Đang tải... (xem toàn văn)
Trong nghiên cứu này, hai phương án móng cho công trình cống Trà Sư (tỉnh An Giang) được đề xuất và so sánh: Móng bố trí toàn bộ là cọc đứng và móng cọc xiên chéo lớn. Kết quả cho thấy cần 40 cọc để bố trí cho phương án móng toàn cọc đứng, trong khi chỉ cần 24 cọc cho phương án móng cọc xiên chéo lớn mà vẫn đảm bảo tính ổn định của công trình.
Hội thảo Khoa học Quốc tế Phát triển Xây dựng bền vững điều kiện Biến đổi khí hậu khu vực đồng Sông Cửu Long SCD2021 SO SÁNH PHƯƠNG ÁN CỌC TRONG XỬ LÝ NỀN CƠNG TRÌNH THỦY LỢI COMPARISON OF PILE FOUNDATION ALTERNATIVES IN HYDRAULIC STRUCTURE Dương Nghĩa Nhân, Trần Văn Tỷ, Lâm Tấn Phát, Võ Văn Đấu ABSTRACT: The characteristics of the pier dam (sluice-gate) is not only subjected to vertical loads but also very large horizontal loads, caused by the difference in the hydrostatic pressures at the upstream and downstream sides Therefore, the bearing capacity as well as the stability of the structure depends largely on the reinforcement of the foundation However, for the pile foundation, the ability to withstand vertical loads is much larger than horizontal loads In this study, two options for Tra Su sluice-gate foundation (An Giang province) were proposed and compared: the foundation arranged with all vertical piles was compared to the one with the large two-opposite-inclined piles The results show that 40 piles are needed to arrange the full vertical pile foundation option, while only 24 piles are needed for the large two-opposite-inclined pile foundation option to ensure the stability of the structure KEYWORDS: Large diagonal pile foundation, pile foundation, Tra Su sluice-gate TĨM TẮT: Đặc điểm cơng trình đập trụ đỡ chịu tải trọng đứng mà phải chịu tải trọng ngang lớn, gây chênh lệch cột nước hai phía thượng lưu hạ lưu Do khả chịu tải ổn định cơng trình phụ thuộc lớn vào gia cố móng Tuy nhiên, móng cọc khả chịu tải trọng đứng lớn nhiều so với tải trọng ngang Trong nghiên cứu này, hai phương án móng cho cơng trình cống Trà Sư (tỉnh An Giang) đề xuất so sánh: móng bố trí tồn cọc đứng móng cọc xiên chéo lớn Kết cho thấy cần 40 cọc để bố trí cho phương án móng tồn cọc đứng, cần 24 cọc cho phương án móng cọc xiên chéo lớn mà đảm bảo tính ổn định cơng trình TỪ KHĨA: Móng cọc xiên chéo lớn, móng cọc, cống Trà Sư Dương Nghĩa Nhân Sinh viên, Bộ môn Kỹ thuật Thủy lợi, Khoa Công nghệ, Trường Đại học Cần Thơ Khu II, đường 3/2, phường Xuân Khánh, quận Ninh Kiều, thành phố Cần Thơ Email: nhanb1606135@student.ctu.edu.vn Điện thoại: 0907143029 Trần Văn Tỷ Bộ môn Kỹ thuật Thủy lợi, Khoa Công nghệ, Trường Đại học Cần Thơ Khu II, đường 3/2, phường Xuân Khánh, quận Ninh Kiều, thành phố Cần Thơ Email: tvty@ctu.edu.vn Điện thoại: 0939501909 113 SCD2021 International Conference on sustainable construction development in the context of climate change in the Mekong Delta Lâm Tấn Phát Học viên cao học, Bộ môn Kỹ thuật Thủy lợi, Khoa Công nghệ, Trường Đại học Cần Thơ Khu II, đường 3/2, phường Xuân Khánh, quận Ninh Kiều, thành phố Cần Thơ Email: phatm4220016@gstudent.ctu.edu.vn Điện thoại: 0355316303 Võ Văn Đấu Bộ mơn Kỹ thuật Cơng trình Giao thơng, Khoa Công nghệ, Trường Đại học Cần Thơ Khu II, đường 3/2, phường Xuân Khánh, quận Ninh Kiều, thành phố Cần Thơ Email: vvdau@ctu.edu.vn Điện thoại: 0947180418 GIỚI THIỆU 1.1 Đập trụ đỡ Công nghệ đập trụ đỡ đời xem đột phá công nghệ xây dựng cơng trình vùng đồng ven biển sáng chế tác giả Trương Đình Dụ cộng Cục sở hữu trí tuệ cấp độc quyền sáng chế Đập trụ đỡ gồm (Hình 1): Khu vực để thiết bị điều khiển Trụ pin Cửa van Clape trục Dầm van Cọc đáy trụ pin Hàng cừ chống thấm Hình 1: Mơ hình cấu tạo đập trụ đỡ Hình Móng hồn tồn cọc đứng 114 - Móng cọc, dùng cọc BTCT 3030 cm¸ 4545 cm, cọc ống BTCT cọc khoan nhồi Chiều dài cọc tuỳ vào địa chất nền; - Bệ trụ ngàm vào đầu cọc, đặt sát nền; - Trụ pin (thân trụ): Trụ pin ngàm bệ trụ Đối với cơng trình thủy lợi nói chung cơng trình đập trụ đỡ nói riêng tác động tải trọng ngang lớn so với cơng trình giao thơng cơng trình dân dụng Tải trọng ngang phụ thuộc nhiều vào áp lực cột nước hai phía thượng lưu hạ lưu cơng trình Trong đó, kết cấu móng thường có khả chịu tải trọng đứng tốt nhiều so với tải trọng ngang Đồng Sơng Cửu Long có đất yếu nên việc gia cố chủ yếu sử dụng móng cọc Do việc tính tốn khả chịu lực hệ cọc móng quan trọng Để đảm bảo ổn định cơng trình theo phương pháp đóng cọc thẳng đứng truyền thống cần bố trí nhiều cọc cọc lại chịu tải trọng đứng không nhiều mà chủ yếu chịu tải trọng ngang áp lực nước, dẫn đến không hiệu kinh tế Để khắc phục vấn đề này, nhóm tác giả đề xuất so sánh hai trường hợp: Móng cọc bố trí tồn cọc đứng móng cọc xiên chéo lớn cho cơng trình đập trụ đỡ, cụ thể cơng trình cống Trà Sư tỉnh An Giang Móng cọc xiên chéo lớn móng cọc bố trí cọc có độ xiên lớn (1:m lớn 1:4 có nghĩa xiên m đóng sâu xuống m) chéo hai phương chịu lực ngang thương lựu hạ lưu, chiều đan chéo với chiều Hội thảo Khoa học Quốc tế Phát triển Xây dựng bền vững điều kiện Biến đổi khí hậu khu vực đồng Sơng Cửu Long tạo thành hệ móng chịu ngang tối ưu (Hình 3) SCD2021 b) Mục tiêu dự án Cùng với cơng trình khác vùng Tứ giác Long Xuyên, mục tiêu dự án nhằm đảm bảo an toàn cho 235.770 người dân 94.409 diện tích đất tự nhiên 04 huyện, thành phố (Tri Tôn, Tịnh Biên, Châu Phú thành phố Châu Đốc) thuộc tỉnh An Giang c) Nhiệm vụ dự án Xây dựng cơng trình cống Tha La, cống Trà Sư nhằm chủ động vận hành cơng trình để với cơng trình khác hệ thống làm nhiệm vụ: Hình Móng cọc xiên chéo lớn 1.2 Cơng trình cống Trà Sư a) Vị trí dự án Cống Trà Sư xây dựng tuyến đê ngăn lũ bờ Nam kênh Vĩnh Tế vị trí đầu kênh Trà Sư tiếp giáp với kênh Vĩnh Tế (tại vị trí K13+100 theo tuyến kênh Vĩnh Tế), thuộc địa phận huyện Tịnh Biên - tỉnh An Giang (Hình 5) - Phát huy hiệu toàn hệ thống kiểm soát lũ Châu Đốc - Tịnh Biên Chủ động vận hành cơng trình kiểm sốt lũ vùng Tứ giác Long Xun, góp phần điều tiết lũ từ Campuchia hướng biển Tây kiểm sốt lũ đổ phía Nam Quốc lộ 91; đồng thời tạo điều kiện để đưa phù sa từ sông Hậu vào cải tạo ruộng đồng bảo vệ an toàn sản xuất; - Kết hợp lấy nước tưới cho khoảng 17.500 đất tự nhiên mùa khô; - Kết hợp phát triển giao thông thủy; - Nâng cao hiệu khai thác tổng hợp vùng dự án trước tác động thời tiết bất thường, biến đổi khí hậu - nước biển dâng thay đổi khai thác thượng nguồn sông Mê Kông PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU Các phương pháp sau sử dụng nghiên cứu: (i) Thu thập tài liệu, số liệu tổng hợp số liệu; (ii) Xử lý số liệu lập mơ hình tính tốn Hình Vị trí cống Trà Sư 2.1 Thu thập tài liệu, số liệu a) Địa chất cơng trình Căn vào kết khảo sát trường kết thí nghiệm phịng, địa tầng vị trí xây dựng cơng trình cống Trà Sư sau (Bảng Hình 6): - Lớp D: Đất đắp đường, sét màu nâu, xám nâu Trạng thái dẻo cứng - nửa cứng Hình Phối cảnh cống Trà Sư - Lớp D1: Đất đắp chứa đất hữu màu xám, xám nâu, xám đen Trạng thái dẻo mềm - dẻo cứng 115 SCD2021 International Conference on sustainable construction development in the context of climate change in the Mekong Delta - Lớp 1: Thấu kính ổ bùn thực vật sét hữu màu xám nâu đen chứa thực vật phân hủy Trạng thái chảy - Lớp 2b: Á cát hạt nhỏ - vừa kẹp thấu kính cát mỏng sét nhẹ, màu xám vàng nhạt Kết cấu chặt vừa - chặt - Lớp 2: Sét cát - sét nặng sét trung, màu xám trắng xanh, xám vàng đôi chỗ nâu nhạt Trạng thái nửa cứng - cứng - Lớp 3: Sét - sét cát sét nặng màu nâu nhạt, xám trắng xanh, xám vàng, xám trắng Trạng thái cứng - Lớp 2a: Á sét nhẹ - trung cát nâu vàng, nâu nhạt Trạng thái dẻo cứng - nửa cứng: kết cấu chặt vừa Bảng Bảng tổng hợp tiêu lý STT Chỉ tiêu thí nghiệm Ký hiệu Đơn vị Lớp D Lớp D1 Lớp Sét % 42 39 36 Bụi % 19 18 19 Cát % 39 43 46 Thành phần hạt Giới hạn Atterberg Chảy Wch % 48,9 48,7 56,0 Lăn WL % 26,0 26,2 30,8 Chỉ số dẻo Ip - 22,9 22,5 25,2 Độ ẩm tự nhiên W % 33,0 38,8 88,8 Độ sệt B - 0,31 0,56 2,31 Dung trọng ướt γw T/m3 1,77 1,77 1,43 Dung trọng khô γc T/m3 1,33 1,28 0,76 Tỷ trọng Δ - 2,68 2,60 2,52 10 Độ rỗng n % 50,00 51,00 70,00 11 Hệ số rỗng ε - 1,012 1,035 2,327 12 Độ bão hòa G % 87,3 97,3 96,0 Cắt trực tiếp nhanh 13 Lực dính kết C kG/cm2 0,284 0,191 0,108 14 Góc nội ma sát φ Độ-phút 9°41' 4°07' 4°05' 15 Hệ số thấm phòng K cm/s 2,5×10-5 2,6×10-5 8,2×10-5 Bảng Bảng tổng hợp tiêu lý (tiếp theo) STT 116 Chỉ tiêu thí nghiệm Ký hiệu Đơn vị Lớp Lớp 2a Lớp 2b Lớp Sét % 32 11 45 Bụi % 19 6 21 Cát % 49 83 87 34 Thành phần hạt Hội thảo Khoa học Quốc tế Phát triển Xây dựng bền vững điều kiện Biến đổi khí hậu khu vực đồng Sơng Cửu Long SCD2021 Bảng (tiếp theo) Giới hạn Atterberg Chảy Wch % 39 28 47 Lăn WL % 21 17 25 Chỉ số dẻo Ip - 18 11 22 Độ ẩm tự nhiên W % 21,8 19,9 Độ sệt B - 0,06 0,28 Dung trọng ướt γw T/m3 2,01 2,03 2,03 2,01 Dung trọng khô γc T/m3 1,65 1,69 1,71 1,62 Tỷ trọng Δ - 2,72 2,68 2,68 2,73 10 Độ rỗng n % 39,34 36,97 36,29 40,51 11 Hệ số rỗng ε - 0,649 0,587 0,570 0,681 12 Độ bão hòa G % 91,47 90,86 88,3 95,9 18,8 23,9 -0.03 Cắt trực tiếp nhanh 13 Lực dính kết C kG/cm2 0,28 0,10 0,07 0,39 14 Góc nội ma sát φ Độ-phút 12°53' 25°57' 28°14' 14°39' 15 Hệ số thấm phòng K cm/s 1,7×10-5 6,3×10-4 1,2×10-3 5,8×10-6 b) Kết cấu cửa (khoang) cống - Kích thước chung bề rộng cửa cống (Hình 7): + Bề rộng thơng nước 88m, chia làm cửa, cửa 22 m: 02 cửa biên: Cao trình ngưỡng +1,5 m, cao trình đỉnh cửa van +5,0 m; 02 cửa giữa: Cao trình ngưỡng -2,0 m, cao trình đỉnh cửa van +5,0 m; Hình 6a Mặt cắt dọc cống Trà Sư (bờ trái) + Cửa van: Cửa van phẳng thép không gỉ, cửa van cưỡng nâng hạ thẳng đứng xilanh thủy lực - Kết cấu trụ pin: Gồm 03 trụ pin: + Trụ pin T3: Thân trụ dài 9,8 ÷ 13,5 m; cao 8,6 ÷9,5 m, dày 3,3 m Bản đáy trụ dài 13,5 m; rộng 7,0 m; dày 1,5 ÷ 2,0 m; cao trình đỉnh trụ pin +6,10 m (phía hạ lưu) +7,00 m (phía thượng lưu) Hình 6b Mặt cắt dọc cống Trà Sư (bờ phải) + Trụ pin T2 T4: Thân trụ dài 9,8 ÷ 13,5 m; cao 8,6 ÷9,5m, dày 3,3 m Bản đáy trụ dài 13,5 m; rộng 7,0 m; dày 1,5 ÷ 2,0 m (phía cửa giữa) dày 5,0 m ÷ 5,5 m (phía cửa biên); cao trình đỉnh trụ pin +6,10 m (phía hạ lưu) +7,00 m (phía thượng lưu) 117 SCD2021 International Conference on sustainable construction development in the context of climate change in the Mekong Delta Hình Mặt cống Trà Sư - Kết cấu tường biên: Gồm 02 tường biên: Thân tường dài 10,0 m, cao 5,1 m, dày 1,5 m, phần đỉnh mở rộng 2,8 m để bố trí tháp van; đáy tường dài 10,0 m, rộng 7,0 m, dày 1,5 ÷ 2,0 m, cao trình đỉnh tường +6,10 m 2.2 Xử lý số liệu lập mơ hình tính tốn 2.2.1 Kiểm tra ổn định đất tự nhiên a) Xác định tải trọng ngang (Hình 8) b) Ứng suất đáy móng Ứng suất đáy móng xác định theo: max N F tt M Wx x M y Wy Trong đó: Ntt tổng lực thẳng đứng tác dụng lên cơng trình; Mx, My tổng giá trị mômen lực theo phương x y; Wx, Wy mômen kháng uốn mặt cắt đáy móng tính tốn theo phương x y Kết tính tốn trình bày Bảng Ổn định cơng trình kiểm tra theo phương pháp trượt cung tròn Nghiên cứu sử dụng phần mềm GeoSlope xác định tâm bán kính cung trượt trịn nguy hiểm (Hình 9) Hình Sơ đồ tính tốn áp lực ngang Áp lực nước tĩnh xác định theo sơ đồ tính tốn sau: P1 0,5 n H12 B T / m P2 0,5 n H 22 B T / m Trong đó: H1, H2 độ sâu mực nước trước sau cơng trình (m); B bề rộng cống (m) 118 Tên: Lӟp ÿҩt Dung trӑng Jw: 20.01 kN/m3 Lӵc dính c: 28 kN/m2 Góc nӝi ma sát ࢥ:120.53’ Tên: Lӟp ÿҩt 2A Dung trӑng Jw: 20.03 kN/m3 Lӵc dính c: 10 kN/m2 Góc nӝi ma sát ࢥ:250.57’ Hình Kết tính tốn cung trịn GeoSlope Hội thảo Khoa học Quốc tế Phát triển Xây dựng bền vững điều kiện Biến đổi khí hậu khu vực đồng Sơng Cửu Long Bảng Ứng suất Max, Min trụ T3 (trường hợp thượng lưu max - hạ lưu min) ∑Mx (T.m) ∑My (T.m) ∑Ntt (T) F (m2) Wy Wx 3150,1 2495,8 94,5 212,6 76 Hệ số an toàn: KMin = 0,901 < [Kat] = 1,2 Vậy cơng trình ổn định cần xử lý Phương án cọc: Chọn cọc BTCT 0,4×0,4×12 m, cấu tạo 8Ø22 để tính tốn so sánh móng bố trí cọc thẳng đứng móng cọc xiên chéo lớn 2.2.2 Phương án móng cọc đứng a) Sức chịu tải cọc theo vật liệu Sức chịu tải cọc theo vật liệu xác định theo: Trong đó: φ = hệ số ảnh hưởng đến độ mảnh cọc; Rs cường độ chịu nén thép (kG/cm2); Rb cường độ chịu nén bê tơng (kG/cm2); As diện tích cốt thép chịu lực cọc (cm2); Ab diện tích cọc (cm2) Số cọc chọn sơ theo cơng thức: Trong đó: β = - 1,5 hệ số xét đến ảnh hưởng lực ngang mômen; P tổng lực đứng tác dụng lên cơng trình (T); P sức chịu tải cọc (T) b) Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất (theo độ sệt B) Cọc chịu nén: Pntt 0, m 1 u i i li 3 R i Fi Trong đó: α1 = α2 = α1 = hệ số xét đến ảnh hưởng phương pháp hạ cọc, ma sát cọc đất mở rộng mũi cọc; m = hệ số điều kiện làm việc; u chu vi tiết diện cọc (m); li chiều dài ma sát cọc nằm lớp thứ i (m); R cường độ kháng mũi mũi cọc (T/m2); F diện tích tiết diện ngang mũi cọc (m2); τi áp lực ma sát trung bình chung quanh thân cọc lớp thứ i (T/m2) σ (T/m2) max TB 42,92 9,9 26,41 c) Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất (c, φ) Sức chịu tải cọc cho phép: Qa Q Qs p FSs FSp Trong đó: Qs = u × fsi × li thành phần ma sát bên; Qp = qp × Ap thành phần chịu mũi (T); u chu vi tiết diện cọc (m); fsi áp lực ma sát quanh thân cọc (T/m2); li chiều dài ma sát cọc lớp đất thứ i (m); FSs = 1,6; FSp = hệ số an toàn; qp cường độ đất mũi cọc (T/m2) Lực ma sát xung quanh thân cọc: fsi = ko × σ’vi × tanφ + ci Trong đó: ko = – sinφ hệ số áp lực ngang; φ góc ma sát lớp đất thứ I; σ’vi áp lực hữu hiệu đất theo phương thẳng đứng (T/m2) Cường độ đất mũi cọc: qp = γ × dp × Nγ + σ’vp × Nq + c × Nc Trong đó: γ trọng lượng riêng đất mũi cọc (T/m3); dp cạnh đường kính cọc (m); c áp lực dính đất mũi cọc (T/m2); σ’vp áp lực đất cao trình mũi cọc (T/m2); Nγ, Nq, Nc hệ số sức kháng tải, phụ thuộc góc ma sát đất mũi cọc 2.2.3 Phương án móng cọc xiên chéo lớn a) Tính tốn tải trọng đứng u cầu Giá trị tối ưu xác định công thức: H1 H2 N max tan ; tan b) Tính tốn số lượng cọc xiên Tính tốn số lượng cọc xiên theo: K H1 i1 Pi sin Hc j1 H 'c (1) nx1 nx 119 SCD2021 SCD2021 International Conference on sustainable construction development in the context of climate change in the Mekong Delta K H j1 Pj sin Hc i1 H 'c nx nx1 (2) (3) thuận tiện cho việc bố trí cọc (Hình 10) Cơ sở chọn 40 cọc cho phương án dựa theo điều kiện bố trí cọc (khoảng cách cọc) đảm bảo cọc bố trí làm việc theo nhóm cọc theo điều kiện thi công Bảng Tổng hợp sức chịu tải cọc số lượng cọc Trong đó: H1, H2 tổng lực ngang thượng lưu hạ lưu; N tải trọng đứng yêu cầu; nx1 số lượng cọc chịu ngang xiên phía thượng lưu; nx2 số lượng cọc chịu ngang xiên phía hạ lưu; nđứng số lượng cọc chịu tải trọng đứng móng; Pe sức chịu tải tính tốn cọc; pi phân bố lên đầu cọc “nx1” thứ i; pj lực phân bố lên đầu cọc “nx2” thứ j; [Hc], [H’c] sức kháng ngang cọc; α góc xiên cọc Tiết diện Lc (cm×cm) (m) 40×40 Theo vật liệu P Số (T) cọc Theo lý Theo cường c, φ độ đất P (T) Số cọc P (T) Số cọc 12 312,7 12 95,15 40 110,24 34 [K] hệ số an toàn theo tải trọng sức kháng tính tốn xác định theo QCVN 04-05:2012/ BNNPTNT (Bảng 4) Hệ số an tồn ổn định tổng thể cơng trình xác định theo cơng thức sau: nc × Ntt (m/kn) × Rtt K = Rtt/Ntt kn × nc/m = [K] Trong đó: Ntt tải trọng tính tốn tổng qt; Rtt sức chịu tải tính tốn tổng qt Bảng Bảng hệ số an tồn ổn định tổng thể cơng trình Tổ hợp tải trọng Ký hiệu kn nc m [K] Cơ [K]cb 1,15 1,00 1,15 Thi công sửa chữa [K]tc 1,15 0,95 1,09 Đặc biệt [K]đb 1,15 0,90 1,04 Hình 10 Mặt bố trí cọc thẳng đứng 3.1.2 Hệ số an tồn cung trượt móng cọc thẳng đứng Kết tính tốn hệ số an tồn cung trượt điều kiện bố trí cọc đứng (Hình 11) Ta thấy Kat = 13,374 > [Kat] = 1,2 Vậy cơng trình ổn định gia cố cọc BTCT thẳng đứng Giải ba phương trình (1), (2), (3) ta tìm hai ẩn nx1, nx2 KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN 3.1 Phương án móng tồn cọc đứng 3.1.1 Phương án bố trí cọc Tổng hợp sức chịu tải cọc số lượng cọc trình bày Bảng Số lượng cọc chọn 40 cọc để đảm bảo an tồn cho cơng trình 120 Hình 11 Kết tính tốn cung trịn GeoSlope Hội thảo Khoa học Quốc tế Phát triển Xây dựng bền vững điều kiện Biến đổi khí hậu khu vực đồng Sông Cửu Long 3.2 Phương án cọc xuyên chéo lớn 3.2.1 Phương án bố trí cọc Số lượng cọc trình bày Bảng Số lượng cọc chọn theo phương án với độ xiên 1:3 với tổng số cọc 24 cọc cho tiện việc bố trí cọc (Hình 12) Cơ sở chọn 24 cọc theo phương án dựa theo điều kiện khoảng cách cọc đảm bảo cọc bố trí làm việc theo nhóm cọc, có xét đến cọc xiên chéo lớn (xiên 1:3) theo hai hướng theo điều kiện thi cơng Hình 12 Mặt bố trí cọc xiên chéo lớn Bảng Số lượng cọc xiên chéo Độ xiên Góc xiên (độ) Tải trọng đứng (T) Nx1 Nx2 tanα L (m) Ltt (m) cosα 1:1 45,00 491,56 4 12 16,97 0,707 1:3 18,43 1475,10 9 0,333 12 12,65 0,949 1:4 14,04 1965,69 11 11 0,250 12 12,37 0,970 3.2.2 Hệ số an toàn cung trượt móng cọc xiên chéo lớn Kết tính tốn hệ số an tồn cung trượt điều kiện bố trí cọc đứng (Hình 13) Ta thấy Kat = 8,194 > [Kat] = 1,2 Vậy cơng trình ổn định gia cố cọc BTCT xiên chéo lớn Móng cọc xiên chéo có số cọc 40% so với móng cọc thẳng đứng (24 so với 40) Tiết kiệm khối lượng bê tông tương đương 30 m3 Áp dụng phương án móng cọc xiên (1:3) chéo lớn cho cơng trình đập trụ đỡ mà cống Trà Sư hiệu khả chịu tải trọng hiệu kinh tế Có thể tính tốn áp dụng cho cơng trình khác đồng sông Cửu Long TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Bộ Xây Dựng Tiêu chuẩn quốc gia: Móng cọc tiêu chuẩn thiết kế, TCVN 10304:2014, 2014 [2] Bộ Xây Dựng Tiêu chuẩn quốc gia: Đóng ép cọc - Thi công nghiệm thu, TCVN 9394:2012, 2012 [3] Châu Ngọc Ẩn Nền móng NXB Đại học Quốc gia TP.HCM, 2010 [4] Trương Đình Dụ Đập trụ đỡ NXB Nơng nghiệp, 2014 Hình 13 Kết tính tốn cung trịn GeoSlope KẾT LUẬN [5] Robert L Herndon Engineering and design of pile foundations Department of the Army, 1991 [6] Trần Văn Thái Nguyễn Đình Trường Tính tốn móng cọc xuyên chéo lớn đập trụ đỡ NXB Khoa học Kỹ thuật, 2017 Cơng trình ổn định hai phương án móng cọc bố trí thẳng đứng móng cọc xiên chéo lớn 121 SCD2021 ... 1,2 Vậy cơng trình ổn định cần xử lý Phương án cọc: Chọn cọc BTCT 0,4×0,4×12 m, cấu tạo 8Ø22 để tính tốn so sánh móng bố trí cọc thẳng đứng móng cọc xiên chéo lớn 2.2.2 Phương án móng cọc đứng a)... Long 3.2 Phương án cọc xuyên chéo lớn 3.2.1 Phương án bố trí cọc Số lượng cọc trình bày Bảng Số lượng cọc chọn theo phương án với độ xiên 1:3 với tổng số cọc 24 cọc cho tiện việc bố trí cọc (Hình... VÀ THẢO LUẬN 3.1 Phương án móng tồn cọc đứng 3.1.1 Phương án bố trí cọc Tổng hợp sức chịu tải cọc số lượng cọc trình bày Bảng Số lượng cọc chọn 40 cọc để đảm bảo an tồn cho cơng trình 120 Hình
