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排煙 脱硫 装置 性能テストコード 2019 年 12 月 4 日 翻訳 環境事業本部 本部環境技術センター 技術部 大上政視 アメリカ国家規格 ASME PTC 40 2017 （PTC 40 1991 改訂版） アメリカ機械学会 ツーパークアベニュー● ニューヨーク●10016 発行日：2018 年 3 月 23 日 この規格は、本会が新版の発行を承認したときに改訂される。 ASME は、本規範の技術的側面の解釈に関する問い合わせに対して書面による回答を発行する。 解釈は委員会の ウェブページおよび http go asme orgInterpsDatabase の下で公開されている。 ASME PTC 委員会の.
ASME PTC 40-2017 （PTC 40-1991 改訂版） 排煙 脱硫 装置 性能テストコード 2019 年 12 月 日 翻訳 環境事業本部 本部環境技術センター 技術部 アメリカ国家規格 アメリカ機械学会 ツーパークアベニュー● ニューヨーク●10016 大上政視 発行日：2018 年 月 23 日 この規格は、本会が新版の発行を承認したときに改訂される。 ASME は、本規範の技術的側面の解釈に関する問い合わせに対して書面による回答を発行する。 解釈は委員会の ウェブページおよび http://go.asme.org/InterpsDatabase の下で公開されている。 ASME PTC 委員会の定期的 な特定の行動は、事件として公表されることがある。 案件は、発行された時点で ASME Web サイトの PTC 委員会 ページ（http://go.asme.org/PTCcommittee）に掲載される。 コードおよび標準の正誤表は、誤って公開されたアイテムの修正を提供するため、またはコードおよび標準の誤 字または文法上の誤りを修正するために、委員会ページの下で ASME Web サイトに投稿でる。 そのような正誤表 は、掲示された日に使用される。 PTC 委員会のページは、http：//go.asme.org/PTCcommittee にある。 エラータが特定のコードまたは標準に投 稿されたときに電子メール通知を自動的に受信するオプションがある。 このオプションは、「Publication Information」セクションで「Errata」を選択した後、適切な委員会ページで見つけることができる。 ASME は、米国機械学会の登録商標である。 このコードまたは標準は、手順または認定標準委員会の下で開発された。この委員会は、コードまたは標準を 承認し、有能で関心のある個人が参加する機会を得たことを保証する。 提案されたコードまたは標準は、産業 界、学界、規制当局、および一般大衆からの追加のパブリックインプットの機会を提供するパブリックレビュー およびコメントのために利用可能になった。 ASME は、アイテム、構造、専有デバイス、または活動を「承認」 、「評価」 、または「承認」しない。 ASME は、本書に記載されている項目に関連して主張された特許権の有効性に関していかなる立場も取らない。 また、該当する特許の侵害に対する責任に対する標準を利用している人を保証することも、そのようなことも想 定していない。 責任。 コードまたは標準のユーザーは、そのような特許権の有効性の決定、およびそのような 権利の侵害のリスクは完全に自分の責任であることを明確に助言する。 連邦政府機関の代表者または業界の関係者による参加は、このコードまたは標準の政府または業界による承認 と解釈されるべきではない。 ASME は、確立された ASME の手順およびポリシーに従って発行されたこのドキュメントの解釈のみに対して責 任を負い、個人による解釈の発行を禁止する。 出版者の事前の書面による許可なしに、この文書のいかなる部分も、電子検索システムなどの形式で複製するこ とはできない。 アメリカ機械学会 Two Park Avenue、New York、NY 10016-5990 Copyright © 2018 by THE AMERICAN SOCIETY OF MECHANICAL ENGINEERS All rights reserved Printed in U.S.A 目次 通知・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・vi 序文・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ⅶ 委員会名簿・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ⅷ PTC 委員会との対応・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・x セクション 対象と範囲・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・1 1-1 対象・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・1 1-2 範囲・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・1 1-3 不確かさ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・2 セクション 用語の定義と説明・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・3 2-1 定義・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・3 2-2 用語の説明・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・4 2-3 略語・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・5 セクション 指導原則・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・10 3-1 序論・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・10 3-2 テストプラン・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・13 3-3 テスト準備・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・15 3-4 テストの実施・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・17 3-5 計算と結果の報告・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・22 セクション 用語の定義と説明・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・25 4-1 定量すべき結果・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・25 4-2 測定方法・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・25 セクション 測定の器具と方法・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・37 5-1 SO2 除去率（％R）の計算・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・37 5-2 薬剤の化学量論と消費量の計算・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・38 5-3 エネルギー/電力消費の計算・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・41 5-4 水消費量の計算・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・42 5-5 廃棄物または副産物の計算・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・42 5-6 パージライン・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・43 セクション 結果の報告・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・45 6-1 一般・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・45 6-2 タイトルページと目次・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・45 6-3 一般情報・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・45 6-4 実施要項・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・45 6-5 報告内容・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・46 6-6 付録・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・47 セクション 不確かさ解析 7-1 一般・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・48 7-2 序論・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・48 iii 7-3 不確かさ分析の目的・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・48 7-4 全体的な不確かさの決定・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・48 7-5 不確実性の計算・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・49 7-6 感度係数・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・50 7-7 体系的な不確実性・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・51 7-8 空間的に均一なパラメーターのランダムな標準不確実性・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・51 7-9 相関する系統的標準不確実性・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・52 規範的付録 A 湿式 FGD システムのサンプル計算・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・54 B 半乾式 FGD システムの計算・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・66 C 不確実性の計算例・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・72 D 参考・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・80 図 1-2-1 FGD システムの入力と出力・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・1 3-4.4.3-1 テスト実行の評価・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・24 表 1-3-1 予想されるテストの不確実性・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・2 2-2.1-1 定数の記号と説明・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・4 2-2.2-1 変数の記号と説明・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・6 3-4．2.4-1 設計条件への近接性のテスト・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・18 3-4．2.5-1 FGD システムの安定化パラメーター・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・20 3-4．4.1-1 FGD システムのテスト期間・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・23 4-2.1-1 テストで必要な排ガスパラメータ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・26 7-5.1-1 FGD システムテストの予想される不確実性・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・49 A-2.1-1 FGD システム入口ガス流量・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・55 A-2.2-1 パーセント MCR・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・55 A-2.3-1 FGD システム注入口 SO2 濃度・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・56 A-2.4-1 FGD システム注入口粒子濃度・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・57 A-2.5-1 FGD システムの入口温度・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・57 A-2.6-1 石炭中の塩化物とフッ化物のドライパーセント・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・58 A-2.7-1 石炭中の硫黄のドライパーセント・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・58 A-2.8-1 利用可能な CaCO3、ドライ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・58 A-3.1-1 石灰石/二酸化硫黄の比率（最大） ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・59 A-3.2-1 二酸化硫黄除去効率（最小） ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・60 A-3.3-1 二酸化硫黄許容排出濃度（最大）・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・60 A-3.4-1 静圧降下・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・61 A-3.5-1 石膏生産（最小） ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・62 A-3.7-1 石膏純度（最小） ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・62 iv A-3.8-1 石膏の特性・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・63 A-3.9-1 補給水の消費・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・64 A-3.10-1 消費電力（テストラン 1） ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・65 B-2.1-1 定数・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・66 B-2.2-1 EPA メソッド および 19・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・66 B-2.9-1 石炭のサンプリングと分析結果・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・68 B-2.9-2 煙道ガスの分子量の定量・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・69 B-3.1-1 石灰石使用量の測定・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・70 B-3.1-2 補正係数・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・71 C-2-1 テスト後の SO2 不確かさ分析の要約・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・73 C-2-2 計装のための入力・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・74 C-2-3 テスト後の湿式 FGD システムの差圧不確かさ分析の概要・・・・・・・・・・・・・・・・・74 C-2-4 テスト後の乾式 FGD システムの水消費の不確実性分析の概要・・・・・・・・・・・・・・・76 C-2-5 テスト後のドライ FGD システムの石灰石消費の不確かさ分析の概要・・・・・・・・・・・・77 C-3-1 模擬測定値・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・78 C-3-2 場所全体の平均測定値・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・79 C-3-3 各場所での違い・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・79 C-3-4 δlt と平均値の差・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・79 v 注意 すべてのパフォーマンステストコードは、ASME PTC 1、一般的な指示の要件に準拠する必要がある。以下の情 報はその文書に基づいており、コードのユーザーの強調と利便性のためにここに含まれている。 コードユーザーは、ASME PTC のセクション および を完全に認識しており、このコードを適用する前にそ れらを読んでいることが期待される。 ASME パフォーマンステストコードは、現在利用可能な最高のエンジニアリング知識と実践と一致する最高レ ベルの精度の結果をもたらすテスト手順を提供する。 それらは、関係するすべての利益を代表するバランスの 取れた委員会によって開発され、手順、計装、機器の要件、計算方法、および不確かさ分析を指定する。 規定に従ってテストを実行すると、テスト結果自体が、不確実性を調整することなく、テストされた機器の実 際の性能の利用可能な最良の指標をもたらす。 ASME パフォーマンステストコードは、これらの結果を契約上の 保証と比較する手段を指定していない。 したがって、テストを開始する前に、できればテスト結果と契約保証と の比較に使用する方法について契約に署名する前に、商業テストの当事者が同意することをお勧めする。 この ような比較がどのように行われるかを決定または解釈することは、コードの範囲を超えている。 vi 序文 1970 年代に環境保護とエネルギーの信頼できる供給を確保する必要性という つの問題が重要な国民の関心 事になったとき、性能試験コードに関する米国機械学会（ASME）の委員会は、試験コードフレームワーク内でこ れらの懸念に対処する可能性を模索し始めました 。 これらの議論の結果、1978 年に排煙脱硫（PTD）ユニットに関する PTC 40 委員会が組織された。 PTC 40 コー ド草案は、1990 年 月 11 日にパフォーマンステストコード委員会によって承認された。このコードは、1991 年 月 19 日に米国規格協会によって米国規格として採択された。 vii ASME PTC 委員会パフォーマンステストコード （以下は、この規範の承認時の委員会の名簿です。 ） 基準委員会役員 P G Albert, Chair S A Scavuzzo, Vice Chair T Lazar, Secretary 基準委員会職員 P G Albert, Consultant J M Burns, Burns Engineering Services A E Butler, GE Power & Water W C Campbell, True North Consulting, LLC J W Cuchens, Southern Company Services M J Dooley, Consultant P M Gerhart, University of Evansville J Gonzalez, Iberdrola Igenieria Y Construcción R E Henry, Sargent & Lundy D R Keyser, Survice Engineering T K Kirkpatrick, McHale & Associates, Inc S J Korellis, Electric Power Research Institute T Lazar, The American Society of Mechanical Engineers M McHale, McHale & Associates, Inc J W Milton, Chevron, USA S P Nuspl, Consultant R Pearce, Kansas City Power & Light S A Scavuzzo, The Babcock & Wilcox Co J A Silvaggio, Jr., Siemens Demag Delaval T L Toburen, T2E3 G E Weber, OSIsoft, LLC W C Wood, Duke Energy T C Heil, Alternate, The Babcock & Wilcox Co R P Allen, Honorary Member, Consultant R Jorgensen, Honorary Member, Retired P M McHale, Honorary Member, McHale & Associates, Inc R R Priestley, Honorary Member, Retired R Sommerlad, Honorary Member, Retired viii PTC 40 委員会—排煙脱硫 W C Wood, Chair, Duke Energy J Dopatka, Vice Chair, General Electric Co (GE Power) A Amaral, Secretary, The American Society of Mechanical Engineers R L Lausman, Black & Veatch A Licata, Licata Energy & Environmental Consulting, Inc S Puski, Babcock Power Environment A A Silva, The Babcock & Wilcox Co P B Woods, McHale & Associates, Inc S.-W Kim, Contributing Member, Doosan Heavy Industries & Construction, Ltd ix PTC 委員会との対応 一般．ASME コードは、関係する利益のコンセンサスを代表する目的で開発および維持されている。そのため、こ のコードのユーザーは、解釈を要求し、改訂またはケースを提案し、委員会の会議に出席することにより、委員 会と対話することができる。 対応は以下に宛ててください。 Secretary, PTC Standards Committee The American Society of Mechanical Engineers Two Park Avenue New York, NY 10016-5990 http://go.asme.org/Inquiry 改訂の提案． コードの適用から得られた経験が示すように、必要または望ましいと思われる変更を組み込むた めに、コードは定期的に改訂されます。 承認された改訂版は定期的に公開されます。 委員会は、この規範の改訂案を歓迎します。 そのような提案は、段落番号、提案された文言、および関連文書 を含む提案の理由の詳細な説明を引用して、できるだけ具体的でなければなりません。 例の提案． 正当化された場合に代替規則を提供するため、必要が緊急の場合に承認された改訂の早期実施を許 可するため、または既存の規定でカバーされない規則を提供するために、例が発行される。例は、ASME の承認後 すぐに有効になり、ASME 委員会の Web ページに掲載される。 例のリクエストには、必要性と背景情報を記載する必要がある。 リクエストでは、コードと段落番号、図番 号、または表番号を特定し、既存のケースと同じ形式で質問と回答として作成する必要がある。 例のリクエスト は、提案されたケースが適用されるコードの該当するエディションも示す必要がある。 解釈． リクエストに応じて、PTC 標準委員会はコードの要件の解釈を行う。 解釈は、PTC 標準委員会の書記に 送られた書面による要求に応じてのみ行うことができる。 通訳のリクエストは、できればオンラインの通訳提出フォームから提出してください。 このフォームには、 http：//go.asme.org/InterpretationRequest からアクセスできる。 フォームの送信時に、Inquirer は受信を 確認する自動電子メールを受信する。 Inquirer がオンラインフォームを使用できない場合は、上記の住所で PTC Standards Committee の秘書にリク エストを郵送することができる。 解釈の要求は明確かつ明確でなければならない。 Inquirer が次の形式でリク エストを送信することをさらにお勧めする。 件名： 該当する段落番号と質問のトピックを 語または 語で引用する。 版： 解釈が要求されているコードの該当する版を引用する。 質問： 独自の設計または状況の承認を求める要求としてではなく、一般的な理解と使用に 適した特定の要件の解釈を求める要求として質問を言い表す。 「はい」または「いいえ」の 回答が受け入れられるように構成された、簡潔で正確な質問を提供すること。 提案された返信： 必要に応じて説明とともに、提案された返信を「はい」または「いいえ」の形式で提供する。 複数の質問に対する回答を入力する場合は、質問と回答に番号を付けること。 x ASME PTC 40-2017 含有量（パラグラフ B-2.4 を参照）から定量される。 硫黄供給、Sf = SH×HI = 0.364×8,658.6 = 3,152 lb S/hr B-2.8 石炭からの塩素とフッ素 石炭の乾燥塩化物および乾燥フッ化物含有量は、実験室分析から百万分の で定量される。 測定値は、ユ ニットの HI と石炭のより高い発熱量 HHV を使用して、塩化物 Clm とフッ化物 Fm の合計質量流量に変換され る。値については表 B-2.3-1 およびパラ B-2.6 を参照。 Clm=(Cl/1,000,000)×HI（HHV/1,000,000） ＝（100・1,000,000）×8,658.4/(8,800/1,000,000) =98.4lb/hr B-2.9 FGD システム入口煙道ガス条件 FGD システムの入口と出口の煙道ガス条件は、煙道ガスの断熱飽和温度を定量するために必要。FGD シス テムの入口と出口の状態は、EPA 方法 および EPA 方法 3A テストによる煙道ガスの流量測定中に、プロー ブに取り付けられた熱電対を使用して、複数の均等に分布した場所で測定される。結果を平均して、FGD シス テムの入口煙道ガスの状態を判断する。表 B-2.9-1 を参照。 表 B - ,9 -1 FGD シス テム 入 出口 条 件 FGDシス テム 条件 入口 入口乾球温度-平均温度、℉ O2、乾き体積パーセント CO2、乾き体積パーセント 水分、体積パーセント 圧力（Pg)、pisa 出口 出口乾球温度-平均温度、℉ 測定値 300.0 5.24 14.37 11.07 13.80 160.1 （a）次の式を使用して、乾燥煙道組成値を湿潤煙道ガス組成値に変換する。 湿り濃度＝（乾き濃度）×（100％－％水分）/100％ 方程式は次の結果をもたらす。 アルゴンは、排煙システムで 0.9％と想定されている。 組成 O2（湿り） CO2（湿り） アルゴン（湿り） 水分 記号 O2w CO2w Arw H2O 窒素の湿り煙道組成値 N2w は、次のように計算される。 N2w = 100％（O2w + CO2w + Arw）= 70.59 vol％ （b）次の式を使用して、乾燥煙道組成値を湿潤煙道ガス組成値に変換する。 煙道ガスの分子量を計算する。 表 B-2.9-2 を参照する。 68 濃度、vo l% 4.66 12.78 0.90(想定する) 11.07 ASME PTC 40-2017 B-2.10 断熱飽和温度 断熱飽和温度 Tsat は、特定の湿度 SH、 乾球温度 Tdb およびダクト圧 Pg によって定量される。心理測定 曲線、プログラム、またはその他の手段を使用して、ガスの飽和温度を計算できます。 Tsat = ｆ・ 𝑆𝐻, 𝑇ｄｂ、𝑃𝑔 観察された シス テム 温度 断熱飽和温度 平均出口乾球温度 断熱飽和温度へのアプローチ 値 128.1℉ 160.1℉ 32.0℉ 表B - 2,9- 煙道 ガ ス モル重 量 の定 量 成分 O2（湿り） CO2(湿り) アルゴン(湿り) Ｎ２(湿り) 水分 全ての成分の合計 煙 道 ガス 中 濃度 湿 りvo l% 4.66 12.78 0.90 70.59 11.07 100 モル 重量 lb/lb-mo l 31.998 44.01 39.948 28.014 18.015 ・・・ 比 例モル 重 量 lb/ lb- mo l 湿り 乾き 1.49 1.49 5.62 5.62 0.36 0.36 19.78 19.78 1.99 29.24 27.25 B-3 排出量の計算と性能保証 二酸化硫黄およびその他の契約上の排出は、規制機関の手順、たとえば、40 CFR パート 60、付録 A-1 か ら A-7 で指定されている手順に従って、適格な排出テスターを使用して測定および計算する必要がある。通常、 排出値に修正や不確実性を適用することはできない。 B-3.1 ライム使用量の計算—タンクドローダウンテストの使用 石灰使用量の測定値については、表 B-3.1-1 を参照。 ステップ 1：タンクレベルの低下を計算する。 終了レベル-開始レベル= 187.-74.5 = 112.68 インチ ステップ 2：タンク内のスラリーレベルの測定間の時間を計算する。 終了時間-開始時間= 17:00-09:00 = 8:00 h ステップ 3：タンクのサイズ、レベルの低下、測定間の時間に基づいて、消費されるスラリーの量を計算する。 １ １ ４ ４ タンク面積＝ 𝜋𝐷 ２ ＝ ＝528.48ｆ ｔ 𝜋(25.94)２ ２ 消費スラリ、ｆｔ ＝タンク面積 × 使用したスラリ高さ/12/時間（hr） ＝620ｆ𝑡 スラリ/ℎ𝑟 69 ASME PTC 40-2017 ステップ 4：スラリ中の利用可能な石灰石を定量する。 利用可能な石灰スラリ（Cao Conc2）＝ 利用可能な石灰スラリ（Cao Conc1）×0.002204623lb Cao/gCao×28,316.847ml/ft3/1,000ml/L ＝9.68ｌｂCao/ft3 ステップ 5：実際の石灰利用率を計算する。 実際の石灰使用率＝利用可能な石灰スラリー（CaO Conc2）×消費されたスラリー ＝9.68×620 ＝6，002lbCa0/hr 表 B-3.1-2 に示す石灰の使用法の修正は、サプライヤと購入者が合意した保証式または保証曲線に基づい て、さまざまなテストパラメータに対して行われる。 修正係数の数は、プロジェクトの仕様によって異なる。 保証と比較するための修正された石灰使用率は、 実際の石灰石使用率/（C1×C2×C3）-C4-C5 ＝4,829lb/hr 例えば、灰のアルカリ度を補正するために、追加の補正を指定できる。 表 B - ,1 -1 石 灰 利用 測 定 パラメーター 測定 スラリータンクレベル測定時間 開始時間 9:00 修了時間 17:00 スラリータンクレベル（トップからの測定）、インチ 開始時レベル 74.5 修了時レベル 187.2 石灰タンク径、ｆｔ 25.94 石灰スラリー滴定、ラボ参照温度、℉ 79.4 テスト中スラリータンク温度、℉ 122.2 塊状石灰利用、ドライｗｔ%Cao 90.00 石灰スラリー利用（Cao Conc 1）、㎎Cao/mlスラリー 155.00 測 定源 テスト テスト テスト テスト 設計 ラボ テスト ラボ結果 ラボテスト 表B - ,1 -2 石 灰利用測 定 パラメーター 温度へのアプローチCao乗数 FGDシステム入口温度のCao乗数 硫黄供給Cao乗数 塩素供給Cao乗数 フッ素供給Cao乗数 測定 C1 C2 C3 C4 C5 測 定源 1.116 1.0000 1.1116 9.0 0.0 B-3.2 電気エネルギー/電力の計算 この場合、電力は つのソースからのキロワットとして直接測定された。 24 時間にわたる平均電力は、次の ように測定された。 70 ASME PTC 40-2017 電力測 定の場所 /コ ンポーネ ント パラメーター バス1 バス2 未補正電力利用小計 測定除外 補正電力消費合計 注：全ての値は24時間測定値の平均である。 電力 値、 kW 3,868.4 3,363．2 7,231．6 -423 7,654．6 B-3.3 圧力損失計算 圧力降下は、排出テスターによってダクト内の適切な位置のテストポートに挿入された圧力計によって測定さ れた静圧から計算される。 点間の圧力降下の一般式は次のとおり。 圧力損失＝入口終端点圧力-出口終端点圧力＝-1.44 インチ H2O－（－11.65 インチ H2O） ＝10.21 インチ H2O 測定ガス流量と設計ガス流量の差に基づいて、測定された圧力降下に補正係数が適用された。 ガス流量 補正は 0.8400 でした。 圧力降下/ガス流量補正は 12.13 インチ H2O であった。 B-3.4 水消費量計算 水の消費量は、アトマイザーへのスラリー供給時に流量計で測定され、実際の温度と設計条件からのガス流 量の差について補正される。 スラリー内の固形物の量を流量から除去して、水の流量を定量する。 すべての 値は、複数のサンプルに基づいてテスト期間にわたって平均される。 水消費速度（gpm）＝Sf×Ssg×水比重×（100％－固形分%）/100％/水比重 ＝199.8gpm ここで、 Sf=FGD システムへの平均スラリ流量＝247.5gpm Ssg＝平均スラリ比重＝1.31 固形分%＝スラリ中固形分 水密度＝8.3454ｌｂ/gal このユニットに つの FGD システムモジュールがある場合、2 番目の吸収装置は同じ方法で測定および計算さ れ、2 つの吸収装置の合計流量が対象の値になる。 煙道ガス流量と FGD システム入口温度の補正係数が予 想される場合がある。 71 ASME PTC 40-2017 付録 C 不確かさ計算例 C-1 序論 不確かさは、測定対象と測定に影響するすべてのパラメーターを決定することにより計算される。FGD システ ムの場合、流量、温度、ガス成分、硫黄濃度の抽出サンプリングの測定には、特定の個別の測定の不確実性 がある。 以下の測定に関連する不確実性を決定する必要がある。 （a）化学分析 （b）サンプルガス、液体量、または流量の測定 （c）サンプル収集の効率 結果は X±U95 の形式で報告される。ここで、U95 は 95％の信頼区間を持つ不確実性である。 これは、真 の値が 100 回のうち 95 回の不確実性の範囲内にあると予想されることを意味する。測定に EPA メソッドを使 用する場合、ASME CRTD Vol 60、参照方法の正確性と精度（ReMAP）、2001 年 月を参照して、測定の精度 と品質値を確認すること。 C-2 エラーの原因 測定の不確かさの評価では、各パラメーターについて以下のエラーの原因を考慮する必要がある。 （a）直線性 （b）ゼロドリフト （c）スパンドリフト （d）流量、圧力、温度、電圧に対する感度 （e）他の構成要素からの干渉 （f）再現性 （g）キャリブレーション 煙道ガス流の成分の測定には固有の問題がある。 煙道ガスの測定は、しばしばダクトのトラバースを使用 して実行される。 代替案として、FGD システムの入口と出口にグリッドを設置し、バランスの取れたフローグリ ッドから単一のサンプルを採取することができる。 サンプル計算では、測定グリッドを想定している。SO2 測定 の不確かさの計算例を表 C-2-1 に示す。 計装の入力を表 C-2-2 に示す。測定値を表 C-2-1 に示す。 体系 的な不確実性を表 C-2-2 に示す。 この方法の系統的不確実性は、2％を標準として使用したテストの空間的 および時間的変動から推定された。 ランダムな不確実性も、典型的な範囲内の乱数を使用して推定された。感度は、結果の計算に使用されるテ ストモデルから開発された。 結果への影響を定量するために、各入力をテスト値の周りで摂動しました（導関 数）。 表 C-2-3 は、絶対ベースでの FGD システムの圧力降下試験の不確実性分析の概要を示している。0.2 イン チ wc の測定機器の系統的な不確実性を例として以下に示す。 測定値は水柱インチである。 分析結果はキ ロパスカルに変換され、2.67 kPa±0.38 kPa として報告される。 表 C-2-4 は、石灰スラリー測定に基づく乾燥 FGD システムの水消費の不確実性の計算の概要を示してい る。 スラリー流量は 500 gpm スパン（7.5 gpm）の±1.5％であると想定され、スラリー比重は 0.015 絶対の想定 精度で 時間のテスト時間で 30 分ごとに取得されると想定される。 72 73 5.300 % ppm % ppm % 単位 ppm 3.774% 5.000% 3.333% 5.000% 1.000% 2.000% 2.000% 2.000% 2.000% 2.000% 4.271% 5.385% 3.887% 5.385% 2.236% 0.725% 0.231% 0.250% 0.463% 0.160% 1.970 1.970 1.970 1.970 1.970 1.429% 0.456% 0.493% 0.912% 0.315% 0.794% 2.333% 1.077% 2.672% 0.033893% 0.125642% 0.041874% 0.143913% % 0.011337% 0 % 0.010629% % 0.005310% 0 2 % 0.024365% % -1.833% -0.409780% -0.005776% 0 % RSS: 0.979% 0.072% ポストテストSO2最小除去効率不確かさ： 4.503% 5.404% 3.918% 5.462% 2.258% 表C- - ＳＯ2 不確かさ解析ポス ト テス ト の要約 測定不確かさ予算 テス ト 結果の不確かさ 体系的 ランダ ム 最小S O 除去効率95 % 機器の 方法の 全体の 平均値の 合計 感度 体系的 ランダム 合計 体系的 体系的 体系的 標準 ス チ ュ ーデン ト ラン ダム 測定 （ 相対 結果の 結果の 結果の 不確かさ 不確かさ 不確かさ 偏差 のｔ 不確かさ 不確かさ ベース ） 不確かさ 不確かさ 不確かさ Sx bin st bm e th o d U , S Y S ｔ 、ｖ Ｕ ,R a n d Ｕ ,T O T θ Ｕ R ,S Y S Ｕ Ｒ ,R A ND ＵＲ 19.026% 2.000% 19.131% 0.661% 1.970 1.302% 19.175% -5.006% -0.957589% -0.065189% 9 % 一般的注意：結果はSO2除去効率0.95±0.009とされるか、または95%±0.97%にできる。 実測O2 （右） 524.010 6.000 実測O2 （左） SO2濃度、 未補正 （右） 573.280 5,600 平均値 𝑋 26.280 テス ト 値 SO2濃度 未補正 （左） FGDシステム 出口実測O2 測定 パラメーター ポス ト テス ト （ 相対ベース % 信頼レ ベル） FGDシステム 出口SO2濃度、 未補正 ASME PTC 40-2017 ASME PTC 40-2017 表 C-2-5 は、石灰消費の不確実性の計算の概要を示してる。 不確実性は、非必須の付録 B で使用されて いる方法に基づいている。スラリータンクのレベルは、8 時間にわたって監視された。 タンクの水位は 1/4i イン チ以内に測定されると想定されている。測定は 回なので、ランダム成分ゼロである; 自由度がゼロであるた め、スチューデントの t 値はありません。 予想される不確実性は 0.5％以内です。 測定 酸素 SO2 SO2 表Ｃ- - 計 装のた めの入力 体系 的な 不確かさ レ ンジ 0%から25% ±0.8% スパン 0ｐｐｍから100ｐｐｍ±5ppm ±5 ppm 100ppmから2,000ppm ±5 % 分 解能 0.01% 1ppm 1ppm C-3 空間的不確かさの計算 空間的不確実性には追加の分析が必要である。典型的な不確実性は、 （a）サンプリングエラー （b）空間変動 （c）時間変動 残留誤差は、変数、たとえば空間と時間を考慮した後に生じる。 測定の不確実性、方法、およびアプリケー ション（Dieck 2007）からの「マトリックス分析」アプローチは、空間と時間の間に相互作用がないことを前提とし ている（依存していない）。空間的不確実性を計算する例として、内部煙道ダクトグリッドを使用して、構成要素 （O2、CO、SO2 など）の累積測定を行う。ガス流量のバランスが取れており、単一の分析装置で測定値が取得 される。 内部グリッドは、少なくとも 12 個の等間隔の点のマトリックスである。 つの別々の時間に単一のプローブを使用して、個々のダクト測定値のセットを想定する。 平均から±5％の 差を使用してシミュレートされた読み取り値（セット全体の標準偏差は 364）を表 C-3-1 に示す。 ステップ 1：すべての場所で各時間の平均を決定する（表 C-3-2 を参照） AVGt = 𝑋𝑖𝑡 𝑁 ここで、 AVGt=すべての場所 l にわたる時刻 t でのデータの平均〔X〕 N=場所 l の番号 ステップ 2：場所 l のデータと時刻 t のデータ平均 AVGt の差δlt を決定する（表 C-3-3 を参照） Δlt=Xit-AVGt ここで、 Δlt＝位置 l と時間 t のデータの差、平均 ステップ 3：時間の経過に伴う各場所での差の平均δlt を決定する。 結果を表 C-3-3 の最後の行に示す。 ステップ 4：値δlt とその場所の平均値との差を決定します（表 C-3-4 を参照） Δlt=δlt-𝛿𝑙 74 ASME PTC 40-2017 SX = ∑ ∑(𝛥𝑙𝑡− 𝛥̅) (𝑀 − 1) （𝑁 − ｑ ここで、 M=期間数 𝛥= (𝛥𝑙𝑡 ) /(𝑀 × 𝑁 ) 上記のデータセットの SX は 351 である。 上記の完全なセットは 364 である。不確実性計算のランダムな不 確実性は、SX を使用して計算する必要がある。 S𝑋 = 𝑆𝑋 √𝑀 × 𝑁 75 = 58 10,000 -0.767 FGDシステム 出口圧力 平均値 𝑋 9.922 in.wc in.wc 単位 in.wc テス ト値 FGDシステム 入口圧力 （左） 測定 パ ラメ ーター ポス ト テス ト （ 絶 対 ベース % 信 頼 レ ベル ） FGDシステム 入口圧力 （右） 0.0004 0.002 0 0.0004 0.002 -0.00002 0.00027 0.00053 1.970 -0.00003 1.970 -0.010 0.025 0.001 0.007 RSS: 0.037 0.014 ポストテスト最大圧力損失不確かさ、インチWC/%： 0.040 1.245 E-01 0.207 1.245 E-01 0 % 0 0 表 C- - 湿 式 FGD シス テム 差 圧 不 確 か さ解 析 ポス ト テス ト の 要 約 測 定 不 確 か さ予 算 テス ト 結 果 の 不 確 か さ 体系的 ランダ ム 最 大 圧 力 損 失 in w c 機器の 方法の 全体の 平均値の 合計 感度 体系的 ランダ ム 合計 体系的 体系的 体系的 標準 ス チ ュ ーデン ト ランダ ム 測定 （ 絶対 結果の 結果の 結果の 不確かさ 不確かさ 不確かさ 偏差 のｔ 不 確 か さ 不 確 か さ ベース ） 不確かさ 不確かさ 不確かさ Sx bin s t bm e th o d U , S Y S ｔ 、ｖ Ｕ 5, Ra nd Ｕ 95 ,T OT θ Ｕ R ,S Y S Ｕ Ｒ , RAND ＵＲ 0.002 0.002 0.0005 1.970 0.00098 0.223 1.245E-01 0.025 0.012 0 ASME PTC 40-2017 76 8.345 水密度 lb/gal 平均 単位 gpm 平均 2.606% 0.000% 1.908% 0.000% 0.000% 0.000% 2.606% 0.000% 1.981% 3.000% 0.000% 2.500% 2.131 ・・・ 2.131 6.394% 0.000% 5.329% -1.623% 0.000% 1.908% RSS: 3.932% ポストテス水消費量不確かさ： 6.905% -62.285% 0.000% -100.000% 5.660% 100.000% 8.270% -3.983% 0.000% 5.329% % % 0 0 % 6 % 表 C- - 乾式 FGD シス テム 水 消 費 量不 確 か さ解 析 ポス ト テス ト の 要 約 測 定 不 確 か さ予 算 テス ト 結 果の 不 確 か さ;水 消 費 量 体系的 ランダ ム 9 lb/ h r 機器の 方法の 全体の 平均値の 合計 感度 体系 的 ランダム 合計 体系的 体系的 体系的 標準 ス チ ュ ーデン ト ランダ ム 測定 （相対 結果 の 結果の 結 果の 不 確 か さ 不 確か さ 不 確か さ 偏差 のｔ 不確 か さ 不 確 か さ ベース ） 不確かさ 不確 か さ 不確かさ Sx bins t bme th o d U ,S Y S ｔ 、ｖ Ｕ ,R a n d Ｕ 5, T OT θ Ｕ R ,S Y S Ｕ Ｒ ,R A ND ＵＲ 3.030% 0.000% 3.030% 2.500% 1.965 4.912% 5.772% 100.000% 3.030% 4.912% 7 % 一般的注意：結果はSO2除去効率0.95±0.009とされるか、または95%±0.97%にできる。 スラリー中の固形分 固形分% 1.310 平均値 𝑋 247.500 テス ト 値 スラリー 比重 Ssg 測定 パ ラメ ーター ポス ト テス ト （ 相 対ベース % 信 頼 レ ベル ） FGDシステム へのスラリー流量 Sf ASME PTC 40-2017 77 78 122.200 0.900 スラリータンク テスト中温度 塊状石灰石 利用可能Cao % ℉ ℉ ft in hh:mm in 単位 hh:mm 155.000 mg/Cao/ml slurry 79.355 石灰スラリー 滴定、ラボ 参考温度 石灰石スラリー 利用可能CaO Conc1 25.938 石灰石タンク 直径 187.179 0.750 スラリータンク 修了時間 スラリータンク 修了レベル （トップからの測定） 74.500 平均値 𝑋 0.417 テス ト 値 スラリータンク 開始レベル （トップからの測定） 測定 パラメーター ポス ト テス ト （ 絶対ベース 95 % 信頼レベル） スラリータンク 開始時間 0.100 0.500 0.500 0.500 0.026 0.0025 0.000 0.250 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.100 0.500 0.500 0.500 0.026 0.250 0.000 0.250 0.000 0.000 7.465 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 ・・・ ・・・ 2.040 ・・・ ・・・ ・・・ ・・・ ・・・ 0.000 0.000 7.465 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 ・・・ 8.01 0.3 7% 0.0 00 0.0 00 0.0 00 9.6 72 0.73 0.3 36 0.73 RSS: 18.013 0.000 ポストテスト最大圧力損失不確かさ、インチWC/%： 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0 00 0.000 0.000 0.000 0.000 9.679 10.737 -0.336 -10.737 0.000 0.100 0.000E+00 0.500 0.000E+00 7.481 0.000E+00 0.500 0.000E+00 0.026 3.732E+02 0.250 4.295E+04 0.000 -1.452E+04 0.250 -4.295E+01 表C-2 -5 乾式FGDシス テム石灰石消費量不確かさ解析ポス ト テス ト の要約 測定不確かさ予算 テス ト 結果の不確かさ 体系的 ランダム 石灰石利用 4，83 9ｌｂ/ hr 機器の 方法の 全体の 平均値の 合計 感度 体系的 ランダム 合計 ス チ ューデン ト 体系的 体系的 体系的 標準 ランダム 測定 （ 絶対 結果の 結果の 結果の 不確かさ 不確かさ 不確かさ 偏差 のｔ 不確かさ 不確かさ ベース ） 不確かさ 不確かさ 不確かさ Sx bin st bmetho d U ,S Y S ｔ 、ｖ Ｕ , Ra n d Ｕ ,T O T θ Ｕ R, SY S Ｕ Ｒ ,R AND ＵＲ 0.000 0.000 0.000 0.000 ・・・ 0.000 0.000 1.425E+04 0.336 0.000 0.3 36 ASME PTC 40-2017 ASME PTC 40-2017 時間 12:00 13:00 14:00 時間 12:00 13:00 14:00 時間 12:00 13:00 14:00 平均 時間 12:00 13:00 14:00 25,363 25,752 25,308 26,037 26,102 26,012 230 282 333 282 -52 52 25,485 25,506 25,752 25,505 26,331 25,892 -302 511 213 141 -442 370 72 25,864 25,607 25,675 25,352 25,398 26,175 表C- - 模擬測定値 フローポイント 25,509 26,136 25,524 25,787 25,182 25,627 25,697 25,748 25,652 25,343 25,858 25,585 26,046 26,051 25,687 10 25,952 26,250 25,344 11 25,137 26,142 25,712 12 25,256 25,788 25,909 25,926 25,941 25,162 表C- - 場所全体の平均測定値 フローポイント 25,369 26,241 25,812 26,346 25,269 25,744 25,878 25,311 25,422 25,989 26,255 25,434 25,820 25,985 25,331 26,181 25,351 25,591 10 25,239 25,608 25,226 11 25,342 26,073 26,120 12 25,868 26.248 25,713 119 121 -517 -93 -438 -551 -257 -415 表C- - 各場所で の差 フローポイント 434 539 -76 58 -509 311 576 -245 223 213 -72 12 165 -348 -57 374 -469 -88 -61 10 -568 -212 -453 -411 11 -465 253 441 76 12 61 428 34 174 -23 -136 158 表C- - δltと平均値の差 フローポイント 211 -208 611 -299 -155 -437 88 363 -173 69 222 -291 435 -408 -27 10 -157 199 -42 11 -541 177 364 12 -113 253 -140 211 213 -424 79 ASME PTC 40-2017 付録 D 参照 以下は、このコードで参照されている出版物のリストである。 ASUME CRTD Vol.60 参照方法の精度と精度（ReMAP）：フェーズ マニュアル煙突排出測定の精度 W S Lanier および C D Hendrix、2001 年 月 ASME 工業用の国際スチームテーブル ASME PTC 1、一般的な手順 ASME PTC 4、火力蒸気発生器 ASME PTC 19.1、テストの不確実性 ASME PTC 19.2、圧力測定 ASME PTC 19.3、温度測定 ASME PTC 19.5、流量測定 出 版 社 ： ア メ リ カ 機 械 学 会 （ ASME ） 、 ニ ュ ー ヨ ー ク 、 ツ ー パ ー ク ア ベ ニ ュ ー 、 ニ ュ ー ヨ ー ク 10016-5990 （www.asme.org） ASTM C25、石灰石、生石灰、水和石灰の化学分析のための標準試験方法 ASTM C50 / C50M、石灰および石灰石製品のサンプリング、サンプル調製、包装、およびマーキングの標準プ ラクティス ASTM C110、生石灰、水和石灰、石灰石の物理的試験の標準試験方法 ASTM C204、空気透過性装置による水硬性セメントの繊度の標準試験方法 ASTM C471M、石膏および石膏製品の化学分析のための標準試験方法（メートル法） ASTM D1426、水中のアンモニア性窒素の標準試験方法 ASTM D1945、ガスクロマトグラフィーによる天然ガスの分析のための標準試験方法 ASTM D2166 / D2166M、粘性土の非圧縮強度の標準試験方法 ASTM D2216、質量による土壌および岩石の水分（水分）含有量の実験室測定のための標準試験方法 ASTM D2234 / D2234M、石炭の総サンプル採取の標準プラクティス ASTM D4809、ボンブ式熱量計による液体炭化水素燃料の燃焼熱の標準試験方法（精密法） ASTM D7036、大気排出試験機関の能力に関する標準的な実践 出版社：アメリカ材料試験協会（ASTM International）、100 Barr Harbor Drive、P.O.Box C700、ウェストコンショホ ッケン、PA 19428-2959（www.astm.org） 浄水法、セクション 304（h） 連邦規則集; タイトル 40、環境保護パート 60、新しい固定発生源のパフォーマンスの基準 付録 A-1、EPA 試験方法 1、2、および 2F 付録 A-2、EPA テスト方法 2G、3、および 3A 付録 A-3、EPA テスト方法 および 付録 A-4、EPA 試験方法 6C 80 ASME PTC 40-2017 付録 A-7、EPA テスト方法 19 パート 75、連続排出モニタリング 付録 F、変換手順 出版社：米国政府出版局（GPO）、732 N Capitol Street、NW、Washington、DC 20401 （www.gpo.gov および www.ecfr.gov） Dieck、R.、Measurement Uncertainty、Methods and Applications、第 版、ISA、2007 年 出版社：国際自動化協会（ISA）、67 T W.アレクサンダードライブ、P.O.ボックス 12277、リサーチトライアングルパーク、NC 27709（www.isa.org） CWA（Clean Water Act）のセクション 304（h）に基づいて公布された EPA General Purpose Methods（analytical）、 「304（h）」または「Part 136」法とも呼ばれる EPA Method 16 CWA（クリーンウォーター法）のセクション 304（h）で公布された EPA 一般目的方法（分析）、「304（h）」または 「パート 136」メソッドとも呼ばれる EPA メソッド 160.2, 残留物、ろ過不可（重量測定 103-105°C で乾燥） EPA メソッド 245.7、冷蒸気原子蛍光分析による水中の水銀 EPA メソッド 350.1、半自動比色法によるアンモニア性窒素の測定 EPA メソッド 350.2、窒素、アンモニア（比色、滴定、電位差蒸留手順）、NPDES の承認済み EPA メソッド 351.2、半自動比色法による総ケルダール窒素の測定 EPA メソッド 1311、毒性特性浸出手順（TCLP） EPA メソッド 1664B、n-ヘキサン抽出可能材料（HEM、オイルおよびグリース） EPA メソッド 1669、EPA 水質基準レベルでの微量金属の環境水サンプリング EPA メソッド 6010、誘導結合プラズマ発光分析 出版社：環境保護庁（EPA）、1200 Pennsylvania Avenue、NW、ワシントン DC、20004（www.epa.gov） EM 1110-2-1906、実験室土壌試験; 付録 VII、透過性試験 出版社：米国陸軍工兵隊（www.publications.usace.army.mil） EPRI CS-3612-V2R1、FGD ケミストリーメソッドハンドブック、第 巻：化学的および物理的試験方法、改訂 1、 1988 年 煙道ガス硫酸測定法の改良 出版社：電力研究所（EPRI）、3420 ヒルビューアベニュー、パロアルト、CA 94304（www.epri.com） IEEE Std 120、電気測定のマスターテストガイド 出版社：電気電子技術者協会、Inc.（IEEE）、445 Hoes Lane、Piscataway、NJ 08854（www.ieee.org） 81 ASME PTC 40-2017 流体システムの NIST 熱物理特性パブリッシャー：米国国立標準技術研究所（NIST）、100 Bureau Drive、Stop 1070、Gaithersburg、MD 20899（www.nist.gov） SM 5210、水および排水の分析のための標準方法：生化学的酸素要求量（BOD） SM 5220、水および排水の分析のための標準方法：化学的酸素要求量（COD） 出版社：アメリカ公衆衛生協会（APHA）、800 I Street、NW、ワシントン、DC 20001（www.apha.org）; アメリカ水道協会（AWWA）、6666 West Quincy Avenue、デンバー、CO 80235（www.awwa.org）; 及び水環境連 盟（WEF）、601 Wythe Street、Alexandria、VA 22314（www.wef.org） 82 ... 参照流体熱力学的および輸送特性データベース（REFPROP）を使用して決 定されなければならない。温度は ASME PTC 19.3 に従って測定するものとする。圧力は ASME PTC 19.2 に従っ て測定するものとする。 30 ASME PTC 40- 2017 熱媒体の熱特性は、蒸気または温水が使用されている場合は、最新版の ASME International Steam 産業用 蒸気表に従って評価する必要がある。... SO3：亜硫酸イオン SO4：硫酸イオン SRI：入口ベースストイキ比 SRR：除去ベースストイキ比 TDS：総溶解固形分 TGA：熱重量分析 ASME PTC 40- 2017 TSS：総懸濁固形分 V：バナジウム XRF：蛍光 X 線 Zn：鉛 ASME PTC 40- 2017 第3章 ガイド原理 3-1 序論 このセクションでは、プラント全体のテストの実施に関するガイダンスを提供し、FGD システム性能のコードテ... 石灰フィーダー 測 定 位置 FGDシステム入口 煙突 ＦＧＤシステム入口及び煙突 Ca(OH)2流量 塊状石灰サンプル ガス流量 SO2 測定 するパ ラメ ー ター ASME PTC 40- 2017 ASME PTC 40- 2017 3-5.2 不確かさ 3-5.2.1 前書き テストの不確かさとテストの許容範囲は、互換性のある用語ではありません。 この規格は、契約上の用語で あるテストの許容範囲を扱っていない。試験の不確かさに関する手順は、ランダム誤差と系統的誤差の両方か