THUYẾT MINH đồ án tốt NGHIỆP kĩ sư xây DỰNG hệ đào tạo CHÍNH QUY tên đề tài thiết kế công trình dân dụng cao tầng (1)

TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP BỘ MƠN THÍ NGHIỆM VÀ KIỂM ĐỊNH CƠNG TRÌNH THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO CHÍNH QUY Tên đề tài: Thiết kế cơng trình dân dụng cao tầng SVTH: LỚP: MSSV: GVHD: ĐỖ VĂN HẢI 62XD4 64462 PGS.TS NGUYỄN TRUNG HIẾU THS LÊ THỊ PHƯƠNG LOAN Hà Nội, 09/2021 download by : skknchat@gmail.com MỤC LỤC PHẦN I: KIẾN TRÚC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 CƠ SỞ THIẾT KẾ KIẾN TRÚC .2 1.2 GIỚI THIỆU VỀ CÔNG TRÌNH .7 1.2.1 Mục đích xây dựng cơng trình .7 1.2.2 Vị trí đặc điểm cơng trình 1.2.3 Quy mô cơng cơng trình 1.2.4 Giải pháp kiến trúc cơng trình .8 1.3 GIẢI PHÁP MẶT BẰNG 1.3.1 Bố trí mặt tầng 1.3.2 Các chi tiết cấu tạo sàn 17 1.4 GIẢI PHÁP MẶT ĐỨNG 19 1.5 GIẢI PHÁP MẶT CẮT 21 1.6 GIẢI PHÁP VẬT LIỆU SỬ DỤNG 23 1.7 GIẢI PHÁP GIAO THÔNG 23 1.7.1 Theo phương đứng 23 1.7.2 Theo phương ngang .23 1.8 GIẢI PHÁP THƠNG GIĨ, CHIỀU SÁNG 23 1.8.1 Giái pháp thơng gió .23 1.8.2 Giải pháp chiếu sáng 24 1.9 GIẢI PHÁP CẤP ĐIỆN, CẤP NƯỚC 24 1.9.1 Giải pháp cấp điện .24 1.9.2 Giải pháp cấp nước 24 1.10 GIẢI PHÁP PHÒNG CHÁY, CHỮA CHÁY 25 download by : skknchat@gmail.com 1.11 GIẢI PHÁP THÔNG TIN, LIÊN LẠC 25 PHẦN II: KẾT CẤU 26 CHƯƠNG 2: GIẢI PHÁP KẾT CẤU CƠNG TRÌNH .27 2.1 CƠ SỞ THIẾT KẾ KẾT CẤU .27 2.2 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU .27 2.2.1 Lựa chọn giải pháp vật liệu chế tạo kết cấu 27 2.2.2 Giải pháp kết cấu theo phương đứng 28 2.2.3 Giải pháp kết cấu theo phương ngang 30 2.3 LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CÁC CẤU KIỆN 31 2.3.1 Lựa chọn sơ chiều dày sàn .31 2.3.2 Sơ kích thước tiết diện dầm 32 2.3.3 Sơ kích thước tiết diện cột 34 2.3.4 Sơ kích thước tiết diện vách lõi thang máy 35 2.4 LẬP MẶT BẰNG KẾT CẤU 36 2.5 TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG 40 2.5.1 Tĩnh tải đơn vị tác dụng lên sàn 40 2.5.2 Tải trọng tường 41 2.5.3 Hoạt tải sử dụng 43 2.5.4 Tải trọng tường phân bố sàn khung trục 43 2.5.5 Tải trọng gió 45 CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN KẾT CẤU KHUNG TRỤC .46 3.1 SƠ ĐỒ TÍNH KẾT CẤU KHUNG 46 3.1.1 Cơ sở xây dựng sơ đồ kết cấu khung 46 3.1.2 Sơ đồ hình học khung 47 3.1.3 Sơ đồ kết cấu khung 48 3.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG 50 download by : skknchat@gmail.com 3.2.1 Tĩnh tải phân bố tĩnh tải tập trung tác dụng lên khung 50 3.2.2 Hoạt tải tác dụng lên khung 60 3.2.3 Tải trọng gió tĩnh tác dụng lên khung 71 3.3 TỔ HỢP NỘI LỰC 75 3.3.1 Nguyên tắc tổ hợp nội lực 75 3.3.2 Tổ hợp nội lực dầm .77 3.3.3 Tổ hợp nội lực cột .77 3.4 TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO CỐT THÉP KHUNG 84 3.4.1 Tính tốn cốt thép dầm 84 3.4.2 Tính tốn cốt thép cột 103 3.4.3 Tính tốn, cấu tạo nút khung .114 CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN KẾT CẤU SÀN BTCT TẦNG ĐIỂN HÌNH 116 4.1.1 TÍNH TỐN Ơ SÀN PHỊNG TẦNG ĐIỂN HÌNH (S1) 116 4.1.2 TÍNH TỐN Ơ SÀN HÀNH LANG TẦNG ĐIỂN HÌNH (S2) .121 CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN KẾT CẤU MĨNG 126 5.1 ĐIỀU KIỆN ĐỊA TẦNG KHU VỰC XÂY DỰNG 126 5.1.1 Cấu tạo địa tầng 126 5.1.2 Ảnh hưởng mực nước ngầm .129 5.1.3 Phân tích, đánh giá điều kiện địa tầng .129 5.2 PHÂN TÍCH LỰA CHỌN GIẢI PHÁP MĨNG 129 5.2.1 Cơ sở lựa chọn giải pháp móng 129 5.2.2 Lựa chọn phương án móng cọc 131 5.2.3 Các giả thuyết tính tốn, kiểm tra cọc đài thấp 132 5.3 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC .132 5.3.1 Vật liệu chế tạo móng cọc 132 5.3.2 Xác định sức chịu tải cọc theo vật liệu 133 download by : skknchat@gmail.com 5.3.3 Xác định sức chịu tải cọc theo đất 134 5.3.4 Lựa chọn sức chịu tải tính tốn cọc .138 5.4 TÍNH TỐN MĨNG TRỤC CỘT C1 (A-2) 138 5.4.1 Xác định tải trọng tính tốn móng .138 5.4.2 Xác định số lượng cọc bố trí cọc đài 139 5.4.3 Kiểm tra tải trọng đầu cọc 140 5.4.4 Kiểm tra cọc giai đoạn thi công .142 5.4.5 Kiểm tra giai đoạn sử dụng 144 5.4.6 Tính tốn đài cọc .145 5.4.7 Kiểm tra tổng thể móng cọc 152 5.5 TÍNH TỐN MĨNG TRỤC CỘT C2 (B-2) .156 5.5.1 Xác định tải trọng tính tốn móng .156 5.5.2 Xác định số lượng cọc bố trí cọc đài 156 5.5.3 Kiểm tra tải trọng đầu cọc 157 5.5.4 Tính toán kiểm tra đài cọc 159 5.5.5 Kiểm tra tổng thể móng cọc 166 download by : skknchat@gmail.com DANH MỤC HÌNH VẼ Hình 1.1 Mặt tầng hầm .10 Hình 1.2 Mặt tầng 12 Hình 1.3 Mặt tầng điển hình .14 Hình 1.4 Mặt tầng mái 16 Hình 1.5 Mặt đứng trục A-D trục 1-8 20 Hình 1.6 Mặt cắt trục A-D trục 1-8 22 Hình 2.1 Sơ đồ khung chịu lực .28 Hình 2.2 Sơ đồ giằng 30 Hình 2.3 Sơ đồ khung giằng 31 Hình 2.4 Diện chịu tải cột .34 Hình 2.5 Chiều dày vách thang máy 36 Hình 2.6 Mặt kết cấu tầng 37 Hình 2.7 Mặt kết cấu tầng điển hình 38 Hình 2.8 Mặt kết cấu tầng mái 39 Hình 2.9 Sơ đồ phân bố tải tường sàn Tầng điển hình 44 Hình 3.1 Sơ đồ hình học khung .47 Hình 3.2 Sơ đồ kết cấu khung 49 Hình 3.3 Sơ đồ tĩnh tải tầng 51 Hình 3.4 Sơ đồ tĩnh tải tầng 2…10 54 Hình 3.5 Sơ đồ tĩnh tải tầng mái 56 Hình 3.6 Sơ đồ tĩnh tải tác dụng vào khung 59 Hình 3.7 Sơ đồ hoạt tải tác dụng vào khung tầng 60 Hình 3.8 Sơ đồ hoạt tải tác dụng vào khung tầng 62 Hình 3.9 Sơ đồ hoạt tải tác dụng vào khung tầng mái 63 download by : skknchat@gmail.com Hình 3.10 Sơ đồ hoạt tải tác dụng vào khung tầng 65 Hình 3.11 Sơ đồ hoạt tải tác dụng vào khung tầng 66 Hình 3.12 Sơ đồ hoạt tải tác dụng vào khung tầng mái 68 Hình 3.13 Sơ đồ hoạt tải tác dụng vào khung 69 Hình 3.14 Sơ đồ hoạt tải tác dụng vào khung 70 Hình 3.15 Sơ đồ hoạt tải gió phải tác dụng vào khung 73 Hình 3.16 Sơ đồ hoạt tải gió trái tác dụng vào khung 74 Hình 3.17 Sơ đồ biểu diễn vị trí cột dầm tổ hợp 76 Hình 5.1 Trụ địa chất 128 Hình 5.2 Trụ địa chất sơ đồ phân tích cọc 135 Hình 5.3 Hình bố trí cọc A-2 .139 Hình 5.4 Vận chuyển cọc móc cẩu 142 Hình 5.5 Lắp dựng cọc 143 Hình 5.6 Móc cẩu cọc 144 Hình 5.6 Sơ đồ kiểm tra ứng suất cắt tải trọng nén cục C1 .145 Hình 5.8 Hình bố trí cọc B-2 .157 Hình 5.9 Sơ đồ kiểm tra ứng suất cắt tải trọng nén cục C2 .160 download by : skknchat@gmail.com DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 2.1 Cường độ bê tông 28 Bảng 2.2 Tiết diện dầm 34 Bảng 2.3 Bố trí giảm tiết diện cột theo tầng 35 Bảng 2.4 Cấu tạo tải trọng lớp vật liệu sàn sảnh, hành lang,… .40 Bảng 2.5 Cấu tạo tải trọng lớp vật liệu sàn vệ sinh 40 Bảng 2.6 Cấu tạo tải trọng lớp vật liệu sàn mái .40 Bảng 2.7 Tải trọng tường 220 xây tầng 41 Bảng 2.8 Tải trọng tường 220 xây tầng 2,3 … 10 42 Bảng 2.9 Tải trọng tường ngăn phòng 110 xây tầng 42 Bảng 2.10 Tải trọng tường ngăn phòng 110 xây tầng 2,3 …10 42 Bảng 2.11 Hoạt tải sử dụng 43 Bảng 3.1 Phân bố tải trọng gió 71 Bảng 3.2 Thống kê thép cho phần tử dầm 99 Bảng 3.3 Thống kê thép cho phần tử cột 111 download by : skknchat@gmail.com LỜI NÓI ĐẦU Trong nghiệp cơng nghiệp hố, đại hố đất nước, ngành xây dựng đóng vai trị quan trọng Cùng với phát triển mạnh mẽ lĩnh vực khoa học công nghệ, ngành xây dựng có bước tiến đáng kể Để đáp ứng yêu cầu ngày cao xã hội, cần nguồn nhân lực trẻ kỹ sư xây dựng có đủ phẩm chất lực, tinh thần cống hiến để tiếp bước hệ trước, xây dựng đất nước ngày văn minh đại Em xin chân thành cảm ơn thầy, cô giảng dạy Trường Đại học Xây Dựng Hà Nội tận tình giảng dạy, truyền đạt kiến thức quý giá cho em bạn sinh viên khác suốt năm học qua Đặc biệt em xin cảm ơn tận tình hướng dẫn thầy cô giáo: PGS.TS Nguyễn Trung Hiếu – Bộ mơn Thí nghiệm Kiểm định cơng trình ThS.Lê Thị Phương Loan – Bộ môn Em xin chân thành cảm ơn thầy cô hỗ trợ nguồn tài liệu động viên suốt thời gian qua để em hồn thành đồ án ngày hơm Trong phạm vi đồ án tốt nghiệp mình, em cố gắng để trình bày phần việc thiết kế thi cơng cơng trình: “CHUNG CƯ MỸ ĐÌNH PLAZA” Nội dung đồ án gồm phần: Phần 1: Kiến trúc (10%) Phần 2: Kết cấu (45%) Phần 3: Thi công (45%) Thông qua đồ án tốt nghiệp, em mong muốn hệ thống hố lại toàn kiến thức học đưa giải pháp vật liệu kết cấu vào triển khai cho cơng trình Do khả thời gian hạn chế, đồ án tốt nghiệp em tránh khỏi sai sót Em mong nhận dạy góp ý thầy bạn sinh viên khác để thiết kế cơng trình hồn thiện sau Hà Nội, ngày tháng Sinh viên Đỗ Văn Hải download by : skknchat@gmail.com năm 2021 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2017-2022 PHẦN I: KIẾN TRÚC (10%) NHIỆM VỤ Danh mục Quy chuẩn, Tiêu chuẩn áp dụng cho thiết kế Kiến trúc cơng trình Địa điểm xây dựng, đặc điểm khí hậu mơi trường, kinh tế xã hội khu vực Quy mô xây dựng, mật độ xây dựng, hệ số sử dụng đất, tổng diện tích sàn Giải pháp thiết kế Kiến trúc: Mặt bằng, công năng, giao thông trong/ngoài, đứng/ngang Giải pháp thiết kế Kỹ thuật: Kết cấu, Cấp điện, Thốt nước, Điều hịa khơng khí, PCCC BẢN VẼ Bản vẽ KT-01: Tổng mặt bằng, Mặt kiến trúc tầng tầng Bản vẽ KT-02: Mặt kiến trúc tầng điển hình mặt tầng mái Bản vẽ KT-03: Mặt cắt mặt đứng kiến trúc GVHDKC: PGS.TS NGUYỄN TRUNG HIẾU GVHDTC: LÊ THỊ PHƯƠNG LOAN SVTH: ĐỖ VĂN HẢI MSSV: 64462_LỚP: 62XD4 download by : skknchat@gmail.com TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI { THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2017-2022 2 p=54,74 (T /m )< [ p ] =1657,08(T ¿ m ) 2 p max =55,40(T /m )< 1,2∗[ p ] =1,2∗1657,08=1988,50(T ¿ m ) Vậy đất mũi cọc đủ sức chịu tải 5.4.7.3 Kiểm tra độ lún Độ lún móng cọc tính tốn sở coi móng cọc móng khối qui ước với tải trọng gây lún độ sâu mũi cọc đước xác định sau: p gl = N −γ '∗H m Ftđ N - tổng tải trọng thẳng đứng độ sâu mũi cọc, N=1817,23 (T ) F tđ =Ltđ∗Btđ =6,07∗5,47=33,20(m ) ( 1,9∗4 +1,86∗5+1,85∗8+1,89∗1,2 ) γ '∗H m = ∗19 4+ 5+8+1,2 ¿ 35,53(T / m ) N 1817,23 ' → p gl = −γ ∗H m= −35,53=19,21(T /m ) Ft đ 33,20 Thiên an tồn, sử dụng cơng thức dự báo độ lún cho đồng với đặc trưng biến dạng đất mũi cọc sau: s= p gl∗B tđ ∗ω∗1−μ0 Eo Ltđ 6,07 = =1,11) B tđ 5,47 Tra bảng: → ω=0,94 μ0 - tra bảng μ0 =0,20÷ 0,28 , chọn μ0 =0,28 ω=f ( α )=f ( E0 =3150(T /m ) p gl∗Btđ ∗ω∗1−μ 20 19,21∗5,47∗0,94∗1−0,282 → s= = =0,029 ( m )=8=2,9(cm) Eo 3150 Có [ s ] =8 ( cm ) → s=2,9 ( cm )< ( cm )=[ s ] Vậy móng đảm bảo điều kiện độ lún 5.5 TÍNH TỐN MĨNG TRỤC CỘT C2 (B-2) 5.5.1 Xác định tải trọng tính tốn móng Tổ hợp nội lực chân cột C2 GVHDKC: PGS.TS NGUYỄN TRUNG HIẾU GVHDTC: LÊ THỊ PHƯƠNG LOAN 155 SVTH: ĐỖ VĂN HẢI MSSV: 64462_LỚP: 62XD4 download by : skknchat@gmail.com TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2017-2022 Nội lực M N (T.m) (T) |M |max =e max 34 520,89 N max 3,71 624,94 M , N lớn 31,32 615,94 Lực dọc tính tốn chân cột C2 (B-2) N tt =624,94(T ) 5.5.2 Xác định số lượng cọc bố trí cọc đài - Số lượng cọc n c xác định theo công thức: nc= tt N ∗β [P ] Trong đó: N tt - giá trị thiết kế tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên móng β - hệ số xét đến ảnh hưởng mômen M tt trọng lượng đài, β=1,2 ÷ 2,0, chọn β=1,2 tt N 624,94 n c = ∗β = ∗1,2=8,8 [P ] 85 → Chọn n c =9 (cọc) - Bố trí cọc: GVHDKC: PGS.TS NGUYỄN TRUNG HIẾU GVHDTC: LÊ THỊ PHƯƠNG LOAN 156 SVTH: ĐỖ VĂN HẢI MSSV: 64462_LỚP: 62XD4 download by : skknchat@gmail.com TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHĨA 2017-2022 Hình 5.40 Hình bố trí cọc B-2 - Từ việc bố trí cọc → kích thước đáy đài Bđ × Lđ =3,0 ×3,7(m) - Chọn chiều dày đài: h đ =0,9(m) Chiều cao làm việc đài: h 0=hđ −0,1=0,9−0,1=0,8 (m) 5.5.3 Kiểm tra tải trọng đầu cọc - Tải trọng tác dụng lên cọc xác định theo công thức: Pi= N M y∗x i M x∗y i + n + n nc ∑ x i ∑ y 2i c c i=1 i=1 n c - số lượng cọc móng, n c =9 N - tổng tải trọng thẳng đứng đáy đài tt N=N + G G=Bđ ∗Lđ∗hđ∗γ tb∗1,1=3,0∗3,7∗0,9∗2,5∗1,1=27,47 (T ) → N =624,94+ 27,47=652,41(T ) M x , M y - mômen tải trọng lấy trục Ox Oy đáy đài tt tt M x =M x + N∗e x ; M y =M y + N∗e y e x , e y - độ lệch tâm tải trọng theo phương x, y M x =0(T m) tt y M y =M + N∗e y =3,71+624,41∗0=3,71(T m) - Pmax, Pmin Pmax = N M y∗x max M x∗ y max + n + n nc ∑ xi ∑ y 2i c i=1 Pmin = c i=1 N M y ∗|x min| M x ∗| y min| − n − n nc ∑ xi ∑ yi2 c i=1 c i=1 ( x max , y max ¿ tọa độ hệ trục Oxy cọc chịu tải lớn ( x , y ¿ tọa độ hệ trục Oxy cọc chịu tải nhỏ Các cọc bố trí đố xứng hình vẽ Có x max =1,4(m) Pmax = N M y∗x max M x∗y max 624,94 3,71∗1,4 + n + n = + =69,88 ( T ) nc 6∗1,4 2 ∑ xi ∑ yi c i=1 c i=1 Có x =−1,4(m) GVHDKC: PGS.TS NGUYỄN TRUNG HIẾU GVHDTC: LÊ THỊ PHƯƠNG LOAN 157 SVTH: ĐỖ VĂN HẢI MSSV: 64462_LỚP: 62XD4 download by : skknchat@gmail.com TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI Pmin = THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2017-2022 N M y ∗|x min| M x ∗| y min| 624,94 3,71∗1,4 − n − n = − =69,00 ( T ) nc 6∗1,4 ∑ x 2i ∑ yi2 c c i=1 i=1 Bảng tổng hợp tải trọng tác dụng đầu cọc phản lực cọc mức đáy đài Tọa độ Cọc (i) M y∗x i N nc nc ∑x i=1 i M x∗y i nc ∑ y 2i Pi (T ) i=1 -1,4 1,05 69,44 0,44 69 1,05 69,44 0 69,44 1,4 1,05 69,44 0,44 69,88 -1,4 69,44 0,44 69 0 69,44 0 1,4 -1,05 69,44 0,44 69,88 -1,4 -1,05 69,44 0,44 69,44 -1,05 69,44 0 1,4 1,05 69,44 0,44 69,88 Pmax =69,88 ( T ) Pmin =69,0 ( T )> Tất cọc chịu nén 5.5.4 Tính tốn kiểm tra đài cọc Đài cọc làm việc chịu nén cục chịu ép thủng từ hai phía: chịu ép tác dụng tải trọng cơng trình, N tt diện tích tiết diện cột C2 b c x l c =0,5 x 0,7(m) chịu nén tác dụng phản lực cọc Pi diện tích cọc F c =0,35 x 0,35( m) 5.5.4.1 Kiểm tra ứng suất cắt tải trọng nén cục GVHDKC: PGS.TS NGUYỄN TRUNG HIẾU GVHDTC: LÊ THỊ PHƯƠNG LOAN 158 SVTH: ĐỖ VĂN HẢI MSSV: 64462_LỚP: 62XD4 download by : skknchat@gmail.com TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2017-2022 σ max ≤ R c Trong đó: σ max - ứng suất đài tải trọng nén cục gây ra, σ max= { τ max , σ cọc } Rc - cường độ tương ứng với bê tông đài, lấy theo mác bê tông thiết kế Thông thường lấy Rc =( 30 ÷ 40 ) %∗R b Với bê tơng đài B30, lấy Rc =30 %∗R b 2 → R c =30 %∗17∗10 =510(T / m ) GVHDKC: PGS.TS NGUYỄN TRUNG HIẾU GVHDTC: LÊ THỊ PHƯƠNG LOAN 159 SVTH: ĐỖ VĂN HẢI MSSV: 64462_LỚP: 62XD4 download by : skknchat@gmail.com TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHĨA 2017-2022 Hình 5.41 Sơ đồ kiểm tra ứng suất cắt tải trọng nén cục C2 + ứng suất đài tác dụng tải trọng cơng trình N tt diện tích tiết diện cột b c ×l c =0,5× 0,7(m): N tt −P Ʃ τ max= u∗h0 Trong đó: N tt - tổng lực dọc thiết kế tác dụng lên móng N tt =624,94(T ) P Ʃ- tổng phản lực đầu cọc cọc có phạm vi mặt cột (nếu có) u - chu vi cột, u=2∗( b c + l c ) =2∗( 0,5+ 0,7 )=2,4(m) h - chiều cao làm việc đài, h 0=hđ −0,1=0,9−0,1=0,8 (m) tt N −P Ʃ 624,94−0 → τ max = = =325,49 (T /m ) u∗h 2,4∗0,8 + ứng suất cắt lớn tác dụng phản lực cọc diện tích cọc F c: σ cọc = P max 69,88 = =62,39( T / m ) u cọc∗h0 1,4∗0,8 2 → σ max =τ max=325,49( T /m )ho =¿ c 1=0,5 ¿ ho =0,5∗0,8=0,4 (m) c 2= 3,0 bc 3,0 0,5 − −Dc −0,275= − −0,35−0,275=0,625(m) 2 2 α , α - hệ số xác định theo công thức GVHDKC: PGS.TS NGUYỄN TRUNG HIẾU GVHDTC: LÊ THỊ PHƯƠNG LOAN 161 SVTH: ĐỖ VĂN HẢI MSSV: 64462_LỚP: 62XD4 download by : skknchat@gmail.com TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2017-2022 √ α i=1,5∗ 1+ ( ) h0 ci Giá trị α ithay đổi khoảng hạn chế: 2,12 ≤ α i ≤3,35 √() √( √ ( ) √] ( h0 0,8 α 1=1,5∗ 1+ =1,5∗ 1+ =3,35 c1 0,4 ) h0 0,8 α 2=1,5∗ 1+ =1,5∗ 1+ =2,44 c2 0,625 → P cdt= [ α 1∗( b c +c ) + α 2∗( hc + c 1) ∗h 0∗Rbt ) ¿ [ 3,35∗ ( 0,5+0,625 ) +2,44∗( 0,7+0,825) ]∗0,8∗120=719,02(T ) → P dt =486,52 ( T ) ho =¿ c 1=0,5 ¿ ho =0,5∗0,8=0,4 (m) √ ( ) √ ( ) h0 0,8 → β=0,7∗ 1+ =0.7∗ 1+ =1,57 c 0,4 b tb - bề rộng trung bình tiết diện nghiêng lấy b tb ≈ B đ → β∗btb∗h0∗R bt =1,57∗3∗0,8∗120=452,16 ( T ) >209,64 ( T )=Pct → Đài cọc thỏa mãn điều kiện phá hoại tiết diện nghiêng Kết luận: Chiều cao đài thỏa mãn điều kiện chống cắt tải trọng nén cục bộ, chống đâm thủng chọc thủng theo tiết diện nghiêng 5.5.4.3 Tính tốn cốt thép đài cọc Đài coi tuyệt đối cứng làm việc conson ngàm mép cột GVHDKC: PGS.TS NGUYỄN TRUNG HIẾU GVHDTC: LÊ THỊ PHƯƠNG LOAN 163 SVTH: ĐỖ VĂN HẢI MSSV: 64462_LỚP: 62XD4 download by : skknchat@gmail.com TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2017-2022 a Tính tốn cốt thép theo phương cạnh dài Lđ (I - I) Mômen lớn tiết diện đài cọc sát mép cột: k M max =∑ P j∗z j j=1 M max - mômen tiết diện nguy hiểm phản lực từ k cọc bên gây k - số cọc tiết diện (về phía gây mơmen uốn) P j - phản lực đỉnh cọc thứ j phía ngồi tiết diện z j - khoảng cách từ tim cọc thứ j đến tiết diện tính tốn 3,7 hc 3,7 0,7 − −0,45= − −0,45=1,05(m) 2 2 I → M max =P3∗z1 + P6∗z 1+ P 9∗z 1=69,88∗1,05∗3=220,12(T m) z 1= Cốt thép yêu cầu (chỉ đặt cốt đơn): A sI = I M max 220,12 2 = =0,0087 ( m ) =87 ( c m ) 0,9∗h 0∗R s 0,9∗0,8∗35∗10 GVHDKC: PGS.TS NGUYỄN TRUNG HIẾU GVHDTC: LÊ THỊ PHƯƠNG LOAN 164 SVTH: ĐỖ VĂN HẢI MSSV: 64462_LỚP: 62XD4 download by : skknchat@gmail.com TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2017-2022 Chọn thép ϕ 25, có A s=4,91 ( c m2 ) Số lượng thép: A sI 87 = =17,72 A s 4,91 n≥ → Chọn n = 19 (thanh) Khoảng cách a: a= 3700−2∗40 =201(mm) 19−1 → Chọn a = 200 (mm) Vậy thép đặt theo phương cạnh dài Lđ là: 19 ϕ 25 a 200 b Tính cốt thép theo phương cạnh ngắn Bđ (II - II) 3,0 bc 3,0 0,5 − −0,45= − −0,45=0,8(m) 2 2 II → M max =P1∗z3 + P2∗z3 + P3∗z 3=( 69,88+69,44+ 69,0 )∗0,80 z 3= ¿ 166,66(T m) Cốt thép yêu cầu (chỉ đặt cốt đơn) II M max 166,66 2 A sII = = =0,0066 ( m )=66 ( c m ) 0,9∗h0∗R s 0,9∗0,8∗350∗10 Chọn thép ϕ 25, có A s=4,91 ( c m2 ) Số lượng thép: n≥ A sII 66 = =13,44 A s 4,91 → Chọn n = 15 (thanh) Khoảng cách a: a= 3000−2∗40 =202,1( mm) 14−1 → Chọn a = 200 (mm) Vậy thép đặt theo phương cạnh dài Bđ là: 15 ϕ 25 a 200 5.5.5 Kiểm tra tổng thể móng cọc Giả thiết coi móng cọc móng khối qui ước 5.5.5.1 Kiểm tra áp lực đáy khối móng quy ước Các cơng thức: n ∑ φi∗h i φ tb = i=1 n ∑ hi = o o o o 17 ∗4+8 25∗5+20 2∗8+40 ∗1,2 +5+8+1,2 i=1 GVHDKC: PGS.TS NGUYỄN TRUNG HIẾU GVHDTC: LÊ THỊ PHƯƠNG LOAN 165 SVTH: ĐỖ VĂN HẢI MSSV: 64462_LỚP: 62XD4 download by : skknchat@gmail.com TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2017-2022 o ¿ 17 23 φtb 17o 23 o α= = =4 35 4 Ltđ =( Lđ −0,275 ) +2∗l c∗tgα= (3,7−0,275 )+2∗(19,5−0,5)∗tg o 35=6,47 ( m ) Btđ =( B đ −0.275 ) +2∗l c∗tgα=( 3,0−0,275 ) +2∗(19,5−0,5)∗tg o 35=5,77 ( m ) F tđ =Ltđ∗Btđ =6,47∗5,77=37,33(m ) nt t nt t Mt t 1800 19000 nt ® Mt ® nt ® 5,77m 6,47m N tđ =N +W tđ M tđ =M N t đ - tổng tải trọng thẳng đứng độ sâu mũi cọc N - tải trọng thiết kế tc tc N =N = N tt 624,94 = =543,43 (T ) 1,15 1,15 N tt0 =N tt =624,94 (T ) W tđ - trọng lượng khối móng tương đương bao gồm cọc, đài cọc đất cọc GVHDKC: PGS.TS NGUYỄN TRUNG HIẾU GVHDTC: LÊ THỊ PHƯƠNG LOAN 166 SVTH: ĐỖ VĂN HẢI MSSV: 64462_LỚP: 62XD4 download by : skknchat@gmail.com TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2017-2022 Trọng lượng đất đài từ đáy đài trở lên: W 1=F tđ∗γ tb∗h đ =37,33∗1,87∗0,9=62,83(T ) Trong đó : γ tb trọng lượng riêng trung bình lớp đất tính từ mặt đất tự nhiên đến lớp đất mũi cọc có xét đến chiều dày lớp γ tb =1,87 T / m Trọng lượng khối đất từ mũi cọc lên đáy đài: W 2=∑ ( F ¿ ¿ tđ−nF c )∗γ i∗hi ¿ ¿ ( 37,33−9∗0,1225 )∗( 1,9∗4+ 1,86∗5+ 1,85∗8+1,89∗1,2 ) ¿ 1230,58(T ) Trọng lượng cọc W =9∗2,5∗0,1225∗19=52,37 (T ) Tải trọng mức đáy móng: Tải trọng tiêu chuẩn: tc tđ tc N =N +W t đ =543,43+62,83+1230,58+52,37=1889,21(T ) Tải trọng tính tốn: tt tt N tđ =N +W tđ ∗1,1=624,94+1,1∗(62,83+1230,58+52,37)=2105,30 (T ) tt M tđ =M 0=M y =3,71(Tm) 5.5.5.2 Kiểm tra sức chịu tải đáy móng p max tt tt tt N tđ M x M y = ± ± F tđ W x W y tt N tđ =2105,30(T ) F tđ =37,33( m ) tt M x =0 (Tm) tt M y =3,71(Tm ) Ltđ∗Btđ 6,47∗5,772 W x= = =35,90( m3 ) 6 Btđ ∗Ltđ 5,77∗6,472 W y= = =40,26 (m ) 6 tt tt tt N tđ M x M y 2105,30 3,71 max → p = ± ± = ± ± Ftđ W x W y 37,33 35,90 40,26 → { pmax =56,49(T /m2) pmin =56,30(T /m ) Ta có p: p= 56,49+56,30 =56,40(T /m ) GVHDKC: PGS.TS NGUYỄN TRUNG HIẾU GVHDTC: LÊ THỊ PHƯƠNG LOAN 167 SVTH: ĐỖ VĂN HẢI MSSV: 64462_LỚP: 62XD4 download by : skknchat@gmail.com TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2017-2022 Tại đáy móng khối qui ước, theo Terzaghi ta có sức chịu tải cho phép nền : [ p]= P gh Fs Pgh = ∗α 1∗N γ∗B tđ∗γ + α 2∗N q∗q +α 3∗N c∗c Ltđ 6,47 = =1,12 B tđ 5,77 0,2 0,2 α 1=1− =1− =0,82 α 1,12 α 2=1 0,2 0,2 α 3=1+ =1+ =1,18 α 1,12 γ=γ =1,89(T /m ) (1,9∗4 +1,86∗5+1,85∗8+1,89∗1,2 ) ' q=γ ∗h c = ∗19 4+ 5+8+1,2 ↔ q=35,53(T /m2 ) α= φ 5=40 o Tra bảng ta được: C=0(T /m ) (Đất cát) { N γ =100,4 N q=81,30 N c =95,70 → P gh= ∗α 1∗N γ∗Btđ ∗γ +α 2∗N q∗q+ α 3∗N c∗c ↔ P gh= ∗0,82∗100,4∗5,77∗1,89+1∗81,30∗35,53+1,18∗95,70∗0 2 ¿ 3337,49(T ¿ m ) P [ p ] = gh = 3337,49 =1668,75( T ¿ m2) Fs Ta có: { 2 p=56,40 (T /m )< [ p ] =1668,75(T ¿ m ) 2 p max =56,49(T / m )< 1,2∗[ p ] =1,2∗1668,75=2002,5(T ¿ m ) Vậy đất mũi cọc đủ sức chịu tải 5.5.5.3 Kiểm tra độ lún Độ lún móng cọc tính tốn sở coi móng cọc móng khối qui ước với tải trọng gây lún độ sâu mũi cọc đước xác định sau: GVHDKC: PGS.TS NGUYỄN TRUNG HIẾU GVHDTC: LÊ THỊ PHƯƠNG LOAN 168 SVTH: ĐỖ VĂN HẢI MSSV: 64462_LỚP: 62XD4 download by : skknchat@gmail.com TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2017-2022 p gl = N ' −γ ∗H m Ftđ N - tổng tải trọng thẳng đứng độ sâu mũi cọc, N=2105,30(T ) F tđ =Ltđ∗Btđ =6,47∗5,77=37,33(m ) ( 1,9∗4 +1,86∗5+1,85∗8+1,89∗1,2 ) γ '∗H m = ∗19 4+ 5+8+1,2 ¿ 35,53(T / m ) N 2105,30 ' → p gl = −γ ∗H m= −35,53=20,87 (T / m ) Ft đ 37,33 Thiên an tồn, sử dụng cơng thức dự báo độ lún cho đồng với đặc trưng biến dạng đất mũi cọc sau: p gl∗B tđ ∗ω∗1−μ0 s= Eo Ltđ 6,47 = =1,12) B tđ 5,77 Tra bảng: → ω=0,94 μ0 - tra bảng μ0 =0,20÷ 0,28 , chọn μ0 =0,28 ω=f ( α )=f ( E0 =3150(T /m ) p gl∗Btđ ∗ω∗1−μ 20 20,87∗5,77∗0,94∗1−0,282 → s= = =0,033 ( m) =3,3(cm) Eo 3150 Có [ s ] =8 ( cm ) → s=3,3 ( cm )< ( cm )=[ s ] Vậy móng đảm bảo điều kiện độ lún GVHDKC: PGS.TS NGUYỄN TRUNG HIẾU GVHDTC: LÊ THỊ PHƯƠNG LOAN 169 SVTH: ĐỖ VĂN HẢI MSSV: 64462_LỚP: 62XD4 download by : skknchat@gmail.com ... thể v? ?hệ thống tài liệu thiết kế xây dựngkết cấu BT BTCT Tiêu cuẩn thiết kế -thiết kế đạp bê tông BTCT thủy công Hệ thống tài liệu thiết kế xây dựngkết cấu BT BTCT-bản vẽ thi công Hệ thống tài liệu... TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2017-2022 PHẦN II: KẾT CẤU (45%) NHIỆM VỤ THIẾT KẾ Danh mục Quy chuẩn, Tiêu chuẩn áp dụng cho thiết kế Kết cấu cơng trình tài liệu tham... HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHĨA 2017-2022 1.2 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH 1.2.1 Mục đích xây dựng cơng trình Sự cần thiết dự án đầu tư: Do mật độ dân số tăng cao, nhu cầu sử dụng