Đồ án thiết kế bộ khởi động mềm động cơ không đồng bộ roto lồng sóc

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC THÀNH ĐÔ KHOA ĐIỆN –TĐH 0o0 ĐỒ ÁN ĐIỆN TỬ CÔNG SUẤT Thạc sĩ Bùi văn Huy Giáo viên hướng dẫn : Sinh viên thực : - Đinh gia Liêm - Đỗ quang Bách - Nguyễn văn Hiển ( 05-03) - Nguyễn văn Hiển (07-03) - Đỗ ngọc Hùng Lớp : CĐCNTĐH2 Khóa : Hà Nội ĐỀ TÀI THIẾT KẾ BỘ KHỞI ĐỘNG MỀM ĐỘNG CƠ KHƠNG ĐỒNG BỘ ROTO LỒNG SĨC Thơng số động cơ: P=120kw n=1490v/phút cos=0.93 Mkđ/Mđm=1.1 Mmax/Mđm=2 Ikđ/Idm=6 J=1.6kg/m2 U1=220/380V Yêu cầu nội dung thiết kế đồ án : - Giới thiệu chung chủng loại thiết bị giao nhiệm vụ thiết kế - Đề xuất phương án tổng thể, phân tích ưu nhược điểm phương án, để đến phương án chọn lựa phù hợp để thiết kế mạch lực mạch điều khiển - Thuyết minh hoạt động sơ đồ kèm theo hình vẽ minh họa - Tính tốn mơ mạch lực phần mềm PSim - Tính tốn mơ mạch điều khiển - Kết luận - Tài liệu tham khảo Phần I GIỚI THIỆU CHUNG CHƯƠNG I : LỜI MỞ ĐẦU Do yêu cầu công việc khả làm việc mạch điện không đồng nên sử dụng rộng rãi ngành kinh tế quốc dân với cơng suất từ vài chục đến hàng nghìn kilơoat Trong công nghiệp thường dùng máy điện không đồng làm nguồn động lực cho máy cán thép loại vừa nhỏ, động lực cho máy công cụ nhà máy công nghiệp nhẹ… Trong hầm mỏ dùng làm máy tời hay quạt gió Trong nơng nghiệp dùng làm máy bơm hay máy gia công sản phẩm Trong đời sống hàng ngày máy điện không đồng dần chiếm vị trí quan trọng :quạt gió, máy quay đĩa, động tủ lạnh… Bởi có ưu điểm bật hẳn so với máy điện chiều máy điện đồng bộ, : Có kết cấu đơn giản, dễ chế tạo, làm việc chắn, vận hành tin cậy Chi phí vận hành bảo trì sửa chữa thấp, hiệu suất cao, giá thành hạ Máy điện không đồng sử dụng trực tiếp lưới điện xoay chiều khơng cần phải tốn kếm thêm chi phí cho thiết bị biến đổi Tuy nhiên, máy điện không đồng chủ yếu sử dụng chế độ động cơ, nên có số nhược điểm dịng khởi động động không đồng thường lớn (từ đến lần dòng định mức) Dòng điện mở máy lớn làm cho thân máy bị nóng mà cịn làm cho điện áp lưới giảm sút nhiều (hiện tượng sụt áp lưới điên), lưới điện cơng suất nhỏ Do vấn đề đặt ta cần phải giảm dòng điện mở máy động không đồng , đặc biệt với động không đồng rôto lồng sóc Bởi việc tác động vào động rơto lồng sóc khó khăn so với động không đồng rôto dây quấn Tuy nhiên, với việc áp dụng ứng dụng điện tử cơng việc trở nên dễ dàng ChươngII Các phương pháp mở máy 2.1-Mở máy động điện không đồng bộ: Khi bắt đầu mở máy roto đứng yên, hệ số trượt s=1 nên trị số dịng điện mở máy tính theo mạch điện thay : Từ công thức ta thấy , dịng điện khởi động động khơng đồng phụ thuộc vào thân cấu tạo động phụ thuộc nhiều vào điện áp lưới Trên thực tế , mạch từ tản bão hòa nhanh, điện kháng giảm xuống nên dòng điện mở máy cịn lớn so với trị số tính theo cơng thức trên,ở điện áp định mức thường dòng mở máy đến lần dịng định mức Điều làm cho động nhanh bị hỏng mà làm cho điện áp lưới khi khởi động giảm nhiều Do thiết ta phải làm giảm dòng điện mở máy 2.2-Các phương pháp mở máy : Các yêu cầu mở máy : - Phải có mơmen mở máy đủ lớn để thích ứng với đặc tính tải - Dịng điện mở máy nhỏ tốt - Phương pháp mở máy thiết bị cần dùng đơn giản , rẻ tiền , chắn - Tổn hao công suất trình mở máy nhỏ tốt 2.2.1-Mở máy trực tiếp động điện rơto lồng sóc : Đây phương pháp đơn giản nhất, ta đóng trực tiếp động điện vào lưới điện Khi điện áp U1 đặt vào dây quấn stato điện áp lưới (như hình vẽ).Do dịng điện mở máy lớn , quán tính tải lớn thời gian mở máy dài làm cho máy sinh nhiệt ảnh hưởng điện áp lưới 2.2.2-Hạ điện áp mở máy: Từ cơng thức dịng điện mở máy ta thấy, giảm điện áp đặt vào stato mở máy giảm dịng điện mở máy Nhưng hạ điện áp mở máy làm cho mômen khởi động giảm xuống Do ta dùng phương pháp cho thiết bị mở máy cỡ nhỏ 2.3-Các phương án: -Nối điện kháng trực tiếp vào mạch điện stato: Khi mở máy mạch điện stato đặt nối tiếp điện kháng, sau mở máy song điện kháng bị nối ngắn mạch -Dùng biện pháp tự ngẫu: Ta sử dụng máy biến áp tự ngẫu, bên cao áp nối với lưới điện, bên hạ áp nối với động điện Sau mở máy song biến áp tự ngẫu ngắt khỏi mạch động lực(động ) -Mở máy phương pháp thay đổi nối Υ-∆: phương pháp thích ứng với máy làm việc bình thường chế độ đấu tam giác, mở máy ta đổi thành -Dùng điều áp xoay chiều ba pha dùng ba triac đấu song song với * Phân tích ưu nhược điểm tưng phương pháp mở máy: + Cả bốn phương pháp có tác dụng hạ dịng mở máy qua trình hoạt động động dịng tăng đột ngột lý phương pháp không đáp ứng được(không hạn chế dịng đó) ta dùng điều áp xoay chiều pha Ưu điểm điều áo xoay chiều pha điều chỉnh góc α thích hợp xung điều khiển đặt vào thyristor hạ điện áp đặt vào stasto hạn chế dịng qua động Và tham gia vào mạch trình hoạt động động Tuy nhiên nhược điểm phương pháp dòng điện điện áp không sin Nhưng thời gian mở máy nhỏ (từ 1-3 giây) nên t sử dụng Vì ta định chọn phương án dùng điều áp xoay chiều pha để làm khởi động cho động không đồng pha rơto lồng sóc 2.4- Phương pháp dùng điều áp xoay chiều pha: Ta sử dụng thyristor đấu song song ngược theo sơ đồ hình vẽ Khi ta cấp điện áp xoay chiều vào ba đầu A, B, C, phụ thuộc vào góc mở van thyristor nên ta có dạng điện áp đặt vào động ứng với vùng góc mở van Các điện áp nhỏ so với điện áp vào 2.5- Phân tích hoạt động điều áp xoay chiều pha: -Vì động khơng động khơng đồng coi phụ tải gồm có điện áp trở cuộn cảm nối tiếp nhau, đo: +Điện trở rôto biến thiên theo tốc độ quay +Điện cảm phụ thuộc vào vị trí tương đối dây quấn rơto stato + Góc pha dòng điện điện áp biến thiên theo tốc đọ quay ω= ω(s) -Do tính chất tự nhiên mạch điện (có điện cảm)nên khoảng v < ω mà đặt xung điều khiển vào van bán dẫn van dẫn dịng thời điểm v= ω trở đi.Do điện áp động khơng phụ thuộc vào góc mở Nếu ta khơng điều chỉnh vào điện áp , ta đặt xung điều khiển với góc mở > ω -Khi v> ω tùy thuộc vào giá trị tức thời điện áp dây mà có lúc có van pha khác dẫn dòng , hay van van khác dẫn dịng: +Nếu có van pha khác dẫn dịng Khi dịng điện tải : Uđm :biên độ điện áp dây Ω :Góc lệch pha điện áp dòng điện giai đoạn xét +Nếu có pha có van dẫn: Khi ta có dịng điện tải : Tùy thuộc vào góc điều khiển mà giai đoạn có van dẫn van dẫn thay đổi theo *Khoảng dẫn van ứng với α= ÷ 600 : Trong phạm vi có giai đoạn van van dẫn xen kẽ đồ thị đây:  Khoảng van dẫn ứng với α = 60 ÷ 900 CHƯƠNG III : CÁC PHƯƠNG PHÁP BẢO VỆ VAN 3.1 – Bảo vệ nhiệt cho van Khi làm việc với dịng điện có dịng chạy qua van có sụt áp, có tổn hao cơng suất P tổn hao sinh nhiệt đốt nóng van bán dẫn mặt khác van bán dẫn cho phép làm việc nhiệt độ cho phép Tcp cho phép đó, nhiệt độ cho phép van bán dẫn dễ bị phá hủy để van bán dẫn làm việc an toàn khơng bị chọc thủng nhiệt ta phải chọn thiết kế hệ thống tản nhiệt hợp lí Tính tốn cánh tản nhiệt Tổn hao công suất tiristor: P = U.Ilv =1,6.104,3 =166,88 W Diện tích bề mặt tản nhiệt: Trong đó: P – tổn hao cơng suất  - độ chênh lệch so với môi trường Chọn nhiệt đọ môi trường : Tmt = 400C, Nhiệt độ làm việc cho phép tiristor Tcp = 1250C Chọn nhiệt độ cánh tản nhiệt Tlv = 800C  = Tlv – Tmt = 80 - 40 = 400C km : hệ số tỏa nhiệt đối lưu xạ chọn km = (w/m2 0C) Vậy ta có diện tích cánh tản nhiệt: (cm2) Chọn loại cánh tản nhiệt có36 cánh kích thước cánh: a x b = 10 x 10 (cm x cm) Vậy tổng diện tích cánh tản nhiệt cánh tản nhiệt: S = 26.5.10.10 = 13000(cm2) 3.2 Bảo vệ q dịng cho van Trong q trình hoạt động làm việc ta phải sửa chữa bảo dưỡng mạch động lực mạch điều khiển mạch cịn có thêm thiết bị bảo vệ đóng ngắt như: aptomat, cầu chì, cầu dao Như ta biết Iđc =208.6A Ta chọn aptomat có thơng số trị số sau: Itt =kmm.Iđc = 208.6 =1251.6A(kmm = ÷7) Ta lựa chọn mạng aptomat loại cực 415V loại S với INđm=55 (KA), Iđm = 1600A Clipson chế tạo Ta có Itt cầu chì : kmm = 5÷7 , C = 2.5 Ta chọn Icc = 1.1÷1.3 Itt =>Icc = 1,2 500.64 =600.768A Với Icc = 600.768A ta lựa chọn loại cầu chì có U=400V với Iđm =630A loại hạ áp ABB chế tạo Lựa chọn dao cách ly Ta có : Idc=208,6 (A) Ta có Itt > Iđc Ta lựa chọn loại cầu dao cách ly với U= 1000V với Iđm = 250A khối lượng cầu dao 6.9 kg ABB sản xuất với kí hiệu OESA 3.3 Bảo vệ áp Trong trình làm việc van phải chịu điện áp ngược tương đối lớn người ta phân làm loại nguyên nhân gây áp: 1, Nguyên nhân nội tại: tích tụ điện tích lớp bán dẫn khóa van tisitor điện áp ngược, điện tích nói đổi ngược lại hành trình tạo dịng điện ngược thời gian ngắn.sự biến thiên nhanh chóng dịng điện ngược gây nên suất điện động cảm ứng lớn điện cảm, vốn ln ln có đường dây nguồn dẫn tới tiristor Vì anơt va catot tiristor xuất điện áp Ta có đồ thị thể 10 2.3Khâu biến áp xung khuếch đại xung: a) Tác dụng : Khâu khuếch đại xung khâu cuối quan trọng hệ thống điều khiển Khâu KĐX có nhiệm vụ khuếch đại tín hiệu điều khiển đưa đến để điều khiển van bán dẫn công suất để đảm bảo tham số biên độ , độ rộng công suất Một nhiệm vụ KĐX cách ly mạch động lực hệ thống điều khiển Khối KĐX có tác dụng tăng cường dịng từ cổng AND (dòng từ cổng AND thường nhỏ) sau qua BAX để tạo dòng điện điều khiển Ig , áp điều khiển Ug có biên độ thích hợp để mở Thyristor Máy biến áp xung loại biến áp đặc biệt điện áp đặt lên phía sơ cấp có dạng cung chũ nhật mà điện áp hình sin Điều dẫn đến chế độ làm việc tính tốn BAX khác so với biến áp thông thường b)Hoạt động Sơ đồ gồm môt khóa Transistor T1 điều khiển xung có độ rộng tx,Khi T1 mở bão hịa gần tồn điện áp nguồn Un đặt lên cuộn sơ cấp máy biens áp xung.Điện áp cảm ứng bên phía thứ cấp có cực tính dương mở điơt D2 đưa dòng điện điều khiển vào cực điều khiển catơt thyrsisor T Điot D4 có tác dụng làm giảm điện áp ngược đặt lên catot cực điều khiển thyristorT điện áp dương điện áp anơt Điều đảm bảo an tồn cho tiếp giáp G – K thyristor T chế độ khóa Khi transitor T1 khóa lại dịng collector-emitter Tuy nhiên dịng qua cuộn dây sơ cấp BAX bị dập tắt đột ngột Sức điện động tự cảm cuộn dây đảo chiều theo hướng muốn trì dịng ,nghĩa sức điện động có dấu(-) phía (+) phía Sức điện động lớn tỷ lệ với tốc độ giảm dòng điện sơ cấp i1: di1/dt Tuy nhiên điôt D1 điôt ổn 22 áp DZ mở tạo đường khép kín cho dịng i1.Dịng i1 suy giảm dần khơng tổn hao công suất điện trở cuộn dây chủ yếu tiêu tán sụt áp điơt D1 điơt D2 Nhờ điện áp collector transitor T1 giữ mức Un + (UD1+ UDZ) Điện trở R mắc nối tiếp nguồn biến áp xung có tác dụng hạn chế dịng từ hóa BAX Điện trở R tính để đảm bảo dịng qua transitor T1 khơng vượt q dòng collector lớn cho phép 2.4 Khâu tạo điện áp cưa Nguyên lý hoạt động : Điện áp đồng trạng thái bão hòa âm bão hòa dương đưa vào tạo xung cưa Bộ tạo xung cưa thực chất mạch tích phân hoạt đọng trạng thái tương ứng với trạng thái phóng nạp tụ C Sử dụng đặc điểm OPAM ta có điện áp đặt lên đầu tụ C điện áp đầu OPAM 2.5 Khâu so sánh 23 Khâu có chức so sánh điện áp điều khiển với điện áp tựa để định thời điểm phát xung điều khiển thơng thường thời điểm điện áp Nói cách khác khâu xác đinh góc điều khiển  Điện áp cưa so sánh với tín hiều điều khiển U dk qua OPAM tạo nên tín hiệu đàu mang thơng tin góc  Tín hiệu điều khiển Udk diều chỉnh nhớ khâu phản hỗi đảm bảo : 24 Chương III : THIẾT KẾ MẠCH ĐIỀU KHIỂN 3.1 Tạo nguồn nuôi chiều : Khối tạo nguồn nuôi chiều cung cấp điện áp môt chiều cho khuyếch thuật toán hoạt động cho điện áp đặt đầu vào IC thực nhiệm vụ so sánh Chọn IC ổn áp loại : - UA7815 có điện áp ngưỡng 35V Dịng điện I0 = 1.5A , điện áp : E =15V - UA7915 có điện áp ngưỡng -40V Dịng điện I0 = 1.5 A Điện áp : E = -15V Tụ C4,C5 dùng để lọc sóng hài bậc cao R =1 k Chọn C4 = C5 =470µF ,U = 35V 3.2 Tính tầng khuyếch đại cuối - Chọn transistor công suất 2SC9111 làm việc chế độ xung có thơng số : - Transistor loại NPN,vật liệu bán dẫn Si 25 - Điện áp colecto va bazơ hở mạch emitor :UCBO = 40V - Điện áp emitor va bazơ hở mạch colecto :UEBO = 4V - Dòng điện lớn colecto chụi đựng Icmax = 500 mA - Công suất tiêu tán colecto Pc = 1.7W - Nhiệt độ lớn mặt tiếp giáp : t = 1750C - Hệ số khuyếch đại:  =50 - Dòng làm việc colecto : Ic3 = I1 = 33.3mA - Dòng làm việc bazơ :IB3 = IC3 Ta thấy loại transistor van dẫn có công suất điều khiển bé : Uđk = 3V, Iđk = 0.15A Nên dòng colecto-bazơ transistor Ir3 bé, trường hợp ta khơng cần transistor T2 mà đủ công suất điều khiển transistor Chọn nguồn cho biến áp xung E = 15V, ta phải mắc thêm điện trở R10 nối tiếp với cực emitor Ir3,R1 R10 = Tất diode mạch điều khiển dùng loại 1N4009 có tham số: -Dòng điện định mức:Iđm =10A - Điện áp diode mở thông :Um = 1V - Điện áp ngược lớn UN = 25V 3.3 Chọn cổng AND Ta thấy mạch điều khiển dùng cổng AND nên ta lựa chọn IC4081 họ CMOS Mỗi IC4081 có cổng AND với thơng số: -Nguồn ni IC: VCC = 3÷9V ta lựa chọn Vcc =12V -Nhiệt độ làm việc: T = -400C÷800C -Điện áp ứng với mức logic”1”: 2÷4.5V -Dịng điện nhỏ 1mA -Cơng suất tiêu thụ P = 2.5(nW/1cổng) Chọn tụ C3 R9 Điện trở R9 dùng đê hạn chế dòng điện vào bazơ cua transistơ Ir3 Chọn R6 thỏa mãn điều kiện: với Irò=0,001(A) R6 ≥ = Chọn C3 R6 = tx mà R6 = 4,5 26 => C3 = 3.4 Tính tạo xung chùm Ta có kênh điều khiển phải dùng kênh khuyếch đại thuật toán, ta chọn IC loại TL084 hãng Texas Instrumenst chế tạo, IC có khuyếch đại thuật tốn Ta có thơng số IC TL084 : -Điện áp nuôi Vcc= ±18V, chọn Vcc = ±12V -Hiệu điện hai đầu vào: U= ±30V -Nhiệt độ làm việc : T= -25÷850C , -Cơng suất : P=0,68 (W) -Tổng trở vào : Rin= 106 M -Dòng điện ra: Ira= 30 (pA) -Tốc độ biến thiên điện áp: du/dt = 13(V/µs) , hay chu kì chum xung: T= Mạch tạo chùm xung có tần số: f= Ta có T= 2R9.C2.ln(1+2R8/R7), chọn R8=R7=33() Thì ta có T= 2,2R9.C2=1000 R9.C2= 454,5(µs) Chọn C2 = 0,1µs, có điện áp U=16(V), R9= 454,5 () Và để thuận tiện cho việc lắp mạch ta lựa chọn R9=5(k) Uđk = V Iđk= 0,15 A Thời gian chuyển mạch: tcm= 120 µs Độ rộng xung tx = 167 fđk = 10 kHz 3.5 Tính tạo xung áp Chọn vật liệu làm lõi sắt Ferit HM Lõi có dạng hình xuyến làm việc phần đặc tính từ hóa có: ∆B= 0,8 (T), ∆H= 20(A/m), khơng có khe hở khơng khí Tỷ số biến áp thường m=2÷3 nên chọn m=3 Điện áp cuộn thứ cấp la: U2= Uđk =3V Điện áp đặt lên cuộn sơ cấp: U1= m.U2= 3.3= 9V Dòng điện thứ cấp: I2= Iđk=0,15A Dòng điện sơ cấp I1= (A) 27 Độ từ thẩm trung bình tương đối lõi sắt: Với :µ0 = 1,26.10-6 Vậy ta tích lõi thép cần có : (cm3) Với V= 2,34 cm3, ta chọn biến áp xung với thông số a=6mm, b=8mm,d=25mm,D=40mm Q=0.49cm2 Chiều dài mach từ:L=10.2 (cm) Số vòng dây sơ cấp máy biến áp xung Theo luật cảm ứng điện từ: (vòng) Số vòng dây thứ cấp: Tiết diện dây quấn sơ cấp: Đường kính dây quấn sơ cấp: Tiết diện dây quấn thứ cấp là: (mm2) Với Vậ đường kính dây quấn thứ cấp là: (mm) 28 Kiểm hệ số lấp đầy: Vời Klđ = 0,11 cửa sổ đủ diện tích cần thiết Tầng so sánh khuyếch đại thuật toán loại TL084 Chọn R4 = R5 > UV/Iđk = 12/0,1.103 = 12k Trong nguồn ni Vcc = ±12V điện áp A3 Uv 12V dịng điện vào hạn chế để Ilv < 1mA Do ta lựa chọn R4 = R5 = 15 k dịng vào A3 : Iv = mA Tính chọn khâu đồng pha Điện áp tụ hình thành nạp tụ C1 mặt khác để đảm bảo điện áp tụ có nửa chu kì điện áp lưới tuyến tính số thời gian nạp tụ :T = R1.C1 = 0.005s (thời gian nạp tụ T = 0.005s) Chọn tụ C1 = 0.1µF điện trở R1 = Thơng thường R3 chọn làm biến trở để thuận tiện cho việc điều chỉnh Ta chọn transistor loại AS64 với thông số transistor loại PNP làm Si Điện áp colector bazơ hở mạch emitor :UCBO = 25V Điện áp emitor bazơ hở mạch collector : UEBO = 7V Dòng điện lớn colector chụi đựng ICmax = 100mA Nhiệt độ lớn mặt tiếp giáp : Tcp = 1500C Hệ số khuyếch đại  = 250 Dòng điện cực đại bazơ : IB = A Điện trở R2 để hạn chế dòng điện vào cực bazơ transistor tính sau:R2 thỏa mãn điều kiện R2 Chọn điện áp xoay chiều đồng pha UA = 9V 29 Điện trở R3 để hạn chế dòng điện qua khuyếch đại thuật toán A1 R3 chọn cho dịng điện vào khuyếch đại thuật tốn với IV < 1mA Do R3 Chọn R =10k 3.6 Tính tốn biến áp nguồn ni đồng pha Ta thiết kế máy biến áp dùng cho việc tạo điện áp đồng pha tạo nguồn nuôi, chọn kiểu biến áp pha trụ trụ có cuộn dây cuộn sơ cấp cuộn thứ cấp Điện áp lấy thứ cấp máy biến áp làm biến áp đồng pha lấy làm nguồn nuôi: U2 = U2đpđm = UN = 15V Dòng điện thứ cấp máy biến áp đồng pha : I2đp = 1mA Công suất nguồn nuôi cho biến áp xung : Uđp= 6.U2đpđm.I2đp = 6.15.10-3 = 0.09W Công suất tiêu thụ 6ICTL084 sử dụng làm khuyếch đại thuật toán ta chọn IC4081 để tạo cổng AND: PIC = 8.Pic 8.0,68=5,12W Công suất máy biến áp xung cấp cho cực điều khiển tiristor: PX= 6.Uđk.Iđk = 6.3.0,15 = 2,7W Công suất sử dụng cho việc tạo nguồn nuôi: PN = Uđp + PIC + PX = 0.09 + 5.12 + 2.7 = 7.91W Công suất máy biến áp tổn thất 5% máy gây ra: PTT = 0,05.(0,09+PN) = 0,4W Vậy tổn thất công suất máy biến áp gây ra: S = PTT + PN = 0,4 + 7,91 = 8,3 VA Dòng điện thứ cấp máy biến áp Dòng điện sơ cấp Tiết diện trụ máy biến áp tính theo cơng thức kinh nghiệm Nên ta có tiêu chuẩn hóa tiết diện trụ Qt = 1,63 cm2, kích thước mạch từ 30 a = 12 mm h = 30 mm b = 16 mm hệ số ép chặt = 0,85 Trong kQ = dựa vào hệ số phương pháp làm mát Số trụ máy biến áp: m = Tần số lưới điện f = 50 Hz Ta có số vịng dây cuộn sơ cấp: (vòng) Dây cuộn thứ cấp : (vòng) Chọn mật độ dịng điện : J1 = J2 = 2,75(A/mm2) Đường kính dây : d1= Vậy chọn d1 = 0,1mm để đảm bảo độ bền cách điện tốt ta chọn d1 = 0,12mm Số vòng dây cuộn thứ cấp: W2 = 482 vịng Tiết diện dây: S2 = Đường kính dây cuộn thứ cấp : d2 = Chọn d2 =0,31mm Hệ số lấp đầy klđ = 0,9 với klđ = Cửa sổ máy biến áp : Chọn C = 10mm Chiều dài mạch từ: 31 C0=2C+3a=2.10+3.12=56(mm) Chiều cao mạch từ: H = h + 2a = 30 + 2.12 =54(mm) 3.7 Tính tốn chọn diode cho chỉnh lưu nguồn ni : Dịng điện HD qua IDHD = Điện áp ngược lớn mà diode phải chịu: UNmax = = Chọn diode có Iđm Iđm ki.IDHD = 10.0,06 = 0,6(A) Chọn Iđm = 1A Chọn diode có điện áp ngược lớn Un = kn.UNmax = 2.36,7 =73,4(V) Với Iđm = 1(A), Un=73,4(V) ta chọn diode loại KH 208A có thông số :Iđm=1.5A,UN=100V 32 Phần III : Mô Mô mạch động lực phần mềm Psim Mạch mơ kết hình vẽ bên hình vẽ bên : 33 34 Kết luận Học kì vừa qua với giúp đỡ tận tình thầy Bùi Văn Huy Chúng em dã cố gắng hoàn thành đồ án môn điện tử công suất với đề tài “ thiết kế điều khiển động không đồng roto lồng sóc “mặc dù lúc đầu cịn bỡ ngỡ, bảo tận tình thầy Bùi Văn Huy, chúng em hoàn thành đồ án, có thêm nhiều kinh nghiệm quý báu thực tế, kiến thức điện tử công suất mơn học khác để sau có đủ tự tin làm đồ án khác giúp chúng em : Hiểu cấu tạo, nguyên lí hoạt động điều áp xoay chiều pha ứng dụng vào thực tế Biết cách thiết kế tính tốn mạch động lực Biết cạch thiết kế tính tốn mạch điều khiển Kết mô cho thấy mạch động lực cho thấy hoạt động tốt đạt yêu cầu thực tế đặt Điều chứng tỏ tính đắn mạch thiết kế, kết là sở cho việc ứng dụng để thiết kế mạch thực tế Tuy nhiên, thời gian có hạn kiến thức cịn non nên đồ án khơng thể tránh khỏi thiếu sót Chúng em xin chân thành cảm ơn thầy Bùi Văn Huy tận tình hướng dẫn , giúp đỡ em suốt thời gian làm đồ án để em hoàn thành đồ án Hà nội ngày 16 tháng năm 2010 Nhóm sinh viên thực hiện: Đỗ Quang Bách Đinh Gia Liêm Nguyễn Văn Hiển (05/03) Nguyễn Văn Hiển(07/03) Đỗ Ngọc Hùng 35 Mục lục Phần I giới thiệu chung Chương I mở đầu Chương II Các phương pháp mở máy động khơng đồng roto lồng sóc Chương III phương pháp bảo vệ van Phần II thiết kế Chương I thiết kế mạch động lực Chương II điều kiện để thiết kế mạch Chương III thiết kế mạch điều khiển Phần III mơ tồn hệ thống phần mềm Psim 36 ... THIẾT KẾ BỘ KHỞI ĐỘNG MỀM ĐỘNG CƠ KHƠNG ĐỒNG BỘ ROTO LỒNG SĨC Thơng số động cơ: P=120kw n=1490v/phút cos=0.93 Mkđ/Mđm=1.1 Mmax/Mđm=2 Ikđ/Idm=6 J=1.6kg/m2 U1=220/380V Yêu cầu nội dung thiết kế. .. điện cơng suất nhỏ Do vấn đề đặt ta cần phải giảm dòng điện mở máy động không đồng , đặc biệt với động không đồng rôto lồng sóc Bởi việc tác động vào động rơto lồng sóc khó khăn so với động không. .. pháp mở máy động không đồng roto lồng sóc Chương III phương pháp bảo vệ van Phần II thiết kế Chương I thiết kế mạch động lực Chương II điều kiện để thiết kế mạch Chương III thiết kế mạch điều