Đồ án chi tiết máy

Đồ án chi tiết máy đồ án quan sinh viên ngành khí, Đồ án thể kiến thức sinh viên vẽ kỹ thuật, dung sai lắp ghép, nguyên lý máy, chi tiết máy, Công việc thiết kế hộp giảm tốc giúp hiểu kỹ có nhìn cụ thể cấu tạo chức chi tiết bánh ,ổ lăn, dây đai…

MỤC LỤC LỜI NÓI ĐẦU PHẦN I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN 1.Chọn động điện 1.1 Xác định tải trọng tương đương………………………………………………………………………………………………………… 1.2 Xác định công suất cần thiết……………………………………………………………………………………………………………… 2.Phân phối tỉ số truyền PHẦN II: TÍNH TỐN, THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI THANG PHẦN III: THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG 10 TRONG HỘP GIẢM TỐC 10 Tính tốn truyền cấp chậm(bánh trụ nghiêng) 10 Tính tốn truyền cấp nhanh(bánh trụ nghiêng) 19 Bảng thông số truyền bánh 19 PHẦN IV: TÍNH TỐN THIẾT KẾ TRỤC VÀ THEN 25 Chọn vật liệu 25 Tính sơ trục 25 Xác định khoảng cách gối đỡ điểm đặt lực 25 Xác định đường kính chiều dài đoạn trục .27 Chọn Then khiểm nghiệm Then trục……………………………………………………………………36 PHẦN V: CHỌN Ổ LĂN 45 PHẦN VI: CHỌN KHỚP NỐI 53 Phần VII: THIẾT KẾ VỎ HỘP VÀ CÁC CHI TIẾT CỦA HỘP GIẢM TỐC……………………………………………54 Kết cấu vỏ hộp giảm tốc: 54 Chọn bề mặt lắp ghép: 55 Xác định kích thước vỏ hộp: 55 Các chi tiết hộp giảm tốc: 57 PHẦN VIII: BÔI TRƠN, ĐIỀU CHỈNH ĂN KHỚP VÀ DUNG SAI LẮP GHÉP 62 1.Bôi trơn: 62 Điều chỉnh ăn khớp bánh răng: .63 LỜI NÓI ĐẦU Đồ án chi tiết máy đồ án quan sinh viên ngành khí, Đồ án thể kiến thức sinh viên vẽ kỹ thuật, dung sai lắp ghép, nguyên lý máy, chi tiết máy, Công việc thiết kế hộp giảm tốc giúp hiểu kỹ có nhìn cụ thể cấu tạo chức chi tiết bánh ,ổ lăn, dây đai… Được hướng dẫn thầy, ngành khí ngành mà em đam mê, kiến thực hạn hẹp em, em cố gắng hoàn thành đồ án hoàn chỉnh Do yếu tố thời gian, kinh nghiệm, kiến thức số yếu tố khác nên chắn có nhiều thiếu sót, em mong nhận nhân xét thầy Em xin chân thành cám ơn thầy Trần Tiến Đạt, bạn khoa giúp đỡ em nhiều để em hoàn thành đồ án cách hoàn chỉnh! Sinh viên thực hiên: Nguyễn Thành An THIẾT KẾ HỆ TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ ĐỀ SỐ 01: Thiết kế hộp giảm tốc bánh trụ cấp với liệu ban đầu sau: + Sơ đồ gia tải hình vẽ + Tùy chọn truyền đai truyền xích đầu vào đầu hộp giảm tốc + Các thông số ban đầu hệ 1:Động điện không đồng pha 2:Bộ truyền bánh đai thang Công suất trục công tác(kW) Số vịng quay trục cơng tác (vg/ph) Số năm làm việc 40 3:Hộp giảm tốc cấp nghiêng 4:Khớp nối trục đàn hồi 5:Băng tải Chế độ làm việc: Quay chiều, làm việc ca, tải va đập nhẹ (1năm làm việc 300 ngày,1ca làm việc giờ) Các thông số khác sinh viên tự lựa chọn cho phù hợp PHẦN I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN Chọn động điện 1.1 Xác định tải trọng tương đương Gọi: Ptd: công suất tương đương Pct: công suất công tác Công suất tương đương: (trong trường hợp tải trọng thay đổi) √ +¿ P22 t 52 0,7 + ( 5.0,8 ) 0,3 Ptd = P t = =4,7222(KW ) ¿ t +t 0,7 +0,3 √ 1.2 Xác định công suất cần thiết Hiệu suất truyền theo bảng 2.3 Chọn: Hiệu suất truyền đai (để hở) ηd = 0,96 Hiệu suất cặp bánh trụ ηbr =0,97 Hiệu suất cặp ổ lăn ηol = 0,995 Hiệu suất khớp nối trục ηk =1 Hiệu suất hệ thống: η=η1 η2 η3 =ηk η 4ol η2br ηd (theo2.9 TL1) η=¿1.0,9954.0,972 0,96= 0,8853 Công suất cần thiết: Pct = Ptd 4,7222 = =5,334 (kw) (theo 2.8 TL1) η 0,8853 Số vòng quay sơ động cơ: nsb=nlv.ut Theo (2.18) TL1 Theo bảng 2.4 TL1 ta có: - Bộ truyền đai =4 - Bộ truyền bánh = Ta chọn tỷ số truyền sơ là: ut=ud.ubr= 4.8 = 32 Vậy nsb= 40.32 = 1280 Pdc≥ Pct ndb≈ nsb Tra bảng P.1.3 trang 237, ta chọn: Kiểu động Công suất (kW) 4A112M4Y3 Vận tốc quay (v/p) η% 1425 85,5 ,5 Tmax Tdn 2.2 cosφ 0,85 Phân phối tỷ số truyền 2.1 Tỷ số truyền Tỷ số truyền chung: (theo 3.23) TL1 ut = nđc 1425 = =35,625 nlv 40 2.2 Phân phối tỷ số truyền chung hệ động ut =ud uh Tra bảng 2.4 TL1 chọn ud= uh = u t 35,625 = =8,906 ud Ta có u1=(1,2…1,3) u2 u1 u2=uh => u1=3,269 , u2 =2,724 2.3 Xác định cơng suất, số vịng quay, mơmen trục  Công suất trục: P1 = Pct ηd η ol = ,334.0,96.0,995 =5,095 (kW) P2 = P1 ηbr ηol = 5,095.0,97.0,995 =4,917 (kW) P3 = P2 ηbr ηol = 4,917.0,97.0,995 =4,745 (kW) Pmct =P3 η kn ηol = 4,745.1.0,995 = 4,721 (kW) Pdc =Pct= 5,334 (kW)  Số vòng quay trục: n1 = n dc 1425 v = =356( ) ud ph n 356 = =109( v / ph) u 3,269 n 109 n3 = = =40( v / ph) u 2,724 n 40 n mct= = =40 (v / ph) umct n2 = nđc =1425 (v/ph)  Mômen xoắn trục: P1 5,095 =9,55.1 =136677,66( N mm) n1 356 P 4,917 T 2=9,55.1 06 =9,55.1 06 =430801,37( N mm) n2 109 P3 4,745 T 3=9,55.1 =9,55.1 =1132868,75(N mm) n3 40 P 4,721 T mct =9,55.1 06 mct =9,55.10 =1127138,75(N mm) n mct 40 P đc 5,334 Tđc =9,55.106 =9,55.106 = 35747,15 (N.mm) 1425 nđc T 1=9,55.1 Trục Thông số Tỷ số truyền Động I Công suất (kW) 5,334 5,095 Số vịng quay (vg/ph) 1425 356 II III Cơng tác 4,917 4,745 4,721 109 40 40 3,269 2,724 Mômen T (Nmm) 35747,15 136677,66 430801,37 1132868,75 1127138,75 PHẦN II: TÍNH TỐN, THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI THANG Chọn dạng đai Các thông số động tỷ số truyền truyền đai nđc=1425 (vòng/phút) Pđc=5,5 (Kw) Uđ=4 Theo sơ đồ hình 4.1 TL1 trang 59 ta chọn đai thang có tiết diện Ƃ Đường kính bánh đai nhỏ Theo bảng 4.13 TL1, ta chọn đường kính bánh đai nhỏ d1=180 mm Vận tốc đai : v= π d n1 π 180 1425 = =13,43(m/s) 60000 60000 < vmax = 25(m/s) Đường kính bánh đai lớn Theo 4.2 TL1, chọn hệ số trượt tương đối ɛ=0,02 Đường kính bánh đai lớn là: d2= ud1(1- ɛ) = 4.180(1-0,02)=705,6 mm Chọn đường kính d2=710 mm Tỷ số truyền thực truyền đai là: ut= d d2 710 = =¿ 180.(1−0,02) 4,02 (1−ε ) Do đó: Δ u=¿ ut −u∨ ¿ 100 % ¿ ¿ ¿ 4,02−4∨ ¿ 100 % ¿=0,5% α min=120∘ a 646 Xác định số đai z Theo CT 4.16 TL1 z=Pdc K d /([P0 ]C α C l C u C z) Trong đó: Theo bảng 4.7 K d =1,35 Theo bảng 4.15 α 1=1 33∘ , C α =0,87 Theo bảng 4.17 u=4 ,C u=1,14 Theo bảng 4.16 l/l 0=2800/2240=1,25 ,C l=1,05 Theo bảng 4.19 , với v= 13,43 m/s,d1=180 mm, ta có [P0]= 4,22 KW P1 /[ P0 ]=5,5 /4,22=1,303 Do theo bảng 4.18 Cz=1 Do Z= 5,5.1,35 =¿1,6895 4,22.0,87 1,14 1,05 Vậy số đai z=2 Tính kích thước chủ yếu bánh đai 7.1 Chiều rộng bánh đai: theo bảng 4.21 TL1 ta có: t=19 mm e =12,5 mm h0=4,2mm B= (z-1)t + 2e =(5-1).19+2.12,5=101 mm (theo 4.17 TL1) 7.2 Đường kính ngồi bánh đai: d a =d +2 h0 da1 =d1 + 2h0 =180+ 2.4,2=188,4 mm da2 =d2 + 2h0 =710+ 2.4,2 =718,4 mm Tính lực tác dụng lên trục Fr lực căng ban đầu F0 Lực căng lực li tâm sinh ra: F v =q m v (theo 4.20) qm : khối lượng mét chiều dài đai, tra bảng 4.22 TL1 ta : qm =0,178 kg/m => Fv= 0,178.13,432=32,105 N Lực căng ban đầu đai: theo 4.19 TL1 F 0= 780 P1 K d 780.5,5 1,35 + F v= +32,105=279,94 N v Cα z 13,43.0,87 Lực tác dụng lên trục: theo 4.21 F r=2 F z sin(¿ α /2)=2.279,94 sin(¿ 33∘ /2)=1026,88 N ¿ ¿ PHẦN III: THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG TRONG HỘP GIẢM TỐC Tính toán truyền cấp chậm(bánh trụ nghiêng) 1.1 Chọn vật liệu Đối với hộp giảm tốc bánh trụ, hai cấp, chịu cơng suất trung bình (P đc = 15 kw), cần chọn vật liệu nhóm I Vì nhóm I có độ rắn HBQt =F r 0=6778,89 F r  vào F r để tính chọn ổ Fa với Fa: tổng ngoại lực dọc trục Fr Fr : phản lực hướng tâm gốc Fat = Fa4= 1571,76 (N) F at 1571,76 = =1,55> 0,3 F r 1010,74 49 Vậy ta dùng ổ bi đỡ - chặn dãy với góc tiếp xúc α =12∘ 1,55 > Dựa vào đường kính ngõng trục d = 60 mm, ta chọn ổ lăn cỡ trung hẹp theo Bảng P2.12 Ký hiệu ổ d (mm) D(mm) b (mm) r(mm) r1 (mm) C (kN) C0 (kN) 46312 60 130 31 3,0 1,5 78,8 66,6 Kiểm nghiệm khả tải động ổ ta có : F at 1571,76 = =0,0236 Co 66600 Theo bảng 11.4 TL1 trang 215: e = 0,33 ; vịng quay nên V=1 : +ổ0: F at 1571,76 = =0,15 e=¿ X=0,45; Y =1,60 V Fr 1010,74 Lực dọc trục F s : F s 0=e F r 0=0,33.10157=¿ 3351,81(N) F s 1=e F r 1=0,33.1010,74=¿ 333,54(N) Tổng lực dọc trục: theo bảng 11.5 với sơ đồ bố trí ổ: ∑ F a 0=F s 1−F at =333,54−1571,76=¿ 1238,22(N )< F s =3351,81( N) ¿ Do F a 0=3351,81(N ) ∑ F a 1=F s + F at=3351,81+1571,76=4923,62(N )> F s1 =333,54(N ) Do F a 1=4923,62(N ) Theo (CT 11.3 TL1 trang 214), tải trọng quy ước ổ ổ 1: Q 0=( XV F r +Y F a0 ) K t K d=( 1.1 10157+0.3351,81 ) 1.1,2=12188,4 ( N ) Q1=( XV F r +Y F a1 )K t K d=(0,45.1 1010,74+1,6.4923,62) 1,2=9999,15(N ) Như cần tính cho ổ ổ chịu lực lớn 50 Tính tải trọng tương đương theo CT 11.12 TL1 trang 219 với m=3 Khả tải động ổ: C d=Q E m√ L L: tuổi thọ tính triệu vòng quay m=3 L= 60 n Lh 10 = 60.40 24000 =57,6 triệu vòng 06 C d=Q E √3 L=12,188 √3 57,6=47,07 (kN ) < C = 78,8 KN thõa mãn điều kiện 11.16, ổ lăn chọn đảm bảo khả tải động Kiểm nghiệm khả tải tĩnh ổ Theo bảng 11.6, ổ bị đỡ chặn có X 0=0,5 , Y 0=0,47 Q t =X Fr 0+ Y F a=0,5.10157+0,28.1571,76=5817,2 ( N )< F r ¿>Q t =F r 0=10157 ( N ) 6 mm δ 1=0,9 δ=8,316 mm e=( 0,8 ÷ ) δ =( 0,8 ÷1 ) 9,24=7,392÷ 9,24 ( mm )  Lấy e = mm Chiều cao h Độ dốc Đường kính: Bulơng d1 Bulơng cạnh ổ d2 Bulơng ghép bích nắp thân d3 Vít ghép nắp ổ d4 Vít ghép nắp cửa thăm d5 h < 58 mm => chọn h 50 khoảng 20 d >0,04 a+10=18,32 mm=¿ d 1=20 mm d 2=( 0,7÷ 0,8 ) d 1=14 ÷16 ( mm ) chọn d2 =15 mm d 3= ( 0,8÷ 0,9 ) d 2=12 ÷ 13,5 ( mm )  Chọn d3 = 12 mm d =(0,6 ÷0,7)d 2=9÷ 10,5(mm)  Chọn d4 =10 mm d 5= ( 0,5÷ 0,6 ) d 2=7,5 ÷ ( mm ) =¿ chọn d 5=8 mm Mặt bích ghép nắp thân: Chiều dày bích thân hộp S3 Chiều dày bích nắp hộp S4 S3= (1,4 ÷1,8 ) d 3= (1,4 ÷1,8 ) 12=16,8 ÷ 21,6 => chọn S3 = 20 mm S4 =(0,9÷ 1)S3 =18÷ 20( mm) 54 Bề rộng bích nắp thân K3 => chọn S4 = 20 mm K 3=K 2−(3 ÷ 5)mm = 48-4 = 44 Kích thước gối trục: Đường kính ngồi tâm lỗ vít: D3 , D2 tra bảng 18.2 TL2 trang 88 Trục I D = 100 mm, D3=D+ 4,4 d =100+ 4,4.10=144 mm D2=D+(1,6 ÷ 2) d =100+(1,6 ÷ 2).10=116 ÷ 120(mm) lấy D2=118 mm Trục II D = 120 mm, D3=D+ 4,4 d =120+ 4,4.10=164 mm D2=D+(1,6 ÷ 2) d =120+(1,6 ÷ 2).10=136÷ 140( mm) lấy D2=138 mm Trục III D = 130 mm, D3=D+ 4,4 d =130+ 4,4.10=174 mm D2=D+(1,6 ÷ 2) d =130+(1,6 ÷ 2).10=146÷ 150( mm) lấy D2=148 mm Bề rộng mặt ghép bulông cạnh ổ K2 Tâm lỗ bulông cạnh ổ: E2 C(k khoảng cách từ tâm bulông đến mép lỗ) Chiều cao h Mặt đế hộp: Chiều dày: +khi khơng có phần lồi S1 +khi có phần lồi:Dd, S1 S2 Bề rộng mặt đế hộp K1 q Khe hở chi tiết Giữa bánh với thành hộp Giữa đỉnh bánh lớn với đáy hộp Giữa mặt bên bánh với Số lượng bulong Z K 2=E 2+ R 2+(3 ÷ 5) mm=48 mm E ≈1,6 d 2=1,6.15=24 mm (không kể chiều dày thành hộp) Và R2 ≈ 1,3 d2 =1,3.15=20 mm ;k ≥ 1,2 d2 =1,2.15=18 mm C=D3/2 h xác định theo kết cấu, phụ thuộc tâm lỗ bulong kích thước mặt tựa S1 ≈ (1,3 ÷ 1,5 ) d 1=( 1,3 ÷1,5 ) 20=26 ÷30 ( mm )=> lấy S1 = 28 mm Dd xác định theo đường kính dao kht S1 ≈(1,4 ÷ 1,7) d1 =(1,4 ÷ 1,7).20=28 ÷ 34( mm) lấy S1=34 mm S2 ≈(1 ÷1,1)d 1=(1 ÷ 1,1).20=20 ÷ 22(mm) lấy S2=21 mm K ≈ d1 =3.20=60 mm q ≥ K +2 δ =60+2.9,24=78,48 mm chon q = 80 Δ≥ ( ÷1,2 ) δ=( 1÷ 1,2 ) 9,24=9,24 ÷ 11,1 ( mm )=¿ lấy Δ=10 mm Δ ≥ ( ÷5 ) δ =( ÷ ) 9,24=27,7 ÷ 46,2 ( mm )=¿ lấy Δ1 =40 mm Δ≥ δ=9,24 mm lấy Δ=10 mm 55 Các chi tiết hộp giảm tốc: a, Bulơng vịng vịng móc: Để nâng vận chuyển hộp giảm tốc (khi gia công, lắp ghép…) nắp thân thường lắp thêm bulơng vịng vịng móc Vật liệu dùng thép 20 Với khoảng cách trục a w =208 mm , tra bảng 18.3b Trọng lượng hộp giảm tốc: Q=800 KG Tra bảng 18.3a, xác định kích thước bulơng vịng: d1 d2 d3 d4 d5 h h1 h2 l f b c x r r1 r2 M24 90 50 20 50 32 45 16 10 45 24 12 Ren d 56 b, chốt định vị: Để đảm bảo vị trí tương đối nắp thân trước sau gia công lắp ghép dùng hai chốt định vị Nhờ có chốt định vị, xiết bulơng khơng làm biến dạng vịng ngồi ổ, loại trừ nguyên nhân làm ổ chóng bị hỏng Ta chọn chốt định vị chốt côn 1:50 3,2 d c x45 Với : d = 10 (mm) c = 1,6 (mm) l = 30180 (mm) c, Cửa thăm dầu: Để thuận tiện sử dụng quan sát phần hộp giảm tốc nhƣ lắp để đổ dầu vào hộp, ta làm cửa thăm đỉnh hộp, nắp có nút thơng Có kích thước sau: A B A1 B1 C C1 K R Vít Số 57 lượng 10 75 150 100 125 - 87 12 M8x22 C1 A1 d, Nút thông hơi: Khi làm việc, nhiệt độ hộp tăng lên Để giảm áp suất điều hòa khơng khí bên bên ngồi hộp, người ta dùng nút thông Nút thông thường lắp nắp cửa thăm vị trí cao nắp hộp Hình dạng kích thước: A M27x B C D E G H I K L M N O P Q R S 15 30 15 45 36 32 10 22 32 18 36 32 58 e, Nút tháo dầu: Sau thời gian làm việc, dầu bôi trơn chứa hộp bị bẩn (do bụi bặm bụi mài), bị biến chất, cần phải thay dầu Để tháo dầu cũ, đáy hộp có lỗ tháo dầu Lúc làm việc lỗ bịt kín nút tháo dầu Kết cấu kích thước nút tháo dầu: Theo bảng 18.7 Dùng nút tháo dầu trụ: d b m f L c q D S D0 M20x2 15 28 2,5 17,8 30 22 25,4 f, que thăm dầu 59 Dùng để kiểm tra mức dầu hộp giảm tốc, để đảm bảo mức dầu mức cho phép để chi tiết bôi trơn tốt PHẦN VIII: BÔI TRƠN, ĐIỀU CHỈNH ĂN KHỚP VÀ DUNG SAI LẮP GHÉP Bôi trơn: Bôi trơn truyền hộp: Để giảm mát công suất ma sát, giảm mài mịn răng, đảm bảo nhiệt tốt đề phịng chi tiết máy bị gỉ cần phải bôi trơn liên tục truyền hộp giảm tốc Do vận tốc vòng bánh < 12 m/s, ta sử dụng phương pháp bơi trơn ngâm dầu Ta có vận tốc vịng bánh nghiêng cấp chậm v1 =0,636(m/ s) , bánh nghiêng cấp nhanh v 2=1,357(m/s ) Theo bảng 18.11,với  b  470  1000 ta chọn 80 dầu có độ nhớt 11 Theo bảng 18.13, ta chọn dầu ôtô máy kéo AK – 20 Bôi trơn ổ lăn: Khi bơi trơn kỹ thuật, bị mài mịn chất bơi trơn giúp tránh không để chi tiết kim loại trực tiếp tiếp xúc với Ma sát ổ giảm, khả chống mòn ổ tăng lên, khả nhiệt tốt hơn, bảo vệ bề mặt khơng bị gỉ, đồng thời giảm tiếng ồn Ta sử dụng mỡ bơi trơn so với dầu 60 mỡ giữ ổ dễ dàng hơn, đồng thời có khả bảo vệ ổ tránh tác động tạp chất độ ẩm Mỡ dùng cho ổ làm việc lâu dài, độ nhớt bị thay đổi nhiệt độ thay đổi nhiều Theo bảng 15.15a, ta chọn loại mỡ có ký hiệu LGMT2 Mỡ tra vào ổ chiếm ½ thể tích phận ổ Để bảo vệ ổ khỏi bụi bặm, chất bẩn, hạt cứng tạp chất khác xâm nhập vào ổ ta dùng vịng phớt để lót kín phận ổ Ta sử dụng vòng phớt đầu trục vào hộp giảm tốc (vòng 1), trục hộp giảm tốc (vịng 2) Theo bảng 15.17, ta có kích thước rãnh lắp vòng phớt vòng phớt: d 45 60 d1 d2 46 61,5 44 59 D 64 79 a 9 b 6,5 6,5 S0 12 12 Điều chỉnh ăn khớp bánh răng: Sai số chế tạo chi tiết theo kích thước chiều dài sai số lắp ghép làm cho vị trí bánh trục khơng xác Trong hộp giảm tốc bánh trụ, để bù vào sai số thường lấy chiều rộng bánh nhỏ tăng lên 10% so với chiều rộng bánh lớn Dung sai lắp ghép: Dựa vào kết cấu làm việc, chết dộ tải chi tiết hộp giảm tốc mà ta chọn kiểu lắp ghép sau: Dung sai lắp ghép bánh răng: Chịu tải vừa , thay đổi va đập nhẹ ta chọn kiểu lắp trung gian H7/k6 Dung sai lắp ghép ổ lăn: Khi lắp ổ lăn ta cần lưu y: - Lắp vòng trục theo hệ thống lỗ, lắp vịng ngồi vào vỏ theo hệ thống trục - Để vòng ổ không trơn trựơt theo bề mặt trục lỗ hộp làm việc, chọn kiểu lắp trung gian có độ dơi cho vịng quay - Đối với vịng khơng quay ta sử dụng kiểu lắp có độ hở 61 Chính mà lắp ổ lăn lên trục ta chọn mối ghép k6, lắp ổ lăn vào vỏ ta chọn H7 Dung sai lắp vòng chắn dầu: Chọn kiểu lắp trung gian H7/js6 để thuận tiện cho trình tháo lắp Dung sai lắp vòng lò xo ( bạc chắn ) trục tuỳ động: Vì bạc có tác dụng chặn chi tiết trục nên ta chọn chế độ lắp có độ hở H8/h7 Dung sai lắp ghép then lên trục: Theo chiều rộng ta chọn kiểu lắp F8/js7 Kiểu lắp Bánh Trục I Kiểu lắp Φ 50 H7 k6 Trục II Dung sai Kiểu lắp ( m ) H7 +25 Φ 52 k6 +18 +2 Φ 50 H7 k6 Trục III Dung sai Kiểu lắp ( m ) H7 +25 Φ 63 k6 +18 +2 +30 +21 +2 Nối trục Bánh đai Φ 40 H k6 ổ lăn Φ 45 k +21 +15 +2 +18 +2 Φ 45 k +18 +2 Dung sai ( m ) +30 +21 +2 Φ 60 k +21 +2 Φ 60 k +21 +2 62 63 .. .Đồ án chi tiết máy đồ án quan sinh viên ngành khí, Đồ án thể kiến thức sinh viên vẽ kỹ thuật, dung sai lắp ghép, nguyên lý máy, chi tiết máy, Công việc thiết kế hộp... cách chi tiết quay : k1 = 10 mm - Khoảng cách từ mặt nút ổ đến thành hộp: k2 = 10 mm - Khoảng cách từ mặt nút chi tiết quay đến nắp ổ: k3 = 15 mm - Chi? ??u cao nắp dầu bu lông : hn = 20 mm Chi? ??u... kỹ có nhìn cụ thể cấu tạo chức chi tiết bánh ,ổ lăn, dây đai… Được hướng dẫn thầy, ngành khí ngành mà em đam mê, kiến thực hạn hẹp em, em cố gắng hoàn thành đồ án hoàn chỉnh Do yếu tố thời gian,