ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI : TRƯỜNG PTTH ĐẮC LUA GVHD : PHẠM THỊ ANH PHẠM NGỌC DŨNG I.CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC: • • [DOCUMENT TITLE] Chiều dày sàn phương hb = Chiều dày sàn phương hb = hb = Chọn hb = 100 mm • Dầm trục chữ A ,A’, B’, C’: h= 1 1 ÷ L 12 16 = L1 25 = 2000 25 1 ÷ .L1 45 50 1 ÷ .L1 45 50 1 1 ÷ .4000 12 16 = = = 250 ÷ = 80 ÷ .3550 45 50 ÷ ÷ .3500 45 50 ÷ = 71 78,89 = 70 77,77 333,3 Trục A : 200X300 A’ : 200X300 B’ : 200X300 C’ : 200X300 • Dầm trục số 1,2,3,4,…,11: h= h= h= 1 1 ÷ .L 10 12 = 1 1 ÷ .6500 10 12 1 1 1 1 ÷ .L = ÷ .2000 10 12 10 12 1 1 1 1 ÷ .L = ÷ .5000 10 12 10 12 ÷ = 541,6 650 ÷ = 166,6 200 = 416 ÷ 500 Nhịp B’C’ : 300X600 A’B’ : 200X300 AA’ : 200x450 SVTH : CẦM TRẦN THANH HƯNG – 18CX4 [DOCUMENT TITLE]MSSV : 2118201206 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI : TRƯỜNG PTTH ĐẮC LUA GVHD : PHẠM THỊ ANH PHẠM NGỌC DŨNG [DOCUMENT TITLE] 35500 3500 3500 200x300 3500 200x300 3500 200x300 3500 200x300 4000 200x300 3500 200x300 3500 200x300 3500 200x300 10 3500 200x300 11 200x300 200x300 6500 B' 2000 200x300 200x300 200x300 200x300 200x300 300x600 300x600 300x600 300x600 200x300 200x300 200x300 200x300 200x300 200x300 200x300 200x300 200x300 200x300 200x300 200x300 200x300 200x300 300x600 300x600 300x600 300x600 200x300 200x300 A' 5000 200x450 200x300 200x300 200x300 200x300 200x300 200x300 200x450 200x300 200x300 300x600 hb=100 200x300 300x600 300x600 C' 200x300 A 3550 1' Hình Mặt bố trí hệ dầm II TẢI TRỌNG TRÊN SÀN - Tỉnh tải tính tốn : Sàn Phòng Học , Nhà Nghỉ Giáo Viên , Hành Lang + Gạch : g1= δg γg n1 = 0,02.20.1,2 = 0,48 (kN/m2) + Lớp vữa lót : g2= δvl γvl n + Bản sàn BTCT : g3= + Lớp vữa trát : g4= = 0,03.18.1,3 = 0,702 (kN/m2) hb.γbtct.n3 δvt γvt n = 0,1.25.1,1= 2,75 (kN/m2) = 0,015.18.1,3 = 0,351 (kN/m2) ∑g i + Trọng lượng thân sàn : gs = = 4,283 (kN/m2) - Hoạt tải tính tốn : ps = ptc np + Hành lang : ps = ptc np = 3.1,2 = 3,6 (kN/m2) + Phòng học : ps = ptc np = 2.1,2 = 2,4 (kN/m2) + Nhà nghỉ giáo viên : ps = ptc np = 2.1,2 = 2,4 (kN/m2) - Tổng tải : qs = gs + ps + Hành lang : qs = gs + ps = 4,283 + 3,6 = 7,883 (kN/m2) + Phòng học : qs = gs + ps = 4,283 + 2,4 = 6,683 (kN/m2) + Nhà nghỉ giáo viên : qs = gs + ps = 4,283 + 2,4 = 6,683 (kN/m2) SVTH : CẦM TRẦN THANH HƯNG – 18CX4 [DOCUMENT TITLE]MSSV : 2118201206 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI : TRƯỜNG PTTH ĐẮC LUA GVHD : PHẠM THỊ ANH PHẠM NGỌC DŨNG III SƠ ĐỒ TÍNH BẢN SÀN [DOCUMENT TITLE] * Đánh số thứ tự ô Các ô đánh số ô : - Kích thước giống - Tải trọng giống - Liên kết chu vi giống * Xác định loại ô Theo kinh nghiệm xem - Khi chiều cao dầm hd > 3hb - Khi chiều cao dầm hd < 3hb → → + hd = 600 > 3hb = 3.100 = 300 + hd = 300 < 3hb = 3.100 = 300 Bản ngàm lên dầm Bản tựa lên dầm → → Bản ngàm lên dầm Bản tựa lên dầm * Xét tỉ số cạnh dài cạnh ngắn α= - Khi α= - Khi L1 L2 < : thuộc kê cạnh, làm việc theo hai phương L1 L2 ≥ Ô số : thuộc loại dầm, làm việc phương theo phương cạnh ngắn L1 3.5 3,55 2 L2 6,5 3,5 3.55 Tỉ số l2/l1 1,86 1,75 1,41 1,78 Loại ô Sàn phương ô loại Sàn phương ô loại Sàn phương ô loại Sàn phương sơ đồ đầu ngàm Sàn phương ô loại Kết tóm tắt vào bảng SVTH : CẦM TRẦN THANH HƯNG – 18CX4 [DOCUMENT TITLE]MSSV : 2118201206 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI : TRƯỜNG PTTH ĐẮC LUA GVHD : PHẠM THỊ ANH PHẠM NGỌC DŨNG [DOCUMENT TITLE] 35500 3500 3500 3500 3500 3500 4000 3500 3500 3500 10 3500 11 C' hb=100 1 1 1 8500 6500 2 2 2 2000 B' A' 5000 A 3550 1' Hình Mặt xác định loại ô sàn IV XÁC ĐỊNH NỘI LỰC: a Sàn phương: - Nội lực ô đơn : dùng tra lập sẵn cho ô loại - Momen dương lớn : + Theo phương ngắn : M1 = m91.P ( kNm/m) + Theo phương dài : M2 = M92.P (kNm/m) - Momen âm lớn gối : + Theo phương ngắn : MI = k91.P (kNm/m) + Theo phương dài : MII = k92.P (kNm/m) Trong : SVTH : CẦM TRẦN THANH HƯNG – 18CX4 [DOCUMENT TITLE]MSSV : 2118201206 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI : TRƯỜNG PTTH ĐẮC LUA GVHD : PHẠM THỊ ANH PHẠM NGỌC DŨNG P= [DOCUMENT TITLE] (gs + ps).l1.l2 tổng tải trọng ô (gs , ps tĩnh tải, hoạt tải phân bố kích thước l1xl2 i = 1,2,3,…,11 số loại Chỉ số 1,2 – phương xét phương cạnh ngắn l1 hay phương cạnh dài l2 Các hệ số mi1, mi2, ki1, ki2 tra bảng phụ thuộc tỷ số l2/l1 loại • • • • • - Tính tốn nội lực sàn phịng học: - Momen dương lớn : + Theo phương ngắn : M1 = m91.P = 0,0192.152038250 =2914791 ( kNm/m) + Theo phương dài : M2 = M92.P = 0,0055.152038250 = 842726 ( kNm/m) - Momen âm lớn gối : + Theo phương ngắn : MI = k91.P = 0,0414.152038250 = 6294383,62 ( kNm/m) + Theo phương dài : MII = k92.P = 0,0121.152038250 = 1835319 ( kNm/m) P = (gs + ps).l1.l2 = ( 6,683).6500.3500 =152038250 • L2 L1 • = 6,5 3,5 = 1,86 → m91 = 0,0192 ; m92 = 0,0055 ; k91 = 0,0414 ; k92 = 0,0121 + Tiết diện tính toán: b = 1000 mm; h = hb ≥ a = 20mm – hb 100 ⇒ ho = h – a = 100 – 20 = 80 mm + Tính cấu kiện chịu uốn : αM = αM αM αM ξM M1 γb.Rb.b.ho M2 γb.Rb.b.ho = I = II = MI γb.Rb.b.ho M II γb.Rb.b.ho = 1- − 2αM = = = = 2914791 0,9.11,5.1000.80 842726 0,9.11,5.1000.80 6294383,62 0,9.11,5.1000.80 1835319 0,9.11,5.1000.80 = 1- 1− 2.0,044 = 0,044 = 0,013 = 0,095 = 0,028 = 0,045 SVTH : CẦM TRẦN THANH HƯNG – 18CX4 [DOCUMENT TITLE]MSSV : 2118201206 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI : TRƯỜNG PTTH ĐẮC LUA ξM ξM [DOCUMENT TITLE] = 1- − 2αM ξM GVHD : PHẠM THỊ ANH PHẠM NGỌC DŨNG = 1- 1− 2.0,013 1− 2αM I I = 1- 1− 2αM II II = 1- = 0,013 1− 2.0,095 = 1- 1− 2.0,028 = 1- + Tính cốt thép: AsM1 = AsM2 = AsMI = AsMII = ξ γb.Rb.b.ho Rs ξ γb.Rb.b.ho Rs ξ γb.Rb.b.ho Rs ξ γb.Rb.b.ho Rs = = = = = 0,100 = 0,028 0,045.0,9.11,5.1000.80 225 0,013.0,9.11,5.1000.80 225 0,1.0,9.11,5.1000.80 225 = 165,66 = 47,12 = 368,1 0,028.0,9.11,5.1000.80 225 = 103,42 + Kiểm tra hàm lượng : µ µ µ µ = 0,05% = 0,05% = 0,05% = 0,05% ≤µ ≤µ ≤µ ≤µ = = = = AsM 100% b.ho AsM 100% b.ho = = AsM I 100% b.ho AsM II 100% b.ho = = 165,66 100% 1000.80 47,12 100% 1000.80 ≤ µ max = 0,207% = 0,059% 368,1 100% 1000.80 103,42 100% 1000.80 = 0,460% ≤ µ max ≤ µ max = 0,129% ≤ µ max = = = = 0,7.0,9.11,5.100% 225 0,7.0,9.11,5.100% 225 0,7.0,9.11,5.100% 225 0,7.0,9.11,5.100% 225 = 3,22% = 3,22% = 3,22% = 3,22% + Chọn thép : Chọn φ = 6;8 ⇒ fs = 28,3; 50,3 mm2 SVTH : CẦM TRẦN THANH HƯNG – 18CX4 [DOCUMENT TITLE]MSSV : 2118201206 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI : TRƯỜNG PTTH ĐẮC LUA GVHD : PHẠM THỊ ANH PHẠM NGỌC DŨNG + [DOCUMENT TITLE] b fs As tt Khoảng cách tính tốn: @tt = = @tt = @tt = @tt = @tt = @tt = @tt = @tt = @tt = + Khoảng cách chọn : @ch ≤ @tt 1000 fs As tt b fs As tt b fs As tt b fs As tt b fs As tt b fs As tt b fs As tt b fs As tt b fs As tt ⇒ = = = = = = = = 1000 fs As tt = 1000 fs As tt 1000 fs As tt 1000 fs As tt 1000 fs As tt 1000 fs As tt 1000 fs As tt 1000 fs As tt = = = = = = = 1000.28,3 165,66 = 171 1000.28,3 47,12 1000.28,3 368,1 1000.28,3 103,42 1000.50,3 165,66 1000.50,3 47,12 1000.50,3 368,1 1000.50,3 103,42 = 600,6 = 78,88 = 273,64 = 303,6 = 1067,5 = 136,6 = 486,36 φ φ φ φ M1 = 6a170; M2 = 6a200; MI = 8a130; MII = 8a200 φ + Diện tích cốt thép chọn : - M1= 6a170 : Asch = SVTH : CẦM TRẦN THANH HƯNG – 18CX4 b ch + 1 fs @ = 1000 + 1.28,3 170 =194,8 [DOCUMENT TITLE]MSSV : 2118201206 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI : TRƯỜNG PTTH ĐẮC LUA GVHD : PHẠM THỊ ANH PHẠM NGỌC DŨNG [DOCUMENT TITLE] φ - M2 = 6a200 : Asch = b ch + 1 fs @ I = 1000 + 1.28,3 200 φ b ch + 1 fs @ φ b ch + 1 fs @ - M = 8a130 : Asch = II =169,8 - M = 8a200 : Asch = SVTH : CẦM TRẦN THANH HƯNG – 18CX4 = = 1000 + 1.50,3 130 =437,2 1000 + 1.50,3 200 =301,8 [DOCUMENT TITLE]MSSV : 2118201206 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI : TRƯỜNG PTTH ĐẮC LUA GVHD : PHẠM THỊ ANH PHẠM NGỌC DŨNG [DOCUMENT TITLE] Kết tính tốn tóm tắt bảng V BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO BẢN SÀN VI TÍNH TỐN KHUNG PHẲNG TRỤC 4: Vật liệu : B20, γb = 0,9 , thép AI ( φ < 100; AII ( φ > 10) Phân tích làm việc khung: L (9.3,5 + 4) = = 2,629 > 1,5 B (6.5 + + 5) L B Tỉ số >1,5 ( Cơng trình có mặt chạy dài ) nội lực chủ yếu gây khung ngang độ cứng khung ngang nhỏ nhiều lần độ cứng khung dọc ( khung ngang nhịp khung dọc ), xem gần : khung dọc “ tuyệt đối cứng “ Vì cho phép tách riêng khung ngang phẳng để tính nội lực Dựa vào diện truyền tải lớn hơn, thấy khung trục nguy hiểm số khung ngang Tiến hành tính tốn khung trục Chọn sơ kích thước a Kích thước dầm SVTH : CẦM TRẦN THANH HƯNG – 18CX4 [DOCUMENT TITLE]MSSV : 2118201206 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI : TRƯỜNG PTTH ĐẮC LUA Dầm GVHD : PHẠM THỊ ANH PHẠM NGỌC DŨNG [DOCUMENT TITLE] Nhịp L h = m AA’ 1 1 ÷ .5000 10 12 416,6 500 200x450 A’B’ 1 ÷ .2000 10 200 250 ÷ 200x300 B’C’ 1 1 ÷ .6500 10 12 541,67 650 Trục chữ A’,B’,C’ 1-2…10-11 1 1 ÷ .4000 12 16 250 333,3 200X300 Trục chữ A 1’-2 1 1 ÷ .3550 12 16 221,87 295,8 ÷ 200x300 Trục số 1,2,3, ,11 h Kích thước chọn bxh ÷ ÷ 300x600 ÷ b) Kích thước cột : Tính tốn cột trục 4B’ Diện tích truyền tải sàn tầng điển hình xuống cột 4B’ : S4B’= + 6,5 3,5 + 3,5 . 3500 3500 = 3,5 x 4,25 (m2) 3500 3500 6500 8500 C' S4B' 2000 B' 5000 A' A 3550 1' Hình Diện truyền tải cột 4B’ – Khung trục SVTH : CẦM TRẦN THANH HƯNG – 18CX4 10 [DOCUMENT TITLE]MSSV : 2118201206 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI : TRƯỜNG PTTH ĐẮC LUA GVHD : PHẠM THỊ ANH PHẠM NGỌC DŨNG [DOCUMENT TITLE] Trong phạm vi diện truyền tải, có loại tải trọng sau: - Tải trọng tính tốn sàn : gồm tĩnh tải hoạt tải qs ( kN/m2) Gs= qs.Si = 7,883 + 6,5 3,5 + 3,5 . = 117,26 kN - Trọng lượng thân dầm khung dầm dọc ∑ b ( h d G d= d − hs ).γBTCT n.Li Gd= 0,2.(0,3-0,1).25.1,1.3,5 + 0,2.(0,3-0,1).25.1,1.1 +0,3.(0,6-0,1).25.1,1.3,25 = 18,35 kN - Trọng lượng tường xây dầm ∑ δ H γ n.L t Tầng : Gt = t t i H t = H - hd Gt =0,1.(3,6-0,3).18.1,1.3,5=22,869 kN ∑ δ H γ n.L t Tầng – : Gt = t t i H t = H - hd Gt =0,1.(3,3-0,3).18.1,1.3,5=20,79 kN - Trọng lượng thân cột : Tầng : Gc= bc.hc γBTCT n.H = 0,2.0,3.25.1,1.3,6 = 5,94 kN γBTCT Tầng – 3: Gc= bc.hc .n.H = 0,2.0,3.25.1,1.3,3 = 5,445 kN -Lực dọc tác dụng lên cột tầng : N1= Gs + Gd + Gt + Gc = 117,26 + 18,35 + 22,869 + 5,94 = 164,419 kN Tầng – : N2-3 = Gs + Gd + Gt + Gc = 117,26 + 18,35 + 20,79 + 5,445 = 161,85 kN SVTH : CẦM TRẦN THANH HƯNG – 18CX4 11 [DOCUMENT TITLE]MSSV : 2118201206 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI : TRƯỜNG PTTH ĐẮC LUA GVHD : PHẠM THỊ ANH PHẠM NGỌC DŨNG Thực tế [DOCUMENT TITLE] cột cịn chịu mơmen gió gây nên cần tăng lực dọc tính tốn : n ∑N N= i i =1 ; Ac = k N γb.Rb = k N 10 0,9.11,5 - Hệ số k = 1,2 -1,5 chọn sau : + Cột biên : k = 1,35 + Cột : k = 1,25 Tầng : Ac = k N γb.Rb = = k N 10 0,9.11,5 1,25.3.164,419.10 0,9.11,5 = 59572,1 Chọn tiết diện cột tầng 200x300 Tầng 2-3 : : Ac = = k N γb.Rb = k N 103 0,9.11,5 1,25.2.161,85.10 0,9.11,5 = 39094,2 Chọn tiết diện cột tầng 2- 200x300 Kết tính tốn tóm tắt bảng SVTH : CẦM TRẦN THANH HƯNG – 18CX4 12 [DOCUMENT TITLE]MSSV : 2118201206 = 117,26 CỘT 4B’ = 76,02 CỘT 4C’ SVTH : CẦM TRẦN THANH HƯNG – 18CX4 13 [DOCUMENT TITLE]MSSV : 2118201206 tầng 1Tiết diện cột tầng 1Diện tích cột Ac1 = Ac2-3 = 200x200 200x300 200x300 161,85 36,17 200x200 164,419 36,5 200x300 200x300 140,3 144,95 0,2.0,3.25.1,1.3,3 = 5,445 5,4450,2.0,3.25.1,1.3,3 = [DOCUMENT TITLE] tầng 2-3Tiết diện cột tầng 2-3Diện tích cột N2-3= Gs + Gd + Gt + Gc (kN)Tổng N2-3- Gc2-3=bc.hc n.H Cột tầng 2-3 N1= Gs + Gd + Gt + Gc Gc1=bc.hc n.H Cột tầng Tổng N1-(kN) =20,790,1.(3,3-0,3).18.1,1.25 =41,580,2.(3,3-0,3).18.1,1.3,5 Ht= H-hdGt2-3 = 3Tường tầng 2- 0,2.0,3.25.1,1.3,6 = 5,94 0,2.0,3.25.1,1.3,6 = 5,94 = 22,8690,1.(3,6-0,3).18.1,1.3,5 =45,7380,2.(3,6-0,3).18.1,1.3,5 +0,2.(0,3-0,1).25.1,1.1 = 4,95 0,2.(0,3-0,1).25.1,1.3,5 +0,3.(0,6- 0,2.(0,3-0,1).25.1,1.3,5 0,1).25.1,1.3,25 =27,59 CỘT 4A’ Ht= H-hdGt1 = Gd = Gs=qs.Si CỘT… Tường tầng Dầm Sàn TẢI (kN) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI : TRƯỜNG PTTH ĐẮC LUA GVHD : PHẠM THỊ ANH PHẠM NGỌC DŨNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI : TRƯỜNG PTTH ĐẮC LUA Sơ đồ tính : GVHD : PHẠM THỊ ANH PHẠM NGỌC DŨNG [DOCUMENT TITLE] Chọn sơ đồ tính trục dầm cột, liên kết cột móng liên kết ngàm, liên kết cột – dầm xem ngàm ( nút cứng ) Vị trí cột ngàm với móng mặt móng Đà kiềng thường xem phận khung ngang Tuy nhiên đà kiềng có ảnh hưởng định khung giảm chiều dài tính tốn, giảm độ mảnh cột tầng khắc phục lún không đều, tăng độ cứng khơng gian cơng trình v.v… Gỉa thiết chiều sâu đặt móng hcm= 1,2m ( đồ án; số liệu thường cho sẵn ) Sử dụng chương trình tính kết cấu etabs giả thiết đơn giản hóa sau: - Nếu nhịp dầm có nhiều lực tập trung chuyển sang dạng phân bố - Nếu nhịp dầm có tải tam giác, dạng hình thang, dạng phức tập khác chuyển sang dạng phân bố tương đương ( thật cần thiết ), tính nội lực từ dạng tải đặc biệt khơng cần chuyển sang dạng phân bố tương đương - Tính nội lực khung tính theo sơ đồ đàn hồi với việc dùng độ cứng EJ tiết diện Hình Sơ đồ tính khung trục SVTH : CẦM TRẦN THANH HƯNG – 18CX4 14 [DOCUMENT TITLE]MSSV : 2118201206 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI : TRƯỜNG PTTH ĐẮC LUA GVHD : PHẠM THỊ ANH PHẠM NGỌC DŨNG 5.Xác định tải trọng tác dụng lên khung: [DOCUMENT TITLE] Diện truyền tải khung trục ( bước cột chia đơi từ hai phía trục khung xét ) 3,5 + 3,5 = 3,5 B= m Trong phạm vi diện truyền tải khung ta xác định loại tác dụng lên khung 5.1 Tải trọng đứng : a Tải trọng tác dụng lên dầm khung có phương thẳng đứng dạng phân bố Tải trọng từ sàn truyền vào dầm xác định gần theo diện tích truyền tải mặt sàn 3500 3500 3500 3500 3500 C' 8500 6500 hb=100 2000 B' A' 5000 3500 A 3550 1' Hình Diện truyền tải sàn phân bố khung trục Tính tốn cho nhịp B’C’ - Tĩnh tải : + Trọng lượng thân dầm khung : γBTCT g btdk = bdk.(hdk-hs) .n ( kN/m) = 0,3.(0,6-0,1).25.1,1= 4,125 (kN/m) + Trọng lượng tường xây dầm khung ( có ) g tdk = δ tdk γt H .n SVTH : CẦM TRẦN THANH HƯNG – 18CX4 15 [DOCUMENT TITLE]MSSV : 2118201206 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI : TRƯỜNG PTTH ĐẮC LUA GVHD : PHẠM THỊ ANH PHẠM NGỌC DŨNG Ht = H – hdk + Tải trọng sàn truyền tĩnh tải dầm : g sdk =gs = [DOCUMENT TITLE] B2 B1 3 (1 − 2β + β ) + (1 − β + β ) 3,5 4,283. (1 − 2.( 0,2692) + (0.2692) .2 kN/m = 13,11 l1 3,5 β1 = β = = = 0,2692 2l 2.6,5 Tổng tĩnh tải tác dụng lên dầm : gdk= g btdk + g tdk g sdk + = 4,125 +13,11 = 17,23 kN/m - Hoạt tải : + Do sàn truyền hoạt tải dầm tương tự tĩnh tải psdk = ps = B2 B1 3 (1 − 2β + β ) + (1 − 2β + β ) 3,5 2,4. (1 − 2.( 0,2692) + (0.2692) .2 β1 = β = kN/m = 7,346 kN/m l1 3,5 = = 0,2692 2l 2.6,5 p sdk Tổng hoạt tải tác dụng lên dầm : pdk = = 7,346 kN/m Kết tính tốn tóm tắt bảng bảng SVTH : CẦM TRẦN THANH HƯNG – 18CX4 16 [DOCUMENT TITLE]MSSV : 2118201206 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI : TRƯỜNG PTTH ĐẮC LUA GVHD : PHẠM THỊ ANH PHẠM NGỌC DŨNG [DOCUMENT TITLE] Tĩnh tải Trọng lượng thân dầm khung g btdk g dk bt g 4,283 .2 = 5,353 3,5 4,283. (1 − 2.( 0,2692) + (0,2692) .2 = 13,11 6,453 17,23 g tdk = δ tdk Ht.γt.n Ht = H − hdk ( kN/m) Tĩnh tải sàn truyền dầm khung dk s Nhịp B’C’ 0,3.(0,6-0,1).25.1,1 = 4,125 ( kN/m) Trọng lượng tường xây dầm khung g tdk =( bdk.( hdk − hs ).γBTCT n Nhịp A’B’ 0,2.(0,3-0,1).25.1,1 =1,1 gs= L1 (kN/m) Tổng gdk (kN/m) gdk = g btdk g tdk + + g sdk Bảng Tĩnh tải phân bố tác dụng lên khung trục Hoạt tải Hoạt tải sàn truyền dầm khung p sdk Nhịp A’B’ ps L1 3,6 .2 = 4,5 (kN/m) Tổng pdk (kN/m) pdk = psdk Nhịp B’C’ 3,5 2,4. (1 − 2.( 0,2692) + (0,2692) .2 = 7,346 4,5 7,346 Bảng Hoạt tải phân bố tác dụng lên khung trục SVTH : CẦM TRẦN THANH HƯNG – 18CX4 17 [DOCUMENT TITLE]MSSV : 2118201206 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI : TRƯỜNG PTTH ĐẮC LUA GVHD : PHẠM THỊ ANH PHẠM NGỌC DŨNG [DOCUMENT TITLE] b Tải trọng tác dụng lên dầm có phương thẳng đứng dạng tập trung nút khung ( gối tựa dầm ) Lực tập trung đặt nút xác định cách tính tổng trọng lượng phần tử nằm diện tích chịu lực nút tường, sàn , dầm … phần diện tích tạo thành tải tập trung khơng kể phần diện tích tải phân bố Tải trọng sàn truyền lên dầm dọc, truyền vào nút khung dạng lực tập trung 3500 3500 3500 3500 3500 C' 8500 6500 hb=100 2000 B' A' 5000 3500 A 3550 1' SVTH : CẦM TRẦN THANH HƯNG – 18CX4 18 [DOCUMENT TITLE]MSSV : 2118201206 ... chiều cao d? ??m hd > 3hb - Khi chiều cao d? ??m hd < 3hb → → + hd = 600 > 3hb = 3.100 = 300 + hd = 300 < 3hb = 3.100 = 300 Bản ngàm lên d? ??m Bản tựa lên d? ??m → → Bản ngàm lên d? ??m Bản tựa lên d? ??m * Xét... Tổng gdk (kN/m) gdk = g btdk g tdk + + g sdk Bảng Tĩnh tải phân bố tác d? ??ng lên khung trục Hoạt tải Hoạt tải sàn truyền d? ??m khung p sdk Nhịp A’B’ ps L1 3,6 .2 = 4,5 (kN/m) Tổng pdk (kN/m) pdk =... 6,453 17,23 g tdk = δ tdk Ht.γt.n Ht = H − hdk ( kN/m) Tĩnh tải sàn truyền d? ??m khung dk s Nhịp B’C’ 0,3.(0,6-0,1).25.1,1 = 4,125 ( kN/m) Trọng lượng tường xây d? ??m khung g tdk =( bdk.( hdk − hs ).γBTCT