ĐỒ án tốt NGHIỆP GAMUDA HH2 RESIDENTIAL TOWERS

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GAMUDA HH2 RESIDENTIAL TOWERS GVHD: SVTH: MSSV: Khoá: Th.S NGUYỄN TỔNG PHAN VĂN ANH NHẬT 14149116 2014 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2019 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: PHAN VĂN ANH NHẬT - MSSV: 14149116 Ngành: Công nghệ Kỹ thuật Cơng trình Xây dựng Tên đề tài: GAMUDA HH2 RESIDENTIAL TOWERS Họ tên giảng viên hướng dẫn: Th.S NGUYỄN TỔNG NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) TP Hồ Chí Minh, ngày 11 tháng 06 năm 2019 Giáo viên hướng dẫn (Ký ghi rõ họ tên) Th.S Nguyễn Tổng TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: PHAN VĂN ANH NHẬT - MSSV: 14149116 Ngành: Cơng nghệ Kỹ thuật Cơng trình Xây dựng Tên đề tài: GAMUDA HH2 RESIDENTIAL TOWERS Họ tên giảng viên phản biện: NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) TP Hồ Chí Minh, ngày 11 tháng 06 năm 2019 Giáo viên phản biện (Ký ghi rõ họ tên) LỜI CẢM ƠN Đồ án tốt nghiệp xem tổng kết quan trọng đời sinh viên, nhằm giúp sinh viên hệ thống lại toàn kiến thức học ghế giảng đường Qua đồ án này, sinh viên muốn thể kết nỗ lực thân năm học tập trường làm việc mệt mỏi gần tháng qua Để đến ngày hôm nay, sinh viên xin gửi lời cảm ơn chân thành đến tồn thể q Thầy Cơ khoa Xây dựng nói riêng q Thầy Cơ trường Đại học Sư Phạm Kỹ Thuật TPHCM nói chung, người trực tiếp dạy dỗ sinh viên từ ngày đầu bước chân vào trường hôm Sinh viên xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến thầy ThS NGUYỄN TỔNG, giảng viên hướng dẫn, xin gửi đến thầy với tất biết ơn sinh viên Thầy khơng ngại khó khăn, sức khoẻ để hết lịng giúp đỡ sinh viên hồn thành đồ án cách tốt Sự giúp đỡ, bảo tận tình thầy phương hướng niềm động lực để sinh viên hồn thành khối lượng cơng việc đồ án Những điều thầy dạy sinh viên khơng qn, tất điều vốn sống, vốn kiến thức quý báu cho sinh viên sau trường Sinh viên xin gửi lời cảm ơn quý mến đến người bạn lớp 141493A người bạn chung học kỳ đồ án, người đồng hành sinh viên suốt trình học tập làm đồ án tốt nghiệp Do khối lượng công việc thực đồ án tương đối lớn mà vốn kiến thức thân nhiều hạn chế, đồ án tốt nghiệp chắn khơng thể tránh khỏi thiếu sót Rất mong thông cảm dạy, góp ý Thầy Cơ Lời cuối cùng, em kính chúc Ban lãnh đạo khoa, quý Thầy Cô lời chúc sức khỏe, thành công công tác sống Em xin chân thành cảm ơn! TP Hồ Chí Minh, ngày 11 tháng 06 năm 2019 Sinh viên PHAN VĂN ANH NHẬT NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên sinh viên: PHAN VĂN ANH NHẬT Mssv: 14149116 Ngành: Công nghệ Kỹ thuật Công trình xây dựng Khoa: Xây dựng Tên đề tài: GAMUDA HH2 RESIDENTIAL TOWERS Cán phụ trách hướng dẫn: Th.S NGUYỄN TỔNG Ngày nhận đề tài: 28/01/2019 Ngày nộp bài: 11/06/2019 NỘI DUNG THỰC HIỆN Các số liệu, tài liệu ban đầu (Cung cấp GVHD) - Hồ sơ kiến trúc - Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung thực đề tài a Kiến trúc - Thể vẽ kiến trúc b Kết cấu - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế cầu thang điển hình - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế khung (GV định) - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế móng cọc khoan nhồi - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế tường vây cọc khoan nhồi đường kính bé hệ chống đỡ (Shoring) Sản phẩm 01 thuyết minh 01 phụ lục … vẽ A1 (gồm … vẽ kiến trúc … vẽ kết cấu) Xác nhận GVHD Tp.HCM, Ngày …… tháng …… năm 2019 Xác nhận Khoa ………………………………… ………………………………… CAPSTONE PROJECT’ TASK Name: PHAN VAN ANH NHAT ID: 14149116 Faculty: Civil Engineering Profession: Contrucstion Engineering and Technology Project’s name: GAMUDA HH2 RESIDENTIAL TOWERS Adviser: Msc NGUYEN TONG Start day: 28/01/2019 Finish day: 11/06/2019 INITIAL INFORMATION Input data Architectural Drawings Soil Investigation Drawings The contents of capstone project a Architecture - Edit and complete architectural drawings with the suggestion of instructor b Structure - Modeling, analysis and design typical Floor - Modeling, analysis and design typical Stair - Modeling, analysis and design frame (design Wall and Core Wall, Beam) - Investigation, analysis, evalute soil and load effect to foundation - Choose the solution foundation: Bored Pile Foundation - Modeling, analysis and design excavated wall and shoring system Explanation & Drawing 01 Appendix and 01 Data sheet … A1 Drawings ( … Architeture, … Structure) Confirm of Adviser HCMC, Date …… Month …… Year 2019 Confirm of Faculty ………………………………… ………………………………… MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN DANH MỤC HÌNH ẢNH vii DANH MỤC BẢNG BIỂU x DANH MỤC LƯU ĐỒ xv DANH MỤC BIỂU ĐỒ xv CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình 1.1.2 Vị trí đặc điểm cơng trình 1.1.3 Quy mơ cơng trình 1.2 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.2.1 Giải pháp mặt 1.2.2 Giải pháp mặt cắt cấu tạo 1.2.3 Giải pháp mặt đứng & hình khối 1.2.4 Giải pháp giao thơng cơng trình 1.3 GIẢI PHÁP KẾT CẤU CỦA KIẾN TRÚC 10 1.4 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC 10 1.4.1 Hệ thống điện 10 1.4.2 Hệ thống cấp nước 10 1.4.3 Hệ thống thoát nước 10 1.4.4 Hệ thống thống gió 10 1.4.5 Hệ thống chiếu sáng 11 1.4.6 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 11 1.4.7 Hệ thống chống sét 11 1.4.8 Hệ thống thoát rác 11 CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 12 2.1 CƠ SỞTINH́ TOAŃ KÊT́ CÂU.́ 12 2.1.1 Cơ sở thực 12 2.1.2 Cơ sở tính tốn 12 2.2 LƯẠ CHOṆ GIAỈ PHAṔ KÊT́ CÂU.́ 14 2.2.1 Giải pháp kết cấu phần thân 14 i 2.2.2 Giải pháp kết cấu phần móng 16 2.2.3 Vật liệu sử dụng cho cơng trình 16 2.2.4 Thông số vật liệu 17 2.2.5 Lớp bê tông bảo vệ 17 2.2.6 Kích thước cấu kiện cơng trình 18 2.2.7 Mặt kết cấu sàn điển hình 19 CHƯƠNG TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG 20 3.1 TĨNH TẢI 20 3.1.1 Tải lớp cấu tạo sàn 20 3.1.2 Tải tường xây 22 3.2 HOẠT TẢI 22 3.3 TẢI TRỌNG GIÓ 23 3.3.1 Tải trọng gió tĩnh 23 3.3.2 Tải trọng gió động 25 3.3.3 Kết tính tốn tải trọng gió 36 3.4 TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT 38 3.4.1 Xác định hệ số Mass Source - khối lượng tham gia dao động 38 3.4.2 Phân tích dao động tính tốn lực động đất 39 3.4.3 Tính tốn động đất theo phương pháp phổ phản ứng dao động 40 3.4.4 Lực cắt đáy 41 3.4.5 Đặc trưng tính tốn động đất 43 CHƯƠNG THIẾT KẾ SÀN ĐIỂN HÌNH 54 4.1 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 54 4.2 TỔ HỢP TẢI TRỌNG 54 4.2.1 Các loại tải trọng 54 4.2.2 Các trường hợp tải trọng 55 4.2.3 Các tổ hợp tải trọng 55 4.3 MƠ HÌNH PHÂN TÍCH VÀ TÍNH TỐN 55 2.1.1 Phân tích nội lực sàn 57 4.3.1 Kiểm tra chuyển vị ngắn hạn 59 4.3.2 Tính tốn cốt thép 60 4.3.3 Kiểm tra chuyển vị dài hạn 67 ii 4.3.4 Kiểm tra chuyển vị tồn phần có kể đến hình thành vết nứt 67 CHƯƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG 73 5.1 SỐ LIỆU TÍNH TỐN 73 5.1.1 Sơ kích thước cấu kiện 73 5.2 TẢI TRỌNG 74 5.2.1 Tĩnh tải 74 5.2.2 Hoạt tải 75 5.2.3 Tải trọng tổ hợp tải trọng 75 5.3 TÍNH TỐN NỘI LỰC CẦU THANG 76 5.3.1 Mơ hình tính tốn 76 5.3.2 Tải trọng tác dụng 76 5.3.3 Nội lực cầu thang 77 5.3.4 Kiểm tra chuyển vị 77 5.3.5 Tính tốn cốt thép thang 78 CHƯƠNG THIẾT KẾ KHUNG 79 6.1 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ CÔNG TRÌNH 79 6.1.1 Kiểm tra gia tốc đỉnh 79 6.1.2 Kiểm tra điều kiện ổn định chống lật 82 6.1.3 Kiểm tra chuyển vị đỉnh 82 6.1.4 Kiểm tra chuyển vị lệch tầng 82 6.1.5 Kiểm tra lực dọc quy đổi 85 6.1.6 Kiểm tra hiệu ứng P-Delta 90 6.2 THIẾT KẾ DẦM TẦNG ĐIỂN HÌNH 92 6.2.1 Mơ hình tính toán dầm 92 6.2.2 Tính tốn cốt thép dầm 93 6.2.3 Cấu tạo kháng chấn 96 6.2.4 Tính tốn đoạn neo, nối cốt thép 97 6.2.5 Kết tính tốn dầm tầng điển hình 98 6.3 THIẾT KẾ VÁCH ĐƠN 102 6.3.1 Lý thuyết tính tốn 102 6.3.2 Cấu tạo kháng chấn 104 6.3.3 Tính tốn phần tử điển hình 104 iii 6.3.4 Kết tính tốn 105 6.4 THIẾT KẾ VÁCH LÕI THANG 108 6.4.1 Chia phần tử 108 6.4.2 Xác định trọng tâm lõi trọng tâm phần tử 108 6.4.3 Phân phối nội lực 108 6.4.4 Tính tốn phần tử điển hình 109 6.4.5 Kết tính tốn 110 CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG 113 7.1 SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT 113 7.2 THÔNG SỐ THIẾT KẾ 113 7.3 SỨC CHỊU TẢI CỌC KHOAN NHỒI D800 114 7.3.1 Sức chịu tải theo vật liệu 114 7.3.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất 115 7.3.3 Sức chịu tải cọc theo cường độ đất 117 7.3.4 Sức chịu tải cọc theo thí nghiệm SPT 119 7.3.5 Sức chịu tải thiết kế cọc khoan nhồi D800 122 7.3.6 Sức chịu tải cọc có xét đến tượng hóa lỏng 122 7.4 SƠ BỘ SỐ LƯỢNG CỌC 125 7.5 XÁC ĐỊNH ĐỘ LÚN CỌC ĐƠN 126 7.6 MẶT BẰNG CỌC 127 7.7 THIẾT KẾ MÓNG M4 127 7.7.1 Nội lực móng 127 7.7.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc 128 7.7.3 Kiểm tra ổn định độ lún đáy khối móng quy ước 128 7.7.4 Kiểm tra xuyên thủng 131 7.7.5 Tính cốt thép cho đài móng 132 7.8 THIẾT KẾ MÓNG M5 133 7.8.1 Nội lực móng 133 7.8.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc 133 7.8.3 Kiểm tra ổn định độ lún đáy khối móng quy ước 134 7.8.4 Kiểm tra xuyên thủng 136 7.8.5 Tính cốt thép cho đài móng 137 iv Hình 8.8 Nội lực chống 2, đào lần Bảng 8.16 Bảng tổng hợp nội lực chống H350×350×12×19 Lần đào Cao độ đào Lực dọc [kNm] Thanh chống Thanh chống Lần -2.000 - - Lần -5.500 -172.10 - Lần -6.100 -148.50 -117.70 8.13 Thiết kế hệ chống (Shoring) Thiết kế hệ chống với trường hợp thi cơng hố đào có hệ 1, thi công đào lần độ sâu -3.800 hố đào có hệ chống làm việc đào lần cao độ 7.100 Việc kiểm tra, tính tốn phần mềm SAP 2000 v21.0.0 với trường hợp tương ứng 8.13.1 Mô hình SAP 2000 v21.0.0 Hình 8.9 Mặt hệ chống 163 Hình 8.10 Hệ chống 3D View (2 tầng chống) 8.13.2 Trường hợp hố đào có hệ chống Hình 8.11 Tải tác dụng lên tầng chống (N = 172.10kN) 8.13.2.1 Thông số tiết diện Bảng 8.17 Thơng số tiết diện chống H350×350×12×19 h bf tf tw hw hf A [cm] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm] 35 35 1.9 1.2 31.2 [cm ] 170.4 Ix Wx Iy Wy [cm ] [cm ] [cm ] 39506.2 2257.5 13581.6 33.1 Sx ix iy Af [cm] [cm] [cm ] 776.1 15.2 8.9 66.5 [cm ] [cm ] 1246.6 Aw [cm ] 37.44 8.13.2.2 Độ mảnh quy ước Giả thiết độ cứng nút nhau, n H 7.1 0.55 L 12.9 Theo bảng 19, TCVN 5575-2012, hệ số chiều dài tính tốn sườn có tiết diện không đổi 164 n 0.56 0.55 0.56 1.29 n 0.14 0.55 0.14 Chiều dài tính tốn ngồi mặt phẳng uốn: l x l y L 1.29 12.9 16.19 m xác định sau: Độ mảnh chống: lx x i 1619 106.5 ; 1619 234.6 ly y i 15.2 x 6.9 y Độ mảnh quy ước cho chống có tiết diện H350, vật liệu CCT42, chiều dày nhỏ 2 20mm có f = 2450 (daN/cm ) E = 2.1E+0.6 (daN/cm ) f 106.5 2450 3.63 Tương tự x 2.1 10 E x f 234.6 y y 2450 8.01 2.1 106 E 8.13.2.3 Kết nội lực Bảng 8.18 Kết nội lực chống STT Đặc điểm nội lực Moment M Lực dọc N Lực cắt V [kNm] [kN] [kN] Mmax , Ntư , Qtư 401.047 -171.201 -235.358 Mmin , Ntư , Qtư -412.924 -201.718 242.386 Nmax , Mtư , Qtư-214.463 305.069 19.217 8.13.2.4 Kiểm tra điều kiện bền Trường hợp 1: Moment Mmax (kNm) Lực dọc N (kN) 401.047 Lực cắt Q (kN) -171.201 Độ lệch tâm tương đối: m e M A N W -235.358 401.047 102 171.201 170.4 17.68 2257.5 x Với Af 66.5 1.8 và5 m 20 8.01 max y Aw 37.44 Tra Bảng D9 Hệ số ảnh hưởng hình dạng tiết diện ta Độ lệch tâm tính đổi: me m 1.3 17.68 22.98 20 nên ta cần kiểm tra điều kiện bền theo công thức: N M f A W n 171.201 10 401.047 104 170.42257.5 c x 1786.55 daN / cm2 171.201 10 401.047 104 170.42257.5 fc 1776.46 daN / cm2 2450 daN / cm2 fc 2450 daN / cm2 Điều kiện bền thỏa mãn 165 Trường hợp 2: Moment Mmin (kNm) Lực dọc N (kN) -412.924 Lực cắt Q (kN) -201.718 Độ lệch tâm tương đối: m e M A N W 242.386 412.924 102 170.4 15.54 201.718 2257.5 x Độ lệch tâm tính đổi: me cơng thức: N M An Wx m 1.3 15.54 20.1 20 nên ta cần kiểm tra điều kiện bền theo f c 201.718 10 412.924 104 170.42257.5 1830.3 daN / cm2 201.718 10 412.924 104 170.42257.5 fc 1827.9 daN / cm2 2450 daN / cm2 fc 2450 daN / cm2 Điều kiện bền thỏa mãn Trường hợp 3: Moment M (kNm) Lực dọc Nmax (kN) -214.463 305.069 Tương tự: m e M A 214.463 102 N W 305.069 Lực cắt Q (kN) 19.217 170.4 5.31 2257.5 x Với Af Aw m 20 66.5 1.8 8.01 max y 37.44 Tra Bảng D9 Hệ số ảnh hưởng hình dạng tiết diện ta Độ lệch tâm tính đổi: me m 1.3 5.31 6.36 20 nên ta không cần kiểm tra điều kiện bền 8.13.2.5 Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng khung Trường hợp có độ lệch tâm tính đổi m e > 20, cần kiểm tra ổn định tổng thể cấu kiện chịu uốn (moment M) theo công thức: M b Wx f c Tính b theo phụ lục E, TCVN 5575-2012 (phụ thuộc hệ số hệ số dầm có cánh chịu nén với điểm cố kết nhịp): l t Tính hệ số8 f h b f at w bf tf f 16 Trong đó: l0= 16.19 (m) - chiều dài tính tốn ngồi mặt phẳng uốn hf = 33.1 (cm) - Khoảng cách trọng tâm hai cánh a = 0.5hf = 165.5 (cm) Suy ra:8 16.19 102 1.9 33.1 35 165.5 1.23 35 1.9 123.59 Tra bảng E1 Hệ số dẩm chữ I có trục đối xứng với hệ số 40 < a ≤ 400 3.6 0.04 3.5 10 Tính hệ số 1: Iy h I x hệ số 3.6 0.04 123.59 3.5 10 123.592 8.00 E 123.59 13581.6 0.35 2.1 106 16.41 0.85 l f 39506.2 16.19 2450 0.68 0.21 không lớn b 0.68 0.21 b Vậy chọn b 0.68 0.21 16.41 4.21 = Trường hợp có M = 401.047 (kNm) 401.047 104 1776 daN / cm2 2257.5 M W b f c 2450 daN / cm2 f c x Trường hợp có M = -412.924 (kNm) 412.924 104 1829.12 daN / cm2 2257.5 M b Wx 2450 daN / cm2 Điều kiện ổn định tổng thể thỏa mãn Trường hợp có độ lệch tâm tính đổi me < 20 nên điều kiện kiểm tra ổn định tổng thể mặt phẳng khung kiểm tra theo công thức: N e An Với e f c (Mục 7.4.2.2 TCVN 5575-2012) - hệ số giảm cường độ tính tốn nén lệch tâm, nén uốn Đối với đặc, lấy theo Bảng D.10, phụ lục D, TCVN 5575-2012, e phụ thuộc vào độ mảnh quy ước độ lệch tâm tương đối tính đổi m e 8.01 , me = 6.36 nên e = 0.076 Vậy N e An 305.069 102 2355.6 daN / cm2 0.076 170.4 fc 2450 daN / cm2 Điều kiện ổn định tổng thể thỏa mãn 167 8.13.2.6 Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng Ổn định tổng thể chống theo phương mặt phẳng khung xác đinh theo công thức mục 7.4.2.4, TCVN 5575-2012 sau: N f c c y An Trong đó: Hệ số c kể đến ảnh hưởng mơ men uốn Mx hình dáng tiết diện đến ổn định cột theo phương vng góc với mặt phẳng uốn (phương mặt phẳng uốn), phụ thuộc vào mx mx Mx A , mx - độ lệch tâm tương đối N Wx Trường hợp 1: Moment Mmax (kNm) Lực dọc N (kN) 401.047 -171.201 mx Mx A 401.047 102 N Wx 171.201 Lực cắt Q (kN) -235.358 170.4 17.68 10 2257.5 Theo mục 7.4.2.5, TCVN 5575-2012, hệ số c xác định theo công thức sau: c mx y b Với 0.055 17.68 0.96 8.01 4.5 nên theo 7.3.2.1, TCVN 5575-2012 y 332 332 8.01 51 8.01 51 Suy 0.96 171.201 102 N c y An 1902.84 daN / cm2 f c 2450 daN/ cm2 0.055 0.96 170.4 Điều kiện ổn định mặt phẳng thỏa mãn Trường hợp 2: Moment Mmin (kNm) Lực dọc N (kN) -412.924 mx Mx A N Wx -201.718 412.924 102 201.718 170.4 Lực cắt Q (kN) 242.386 15.45 10 2257.5 Theo mục 7.4.2.5, TCVN 5575-2012, hệ số c xác định theo công thức sau: c mx b y 1 0.06 15.45 0.96 168 Với y 8.01 4.5 nên theo 7.3.2.1, TCVN 5575-2012 332 332 0.96 8.01 51 8.01 51 N 201.718 102 c y An 0.06 0.96 170.4 Suy ra: 2055.19 daN / cm2 f c 2450 daN/ cm2 Điều kiện ổn định mặt phẳng thỏa mãn Trường hợp 3: Moment M (kNm) Lực dọc Nmax (kN) -214.463 M mx A 305.069 214.463 102 x Lực cắt Q (kN) 170.4 N Wx305.0692257.5 19.217 5.31 mx 5.31 10 , theo mục 7.4.2.5, TCVN 5575-2012, hệ số c xác định theo công thức sau: c c 0.2m x c10 0.2m x Trong đó: c5 – tính theo cơng thức tương ứng m x = 0.18 0.9 c5 mx Với c 3.14 E 3.14 f 2.1 106 91.93 y 251 2450 0.65 0.05 0.9 0.65 0.05mx c10 - tính theo cơng thức tương ứng với m x = 10 c10 1mx y b 0.094 10 0.96 Vậy ta tính c 0.18 0.2 5.31 0.094 0.2 5.31 0.174 Với 8.01 4.5 nên theo 7.3.2.1, TCVN 5575-2012 y 332 Suy ra: 332 0.96 8.01 51 8.01 51 N c y An 305.069 102 1071.79 daN / cm2 f c 2450 daN/ cm2 0.174 0.96 170.4 169 Điều kiện ổn định mặt phẳng thỏa mãn 8.13.2.7 Kiểm tra ổn định cục bụng hw Ổn định cục bụng kiểm tra theo công thức: hw t t w w Nhận thấy trường hợp có độ lệch tâm tương đối m x y 8.01 nên độ mảnh E không giới hạn bụng tính bằng: h w 1.2 0.35 f t w lớn hơn: 3.1 E f 2.1 106 90.75 (Bảng 33, Mục 7.6.2.2, TCVN 5575-2012) 2450 3.1 hw t 31.2 1.2 26 h w 1.2 0.35 8.01 2.1 10 117.21 2450 t w w Điều kiện ổn định cục bụng thỏa mãn hw tw 31.2 26 2.3 E 2.3 1.2 f 2.1 106 67.33, không cần gia cường thêm sườn ngang 2450 8.13.2.8 Kiểm tra điều kiện ổn định cục cánh b 0f Bản cánh phải đảm bảo điều kiện ổn định cục theo cơng thức: 0f tf Trong đó: b0f bf t w b 35 1.2 16.9 0f tf b t f 16.9 8.45 Theo mục 7.6.3.3, độ mãnh phần cánh nhô với độ mãnh quy ước x 0.8min , 3.63; 8.01 3.63 Tra bảng 35, TCVN 5575-2012, ta tỷ số: E b 0f tf b 0f 8.45 t ft f b 0f 0.36 0.1 f tính theo: y 0.36 0.1 3.63 2.1 106 21.16 2450 21.16 (Thỏa mãn) 8.13.3 Trường hợp hố đào có đầy đủ hệ chống làm việc 170 Hình 8.12 Tải tác dụng lên tầng chống (N = 148.50kN) Hình 8.13 Tải tác dụng lên tầng chống (N = 117.70kN) 8.13.3.1 Kết nội lực Bảng 8.19 Kết nội lực chống STT Đặc điểm nội lực Moment M Lực dọc N Lực cắt V [kNm] [kN] [kN] Mmax , Ntư , Qtư 262.018 -176.826 247.147 Mmin , Ntư , Qtư -259.827 -160.394 -240.721 Nmax , Mtư , Qtư -166.062 245.031 9.229 171 8.13.3.2 Kiểm tra điều kiện bền Trường hợp 1: Moment Mmax (kNm) Lực dọc N (kN) Lực cắt Q (kN) -176.83 247.15 262.02 Độ lệch tâm tương đối: e m M A 262.02 102 N W 176.83 170.4 11.15 2257.5 x Với A f 66.5 Aw 37.44 1.8 m 20 8.01 max y Tra bảng D9 Hệ số ảnh hưởng hình dạng tiết diện ta Độ lệch tâm tính đổi: me m 1.3 11.15 14.5 20 nên ta không cần kiểm tra điều kiện bền Trường hợp 2: Moment Mmin (kNm) Lực dọc N (kN) -259.83 Ta tính được: m e Lực cắt Q (kN) -160.39 M A N W 259.83 102 -240.72 170.4 12.23 160.4 2257.5 x mem 1.3 12.23 15.89 20 nên ta không cần kiểm tra điều kiện bền Trường hợp 3: Moment M (kNm) Lực dọc Nmax (kN) -166.062 245.031 Tương tự: m e M A 166.062 102 N W 245.031 Lực cắt Q (kN) 9.229 170.4 5.12 2257.5 x Với A f 66.5 1.8 m 20 37.44 A 8.01 max y w Tra bảng D9 Hệ số ảnh hưởng hình dạng tiết diện ta me m 1.3 5.12 6.65 20 nên ta không cần kiểm tra điều kiện bền 8.13.3.3 Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng khung Do trường hợp có độ lệch tâm tính đổi me < 20 nên điều kiện kiểm tra ổn định tổng thể cột mặt phẳng khung kiểm tra theo công thức: N e An f c (mục 7.4.2.2, TCVN 5575-2012) 172 Với - hệ số giảm cường độ tính toán nén lệch tâm, nén uốn e Đối với đặc, lấy theo bảng D.10, phụ lục D, TCVN 5575-2012, e phụ thuộc vào độ mảnh quy ước độ lệch tâm tương đối tính đổi m e Bảng 8.20 Bảng kiểm tra điều kiện tổng thể Trường N e me An hợp [kN] - - - -176.83 8.01 14.5 -160.39 8.01 245.03 8.01 N Ghi fc e An 2 [daN/cm ] 1995.6 [daN/cm ] 0.052 [cm ] 170.4 15.89 0.049 170.4 1920.9 2450 2.52 0.083 170.4 1437.97 OK Ok OK 8.13.3.4 Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng Ổn định tổng thể chống theo phương mặt phẳng khung xác đinh theo công thức mục 7.4.2.4, TCVN 5575-2012: N f c c y An Trong đó: Hệ số c kể đến ảnh hưởng mơ men uốn M x hình dáng tiết diện đến ổn định cột theo phương vng góc với mặt phẳng uốn (phương mặt phẳng uốn), phụ thuộc vào mx M x m A x x N W , m - độ lệch tâm tương đối x Trường hợp 1: Moment Mmax (kNm) Lực dọc N (kN) 262.02 -176.83 m Mx A 262.02 102 N Wx 176.83 x 170.4 11.2 Lực cắt Q (kN) 247.15 10 2257.5 Theo mục 7.4.2.5, TCVN 5575-2012, hệ số c xác định theo công thức sau: c mx 0.09 11.2 0.96 y b 8.01 4.5 nên theo 7.3.2.1, TCVN 5575-2012 Với y 332 Suy ra: 332 0.96 8.01 51 8.01 51 N c yA n 176.83 102 1201.08 daN / cm f c 2450 daN/ cm2 0.09 0.96 170.4 173 Điều kiện ổn định mặt phẳng thỏa mãn Trường hợp 2: Moment Mmin (kNm) Lực dọc N (kN) -259.83 -160.39 mx Mx A N Wx 259.83 102 Lực cắt Q (kN) -240.72 170.4 12.2 10 160.39 2257.5 Theo mục 7.4.2.5, TCVN 5575-2012, hệ số c xác định theo công thức sau: c mx 1 0.09 11.2 0.96 1 y b Với 8.01 4.5 nên theo 7.3.2.1, TCVN 5575-2012 y 332 332 8.01 51 8.01 51 Suy ra: 0.96 160.39 102 N c yA n 1089.42 daN / cm f c 2450 daN/ cm2 0.09 0.96 170.4 Điều kiện ổn định mặt phẳng thỏa mãn Trường hợp 3: mx Moment M (kNm) Lực dọc Nmax (kN) -166.062 245.031 Mx A N Wx 166.062 102 Lực cắt Q (kN) 9.229 170.4 5.11 245.031 2257.5 mx 5.11 10 nên Mục 7.4.2.5, TCVN 5575-2012, hệ số c xác định theo công thức sau: c c 0.2m x c10 0.2m x Trong đó: c5 – tính theo cơng thức tương ứng m x = c5 mx 10.95 3.14 0.18 2.1 106 91.93 Với c3.14 E 0.65 0.05mx f 2450 0.65 0.05 0.9 y 251 174 c10 - tính theo công thức tương ứng với m x = 10 c10 mx y 0.094 10 0.96 1 b Vậy ta tính c 0.18 0.2 5.11 0.094 0.2 5.11 0.178 Với 8.01 4.5 nên theo 7.3.2.1, TCVN 5575-2012 y 332 0.96 51 332 8.01 51 8.01 N 245.031 102 841.51 daN / cm c yA n 0.178 0.96 170.4 Suy ra: fc 2450 daN/ cm2 Điều kiện ổn định mặt phẳng thỏa mãn 8.13.3.5 Kiểm tra ổn định cục bụng hw Ổn định cục bụng kiểm tra theo công thức: hw tw t w Nhận thấy trường hợp có độ lệch tâm tương đối m x hw giới hạn bụng tính E 0.35 8.01 nên độ mảnh y không f t w lớn hơn: 3.1 E f 3.1 2.1 10 90.75 (Bảng 33, Mục 7.6.2.2, TCVN 5575-2012) 2450 hw t 31.2 1.2 26 hw 1.2 0.35 8.01 2.1 10 117.21 2450 t w w Điều kiện ổn định cục bụng thỏa mãn hw 31.2 tw 1.2 2.1 106 E 26 2.3 f 2.3 2450 67.33 , không cần gia cường thêm sườn ngang 8.13.4 Kiểm tra điều kiện ổn định cục cánh b 0f Bản cánh phải đảm bảo điều kiện ổn định cục theo công thức: Trong đó: b0f bf tw 35 1.2 16.9 b 0f t f 0f t f x , y t f 16.9 8.45 Theo mục 7.6.3.3, độ mãnh phần cánh nhô với độ mãnh quy ước 0.8min b tính theo: 3.63; 8.01 3.63 175 Tra bảng 35, TCVN 5575-2012, ta tỷ số: b 0f 0.36 0.1 t E 0.36 0.1 3.63 f 2.1 10 21.16 2450 f b 0f t f 8.45 21.16 Thỏa mãn b 0f t f 176 TÀI LIỆU THAM KHẢO Bùi Trường Sơn, “Địa chất cơng trình”, NXB Đại học Quốc gia TP.HCM Lê Bá Huế, “Khung bê tơng cốt thép tồn khối”, NXB Khoa học kỹ thuật Nguyễn Bá Kế, “Thiết kế thi cơng móng sâu”, NXB Xây Dựng, Hà Nội Nguyễn Đình Cống, “Sàn bê tơng cốt thép tồn khối”, NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 Nguyễn Đình Cống, “Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT” - Tập 1, NXB Xây Dựng - Hà Nội 2009 Nguyễn Đức Ngn, “Địa kỹ thuật xây dựng cơng trình ngầm dân dụng công nghiệp”, NXB Xây Dựng - Hà Nội - 2011 Nguyễn Đức Thiềm, “Cấu tạo kiến trúc chọn hình kết cấu”, NXB Xây Dựng Nguyễn Tài My, “Nguyên lý thiết kế kiến trúc”, NXB Xây dựng Nguyễn Tấn Trung, Võ Mạnh Tùng, “Một số phương pháp tính cốt thép cho vách phẳng BTCT” - Bộ mơn cơng trình BTCT - Đại học Xây dựng 10 Nguyễn Thi Xuân, “Giáo trình kết cấu cơng trình”, NXB Hà Nội 11 Nguyễn Tổng, “Hiện tượng võng từ biến – co ngót”, Tp.Hồ Chí Minh 2017 12 Nguyễn Tổng, “Mơ hình truyền lực”, Tp.Hồ Chí Minh 2017 13 Nguyễn Tổng, “Hướng dẫn đồ án Nền-Móng”, Tp.Hồ Chí Minh 2018 14 Nguyễn Tổng, “Tổng quan ứng xử xoắn nhà nhiều tầng có hình dáng phức tạp”, Tp.Hồ Chí Minh 15 Nguyễn Vĩnh Sáng, “Tính tốn độ võng vết nứt sàn theo tiêu chuẩn việt nam so sánh với phần mềm SAFE”, Bài bào khoa học, Khoa học Kỹ thuật Thủy lợi Môi trường số 57 (6/2017) 16 Phan Quang Minh, Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống (2006), “Kết cấu bê tơng cốt thép Phần cấu kiện bản”, NXB KHKT, Hà Nội 17 Phạm Văn Hội (chủ biên), “Kết cấu thép: Cấu kiện bản”, Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội, 2009 18 QCXDVN 02-2008/BXD, “Quy chuẩn Xây dựng Việt Nam, Số liệu điều kiện tự nhiên dùng xây dựng (Phần 1)” 19 TCVN 4453-1995, “Kết cấu bê tông bê tơng cốt thép tồn khối”, NXB Xây Dựng, Hà Nội 20 TCVN 9395-2012, “Cọc khoan nhồi – thi công nghiệm thu”, NXB Xây Dựng, Hà Nội 21 TCVN 9395-2012, “Đất xây dựng – Phương pháp thí nghiệm trường - thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT” 22 Trần Thị Thôn, “Bài tập thiết kế kết cấu thép”, Nhà xuất Đại học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh, Hồ Chí Minh, 2013 23 Võ Phán, “Các phương pháp khảo sát trường thí nghiệm đất phịng”, NXB Đại học quốc gia Tp.Hồ Chí Minh 177 ... học kỳ đồ án, người đồng hành sinh viên suốt trình học tập làm đồ án tốt nghiệp Do khối lượng công việc thực đồ án tương đối lớn mà vốn kiến thức thân nhiều hạn chế, đồ án tốt nghiệp chắn tránh... chiếu sáng Kết hợp ánh sáng tự nhiên chiếu sáng nhân tạo Chiếu sáng tự nhiên: Các phòng có hệ thống cửa để tiếp nhận ánh sáng từ bên kết hợp ánh sáng nhân tạo đảm bảo đủ ánh sáng phòng Chiếu sáng... MỤC LƯU ĐỒ Lưu đồ 1.1 Tổng quan Chương Lưu đồ 2.1 Tổng quan Chương 12 Lưu đồ 3.1 Tổng quan Chương 20 Lưu đồ 4.1 Tổng quan chương 54 Lưu đồ 5.1