THIẾT KẾ HỆ THỐNG TỰ ĐỘNG HOÁ QUÁ TRÌNH KIỂM TRA THAM SỐ ĐỘNG CƠ CHÍNH AL31F CỦA MÁY BAY SU27

Luận văn: THIẾT KẾ HỆ THỐNG TỰ ĐỘNG HOÁ QUÁ TRÌNH KIỂM TRA THAM SỐ ĐỘNG CƠ CHÍNH AL-31F CỦA MÁY BAY SU27 pptx

... THUẬT CÔNG NGHIỆP o LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT THIẾT KẾ HỆ THỐNG TỰ ĐỘNG HOÁ QUÁ TRÌNH KIỂM TRA THAM SỐ ĐỘNG CƠ CHÍNH AL-31F CỦA MÁY BAY SU27 NGÀNH: TỰ ĐỘNG HOÁ MÃ SỐ : HỌC VIÊN: VŨ ANH TUẤN ... http://www.lrc-tnu.edu.vn Luận văn Thạc sỹ Kỹ thuật kiểm tra tham số động al-31f máy bay SU27 " với mục tiêu luận văn là: - Nghiên cứu hoạt động hệ thống kiểm tra tham số động al-31f máy bay SU-27 từ tìm ... Chương I Kiểm tra tham số làm việc động al-31f mở máy động mặt đất I.1 Giới thiệu chung động al-31f I.2 Các Tham số cần kiểm tra, phương pháp lấy tham số cần kiểm tra động al-31f làm...

thiết kế hệ thống tự động hoá quá trình kiểm tra tham số động cơ chính al-31f của máy bay su27

... o LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT THIẾT KẾ HỆ THỐNG TỰ ĐỘNG HOÁ QUÁ TRÌNH KIỂM TRA THAM SỐ ĐỘNG CƠ CHÍNH AL-31F CỦA MÁY BAY SU27 NGÀNH: TỰ ĐỘNG HOÁ MÃ SỐ : HỌC VIÊN: VŨ ANH TUẤN NGƯỜI HD KHOA ... bị máy bay Với tính cấp thiết trình bày chọn đề tài " Thiết kế hệ thống tự động hoá trình kiểm tra tham số động al-31f máy bay SU27 " với mục tiêu luận văn là: - Nghiên cứu hoạt động hệ thống kiểm ... Chương I Kiểm tra tham số làm việc động al-31f mở máy động mặt đất I.1 Giới thiệu chung động al-31f I.2 Các Tham số cần kiểm tra, phương pháp lấy tham số cần kiểm tra động al-31f làm...

tóm tắt luận văn thạc sĩ kỹ thuật thiết kế hệ thống tự động hoá quá trình kiểm tra tham số động cơ chính al 31f của máy bay SU27

... hoạt động hệ thống kiểm tra tham số động al- 31f máy bay SU-27 từ tìm hiểu phương pháp tổ chức thu thập xử lý số liệu đặc điểm tham số cần kiểm tra rút kết luận ưu điểm, nhược điểm hệ thống kiểm tra ... kiểm tra tham số động al- 31f máy tính CHƯƠNG I KIỂM TRA THAM SỐ LÀM VIỆC CỦA ĐỘNG CƠ al- 31f KHI MỞ MÁY ĐỘNG CƠ Ở MẶT ĐẤT I.1 GIỚI THIỆU CHUNG VỀ ĐỘNG CƠ al- 31f Động al- 31f loại động có hai guồng ... đồ thuật toán chương trình xử lý kiểm tra tham số động al- 31f mở máy làm việc mặt đất lập trình phần mềm Delphi 22 KẾT LUẬN Đánh giá nhiệm vụ: Nhiệm vụ luận văn thiết kế hệ thống tự động hoá...

bài giảng môn học thiết kế hệ thống tự động cơ khí, chương 1 ppt

... loại theo nguồn dẫn động: Dẫn động động điện dẫn động thuỷ lực - Phân loại theo cấu: Cơ cấu truyền động đai ,cơ cấu truyền động xích *Vai trò, chức phận cấu: Tời nâng gồm có : Động điện, hộp giảm ... ,phanh Động điện: có hai loại, là: động điện chiều động điện xoay chiều Động điện xoay chiều sử dung rộng rải công nghiệp ,với sức bền làm việc cao, mô men khởi động lớn Bên cạnh ta có động điện ... Chiều cao nâng 12 m Vận tốc nâng 12 .5(m/phút) BẢNG PHÂN CÔNG CÔNG VIỆC Nhiệmvụ Phụ ïtrách Côngviệc Chọn đồ án Phân tích đồ án Phân tích thiết kế Vạch kế hoạch Phân công nhiệm vụ...

bài giảng môn học thiết kế hệ thống tự động cơ khí, chương 2 ppsx

... Zo = 29 .6 (vòng) Với Zo =2, Số vòng cáp dự trữ không làm việc  Lo’ = 2* Z*t = 520 (mm) Với: t  1.1, ta có dc = 1.1*8 =8.8 (mm)  Lo’= 2* 29.6*8.8= 520 (mm)  L2 =73.6 (mm)  2L1 =3*t 3*8.8 =26 .4(mm) ... *K2 Với K1 = 1.3 ( hệ số an toàn) K2 = 1 .2 ( hệ số an toàn)  Mmax=153*1.3*1 .2 =23 8 (Nm) Vậy ta chọn khớp nối theo tiêu chuẩn Với số liệu sau D0 B dc l6 M D3 L8 GD2 nmax M(nm) d D L Đ 24 0 i 24 ... bn = 565 N/mm2  [ n] = 565 = 113 N/mm2  n = 51.6N/mm2   n  [ n] Vậy đủ bền 4) Chọn khớp nối trục vòng đàn hồi : a) Khi mở máy: Mmax =2. 2 Mdn Với :  Mdn = 9550 960  Mmax= 2. 2 * 9550 * =...

bài giảng môn học thiết kế hệ thống tự động cơ khí, chương 3 ppsx

... sin((180 / z * 0.2 * 2 539 000  51 73( N ) 196 .3 =196 .3( mm) + k=0.2  Mt’ = 2 539 (Nm)  {S} = 7, hệ số an toàn  n3 = 30 .88 (vong /phut)  S = 20.6 > {S} Vậy đủ bền 6) Chọn động điện: + Công thức ... Công suất cần thiết trục động cơ: Nct = 4.25 0.776 = 5.48 (kw) Chọn động điện xoay chiều ba pha, số hiệu 4A 132 6Y3  Công suất: p = 5.5 ( KW)  Tốc độ danh nghóa: n = 960 (vòng/ phút)  Hệ số tải ... trục động đến trục tang: i0 = n đc = 960 /30 .8 = 31 .1 nt Với: nt Số vòng quay tang để đảm bảo vận tốc nâng cho trước nt = a  ( Dt  d c ) = 30 .8 (vòng/phút) Theo ( 3. 12)-[1], ta có: ub r = 0. 733 2...

bài giảng môn học thiết kế hệ thống tự động cơ khí, chương 4 ppsx

... 6-6)-[1]  KH  :hệ số kể đến phân bố không tải trọng = 0,5  ba (u+1) = 1.223 = 1.223  tra bảng ( 6.7 )-[1], sơ đồ  bd  KH  với = 1,2  bd aw = 49 .5*(6.7+1) 48 645 * 1.2 44 5 6.7 * 0.3 = 201 ... KHL/SH {H1} = 560/1.1 = 509 (Mpa)  {H2} = 47 0/1.1 = 44 5 (MPa) Vì cặp bánh trụ thẳng nên ứng suất tiếp xúc cho phép là: {H} = min({H1} ; {H2}) = 44 5 MPa b) Ứng suất uốn tải f =Flim KHL.KFC/SF ... trục: aw= k*a*(u1+1)3 T 1K H   H u. ba  Ka = 49 .5: Hệ số phụ thuộc vật liệu làm bánh trụrăng thẳng (thép – thép)  T1 = 48 645 N.mm  [H] = 48 1,81 Mpa  Tỉ số truyền u = 6.7   ba = 0,3 (răng...

bài giảng môn học thiết kế hệ thống tự động cơ khí, chương 5 docx

... = 2 .56 ( m/s) Với: n1= 960 dw1 = 51 ( mm ) Theo bảng (6_13_)dùng cấp xác  Tra bảng( 6.16)-[1]  go= 56  Tra bảng (6. 15) -[1] với HB  350  H 0.006 H =  H go.v aw u = 0,006 .56 .2 .56 196 .5 6.7 ...  = 1.41 Tra bảng(6. 15) -[1], F= 0.016 Tra bảng(6.16)-[1] , go =56 aw = 0,016 .56 .2 .56 196 .5 =12 u 6.7  F xbw xd w1  1 =1+ 12.42 * 45 * 51 =1.164 xT1 xK F xK F * 486 45 * 1.41 * 1.27   F ... * 486 45 * (6.7  1) *1. 45 196 .5 * 0.3 * 6.7 * 51 2 = 386 (MPa) = 381 Mpa Nhận xét: Vì chênh lệch H SH lớn nên ta giảm chiều rộng bánh xuống : bw =ba aw (  H ) =0.3*196 .5* ( 386 ) =44. 35 (mm)...

bài giảng môn học thiết kế hệ thống tự động cơ khí, chương 6 pps

... = 3,14.n1.dw2 /60 000 = 0.719 ( m/s) V < ( m/s)  chọn cấp xác Tra bảng( 6. 16) -[1], g0= 56 Tra bảng (6. 15),  H = 0.0 06  H   H g v KHV = 1+  aw = 0,0 06. 56. 2, 56 271.5  2.4 u 4 .64  H bw d w1 ... =1. 16 ( với  bd =0,7 tra bảng 96. 7)-[1], sơ đồ 3)  Và KH  =1.37 Theo bảng (6- 15)-[1] (bánh thẳng )   F = 0,0 16 (tra bảng 96. 15)- [1]) g0 =   H   F g v aw u ( tra bảng( 6. 16) -[1] = 0,0 16* 0.0 16* 0.719(2751.5/4 .66 4)0.5 ... bảng( 6. 16) -[1] = 0,0 16* 0.0 16* 0.719(2751.5/4 .66 4)0.5 = KFV=1+  F bw d w1 2.T1 K F K F 6. 41 = 1+ (6. 41*71*95.94) /(2*309935*1. 16* 1.37 = 1.05 KF = 1. 16* 1.37*1.05 = 1 .67 vậy: (MPa) (MPa) bền )...

bài giảng môn học thiết kế hệ thống tự động cơ khí, chương 7 pps

... tâm chốt khớp nối vòng đàn hồi -Xác đònh phản lực  MxD = ( 170 ,05 + 67, 75).FyD – 67. 75.Fr1 = O (1)  MyD = (99,5 + 170 ,05 + 67, 75)FxA 67, 75.Ft1 = O (2)  Fx = - FxA – FxB – FxD + Fr1 = O (3)  Fy ... - Ta có: + 1,3 .71 /2 + 1,3.45/2 + 10 + 37/ 2 + 17/ 2 + 37/ 2 c = (b03/2) + k1 + k2 +1,3(bw2/2) = 37/ 2 + 10 + 10 = 84,65 (mm) b = 1,3(bw2/2) + k1 + (1,3.bw1/2) = 1,3 .71 /2 + 10 =85,4 (mm) a ...  = 48645 0,1 .70 =19,08 (mm) Với: {} = 70 (Mpa), bảng (7- 2) Chọn: dA = 24 (mm) + Tại B: Mx =  Mtđ = M y2  TI2 = 13830  48645 = 50 572 (N.mm ) dB  M td 0,1.  = 50 572 0,1 .70 =19.33 (mm)...

bài giảng môn học thiết kế hệ thống tự động cơ khí, chương 8 potx

...  2, 78 =1,13 1,5 k d  2, 78 =1,13 1,5 k d = k d = k d = k d = 1,67 =1 ,85 1,5 1,67 =1 ,85 1,5 1,67 =1 ,85 1,5 1,67 =1 ,85 1,5 k d  2,07 =1, 38 1,5 k d  2,07 =1, 38 1,5 k d  2,07 =1, 38 1,5 ... (10 .8) -[1]) Hệ số tập trung ứng suất trạng thái bề mặt   ,   : Là hệ số kích thước K  , K  : hệ số tập trung ứng suất thực tế uốn xoắn Tra bảng (10.11)-[1], ng với đương kính  b = 85 0 ... 0,1.  = 1412 187 0,1.65 =60,7 (mm) Chọn: dB= dE = 65 (mm), (cùng ổ lăn) + Tại C: Mtđ = M y2  TI2  M x2 = 354624  39 082 8  1366936 = 1517 389 (N.mm ) dC  M td 0,1.  = 1517 389 0,1.65 = 62,2...

bài giảng môn học thiết kế hệ thống tự động cơ khí, chương 9 potx

... = 4 .9 (mm)  Bán kính góc lượn: r  0.6  Chiều dài then: l = (0.8 0.6)lmbr = 0 .9* 91 = 81 .9 (mm) Với lmbr = 1.3 dc = 1.3*50 = 91 (mm) dc : Đường kính trục  ta chọn l =90 (mm) (theo bảng (9. 1 ... II:  MX =3 099 35 (Nmm)  d = 50 (mm)  l = 63 (mm)  t1 = (mm)  d = * 3 099 35  32.8( Nmm)  { d} 50 * 63 *   d = Then lắp bánh trục III  MX = 136 693 6 (Nmm)  d = 70 (mm)  l = 90 (mm)  ... bánh nhỏû trục II  MX = 3 099 35 (Nmm)  d = 50 (mm)  l = 63 (mm)  b = 16 (mm)   c = 12.3  { c }  Then lắp bánh trục III  MX = 136 693 6 (Nmm)  d = 70 (mm)  l = 90 (mm)  b = 20 (mm)  ...

bài giảng môn học thiết kế hệ thống tự động cơ khí, chương 10 pdf

... 12000 , tuổi thọ ổ, KHE : hệ số chế độ tải trọng động )  L = 172.8 (triệu vòng) Vậy : C d =1.808* 172.8 = 10. 07 (KN) < C = 20.04 (KN) Vậy thỏa mãn điều ta chọn 2) Thiết kế ổ lăn trục II: Phản lực ... vòng quay Kt =1 Hệ số nhiệt độ ( t0 =105 0 c) Kd = 1.2 Hệ số kể đến đặc tính tải ( bảng (11.3)[1])  Q = (1.1*1 *4717 ) 11.2 = 5.66 (KN) (KN)  Kiểm tra khả tải động ổ: Khả chòu tải động : Cd = Q* ... vòng quay Kt =1 Hệ số nhiệt độ ( t0 =105 0 c) Kd =1.2 hệ số kể đến đặc tính tải trọng ( bảng (11.3)-[1]  Q = (1.1*1 *3882 ) 11.2 = 4.658 (KN)  Kiểm tra khả tải động ổ: Khả chòu tải động : Cd =Q*...

bài giảng môn học thiết kế hệ thống tự động cơ khí, chương 11 ppt

...

bài giảng môn học thiết kế hệ thống tự động cơ khí, chương 12 pps

...  0,9  0,6 Trong đó: Mb – Mômen phanh D – Đường kính trống phanh f – Hệ số ma sát trống phanh má phanh  - Hiệu suất hệ thống lề Áp lực nén trống phanh lên má phanh: Mb 238   775,5 N K D ... tiến hành xiết ốc điều chỉnh lò xo cho lò xo bò nén vào đoạn 31,3 mm so với trạng thái tự Sau đònh lại hệ thống tay đòn để mỡ phanh lực điện từ ... phanh hoạt động lò xo bò nén thêm đoạn nên để an toàn ta tăng đường kính sợi lò xo lên thành 6,5 mm Độ giản lò xo là: 8.P.D n 8.431.0,06 3.6    0,0313 G.d 8.1010 0,0065 m=31,3 mm Kết tìm có...

Xem thêm