Luận văn cô đặc natriclorua 2 nồi ngược chiều

... đốt 1473 .2 1 42. 9 4 6 Hơi thứ nồi I 122 2 .22 110.1 1.47 7 Hơi thứ nồi 2 1111.11 60.7 0 .21 8 Nước làm nguội 348 12 30 9 Nước ra khỏi thiết bị ngưng tụ 35 928 50 10 Khí không ngưng 12. 06 36 1.3 .2. Kiểm ... α 1 .∆t 1 (20 ) - Nhiệt tải riêng của thành thiết bị: tw2)(tw1. 1 = q nt v rr v ++ λ δ . (21 ) - Nhiệt tải riêng cuûa phía dung dòch soâi: q L = α 2 .(t w2 – t 2 ) = α...

Ngày tải lên: 09/11/2012, 13:29

... tại Hà Nội 3.1. quan điểm, Mục tiêu cổ phần hoá doanh nghiệp nhà nước của Hà Nội đến cuối năm 2005. 3.1.1. Quan điểm tiến hành cổ phần hoá doanh nghiệp nhà nước Cổ phần hoá doanh nghiệp nhà nước ... xó hội do nhà nước giao. Như vậy doanh nghiệp nhà nước là tổ chức kinh tế được nhà nước thành lập để thực hiện những mục tiêu do nhà...

Ngày tải lên: 28/11/2012, 11:40

...  1 .t 1 (20 ) - Nhiệt tải ri ng của thành thiết bị: tw2)(tw1. 1 = q nt v rr v ++ λ δ . (21 ) - Nhiệt tải ri ng của phía dung dịch sôi: q L =  2 .(t w2 – t 2 ) =  2 .t 2 (22 ) 2. 2 .2. 1 .2. Tính hệ ... trình và Thiết bị GVGD : TS Lê Phan Hoàng Chiêu CHƯƠNG 1 Tổng quan 1.1.NHIỆM VỤ CỦA ĐỒ ÁN Thiết kế hệ thống cô đặc nước sơ ri 2 nồi, xuôi ch...

Ngày tải lên: 18/03/2013, 14:10

... do nc ngng: 1 nc2 2 W C ã do tn tht Q m2 : ( ) m2 1 2 nc2 2 Q 0,05W i Cθ= − Ta có phương trình cân bằng nhiệt lượng của nồi 2: ( ) ( ) 1 2 d 1 1 s1 2 2 d 1 2 2 s2 1 nc2 2 m2 W i G W C t W i ... giả thiết : 0 11 4,77t C∆ = ; 0 12 4,73t C∆ = Nồi i t 2 ∆ i ψ i2 α i q 2 1 7,1 0,635 3636, 62 25 820 ,03 2 10 0,578 25 677 ,27 25 677 ,27 11. Xác định hệ số...

Ngày tải lên: 24/04/2013, 22:10

... t d1 Noài 2: 0.9 .D 2 . r D2 = W 2 .i” 2 +G c2 .c c2 . t c2 - G d2 .c d2 . t d2 Ma ø: W 1 =D 2 ; G c1 =G d1 ; W 1 +W 2 =W, i= c.t.10 -3 => .''9.0 )()''( 22 2 222 2 1 d i W ir d i c iG c i W iW W D d −+ −+− = ... α 1 .∆t 1 (20 ) - Nhiệt tải riêng của thành thiết bị: tw2)(tw1. 1 = q nt v rr v ++ λ δ . (21 ) - Nhiệt tải riêng cuûa phía dung dòch soâ...

Ngày tải lên: 30/09/2013, 13:10

... chuyền hệ thống cô đặc 2 nồi xuôi chiều tuần hoàn cưỡng bức. Trong sơ đồ gồm những thiết bị chính sau (như hình vẽ) 1. 2 nồi cô đặc thuộc loại thiết bị cô đặc tuần hoàn cưỡng bức 2. Thiết bị ... loại thiết bị cô đặc: 7 2. Cô đặc nhiều nồi: 8 3.Giới thiệu về dung dịch KNO3: 9 4. Sơ đồ dây chuyền sản xuất : 9 4.1. Sơ đồ dây chuyền hệ thống cô đặc...

Ngày tải lên: 26/12/2013, 20:35

... 0,05D 2 (I 2 -C 2ng θ 2 ) (2) Với: D 2 I 2 = W 1 i 1 ; W = W 1 + W 2 (2) Ta có: (2) W1(0,95i 1 -C 2 t 2s +i 2 -0,95C 2ng θ 2 ) = Wi 2 +(G đ -W)C 2 t 2s -G đ C đ t 2s W1 = 22 222 1 22 22 95,095,0 )( θ ngs sddsd CitCi tCGtCWGWi −+− −−+ Bảng ... D 1 I 1 +(G đ -W 2 ).C 2 t 2s =W 1 i 1 +(G đ -W).C 1 .t 1s +D 1 C 1ng θ 1 + 0,05.D.(I 1 -C 1ng θ 1 ) (1) - Nồi 2: D...

Ngày tải lên: 14/06/2014, 23:55

... I .20 4, STQTTB, T1 /23 6) Nồi 2: D 2 I 2 +G đ C đ t đ =W 2 i 2 +(G đ -W 2 )C 2 t s2 +D 2 C n2 2 θ +0,05D 2 (I 2 -C n2 2 θ ) (2) Với: D 2 =W 1 , W=W 1 +W 2 Ta có : (2) ⇔ W 1 (0,95i 1 - C 2 t s2 ... Nồi 1: ( ) 1 2 1 11 27 3 .2, 16 '' r t ht o + ∆=∆ ( ) 3 2 1 10.113 ,22 20 27 3 122 ,115 .2, 16 .5,9' + =∆ =∆ 1 ' 10,4 42 o C...

Ngày tải lên: 18/07/2014, 23:54

... 21 .9 5676.49 29 17.093 27 . 92 26.78 5676.49 h h t C t C ∆ = ∗ = ∆ = ∗ = Tính sai số: 1 2 21.9 22 .4 92 100 2. 2% 5% 22 .4 92 26.78 27 . 92 100 4.08% 5% 27 . 92 η η − = ∗ = < − = ∗ = < 23 Đồ Án QTTB x C ... = Nồi2 : 2 3966.91 22 24640 24 51374.073( / ) 3600 Q J s ∗ = = 2 4 1 844.59 1 1 6.59 10 10193.658 23 10.1 K − = = + ∗ + 1 1 24 1374.073 29 17.093 844.5...

Ngày tải lên: 15/08/2014, 10:15

Ngày tải lên: 18/12/2014, 23:42

... ) 1 121 1 1 122 2 95,0 ).(. 2 2 2/ 2& apos;/'   −+− −−+ θ = ( ) 86, 125 .2. 3 323 26437409,137. 429 027 37000.95,0 86, 125 .2, 3 323 .1159 42, 98 .2, 3 323 ).5,5791159 (26 43740.5,579 −+− −−+ = 28 9,9 ... bình nồi 1 là: 46,6169 2 8,6137 12, 620 1 2 2111 1 = + = + = II I  W/m 2 Nồi 2: 2 221 2 2 II I  + = Trong đó: I  &;$#AK1!L...

Ngày tải lên: 20/12/2014, 08:46

... 10,4 42 o C Nồi 2: ( ) 2 2 2 22 273 .2, 16 '' r t ht o + ∆=∆ = + =∆ 22 79760 )27 3 15, 92( 2,16 .25 ,3' 2 2 3,079 o C =∆+∆=∆⇒ 21 ''' 10,4 42 + 3,079= 13, 521 o C 2. 5 .2 Tổn ... W/m 2 .độ Suy ra: 599,4115 633,589 22 1 ,24 26693 1 1 == K Q Nồi 2: Q 2 = 3600 . 22 rD = 3600 10 .20 9,4583439,965 .2 3 = 21 1 123 8,386 W/m 2...

Ngày tải lên: 23/12/2014, 15:26

... nồi i : i tb q nhiệt tải riêng trung bình nồi i 2 21 ii tb qq q i + = 1 2 2 11 21 2 1 2 12 22 2 2 25346,6 925 24 475,36141 24 911, 026 96( / ) 2 2 24 911, 026 96 951,87796( / . ) 26 ,1704 21 103,5535 22 166, 524 86 21 635,03918( ... dung dịch KOH Áp dụng công thức (1) ( ) 0, 121 .56 1 0, 121 .18 22 ,598M⇒ = + − = (g/mol) 0.5 2. 33 2 22 2 22 22 22 45,3.0 ,2...

Ngày tải lên: 23/12/2014, 15:32

... bình nồi I là: q tb1 = 2 21 qq + = 2 44. 527 179.54 92 + =53 82. 1 W/m 2 . *Hệ số truyền nhiệt mỗi nồi: - Nồi I : K 1 = 04. 12 6166.65 1 = ∆ iI tb t q =5 12. 18 W/m 2 .độ - Nồi II : K 2 = 08.16 53 82. 1 2 = ∆ iII tb t q =334.71 ... và 2- 2: Z 1 + H g v p ++ 2 2 1.1 1 α γ = Z 2 + ++ g v p 2 2 2. 2 2 α γ h 1 -2 Với : v 1 =v= 091.0 0 42. 0*14.3 000 126 .0*4 ....

Ngày tải lên: 05/06/2015, 10:08