Thiết kế đường miền núi - chương 3 pot

... 1 2 11 -, Theo bảng 6.5 ta Z M =274 Mpa 1 /3 -, Theo bảng 6.12 với x=x 1 +x 2 =0 ta - c Z H =1,76 -, Theo công thức (6.59a) Z = 3 4 Với =1,88 - 3, 2( 21 11 ZZ ) =1,8 8 -3 ,2 71,1 104 1 23 1 ... u t = 1 2 Z Z = 23 104 = 522,4 -, Góc côn chia 1 =arctg 2 1 Z Z =arctg 0 47,12 104 23 1 + 2 =90 0 2 =90 0 - 1 =90 0 -1 2,...

Ngày tải lên: 02/07/2014, 23:21

... D e1 = d 1 + 2m = 81 + 2 *3 = 77 (mm) D e2 = d 2 +2m = 34 2 +2 *3= 34 8(mm) - ng kÝnh vßng ch©n r¨ng: D i1 = d 1 - 2.5 x m = 8 1- 2.5 *3= 73. 5(mm) D i2 = d 2 - 2.5 x m = 33 4.5(mm) ... 2m n = 43+ 2*1.8 = 47 (mm) D e2 = d 2 +2m n = 234 +2*1.8= 238 (mm) 13) . Tính lực tác dụng lên trục: Lực vòng: ) (39 .1 235 43* 960 67.2*10*55.9*2 * *10*55.9*2 2 6 11 6 N dnd...

Ngày tải lên: 04/07/2014, 02:20

... Chương 3 : Tính Toán Công Suất Động Cơ GVHD : Th.s Lê Khánh Điền Trang 13 Chương 3 :TÍNH TOÁN CÔNG SUẤT ĐỘNG CƠ 3. 1. Tính toán công suất cụm đột và con lăn kéo 3. 1.1. Công suất ... khoảng đường đi  Công suất tại trục con lăn kéo : P = 1000 .vF = 1000 77,1.40 =0,05 kw Chương 3 : Tính Toán Công Suất Động Cơ GVHD : Th.s Lê Khánh Điền Trang 14 - Chọn động cơ 4A50A4Y3 với...

Ngày tải lên: 04/07/2014, 05:20

... 1 ,38 34.998077 ,38 34.998077,4145.074124 63, 3249.70161558,4156.915220 23, 2899. 901975 13, 439 4.09 234 937 ,31 57.28691916,272. 439 657 , -3 50.000000,0.77 839 9 0,4107. 437 735 ,4107. 437 735 , 439 4.09 234 937 ,31 57.28691916,4721. 935 232 41,2855. 1 836 4694,445.8108 83, 2 .31 535 7 1,45 53. 248618,45 53. 248618,4721. 935 232 41,2855.1 836 4694,4959.11 236 155 ,31 12. 56859097,5082....

Ngày tải lên: 22/07/2014, 00:20

... Vòng cổ 37 39 .5 42 44.5 ± 0.2 2. Vòng ngực 112 117 124 134 .5 ± 1 3. Vòng eo 106.7 112 122 132 ± 1 4. Vòng mông 112 117 124.5 134 .5 ± 1 5. Vòng nách 28 29.25 30 .5 31 .8 ± ... sau 78.8 78.8 78.8 80 ± 1 7. Dài tay 84.5 85.7 87 88 .3 ± 1 8. Ngang vai 48 .3 50.8 53. 3 56 ± 0.5 9. Cao Manchette 6 .3 6 .3 6 .3 6 .3 ± 0.2 10. Dài manchette 25.4 25...

Ngày tải lên: 27/07/2014, 03:21

... Chương3 . LỰA CHỌN CÁC PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ 1. Các phương án thiết kế: Băng gầu có nhiều loại nhưng từ đặc điểm và yêu cầu của thiết kế băng gầu nóng thì có thể có ... Gầu Dùng Xích hàn Băng Gầu Dùng Xích con lăn Phương Án 2 12000 12000 Hình 2.1 Các phương án thiết kế băng gầu nóng Trang 14 2. Bảng hướng dẫn chọn băng gầu. Loại máy Đặc tính vật liệu vận chuyển ... vận tốc thấp, g...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:06

... công thức: [ ] 3 .1,0 σ u A M d ≥ (3. 1) Trong đó: NmM u 546000= [ ] 2 /50 mmN= σ : ứng suất cho phép của vật liệu làm trục ứng với thép 35 . mmd A 8,47 50.1,0 546000 3 =≥⇒ Ta chọn đường kính trục ... 55 = 3. 2.2. Tính bền thanh II: Thanh II chịu nén với lực nén: NkGyN B 6 238 8,6 239 ,31 1.22 ==== Ta chọn tiết diện thanh I và II là: mmd 55 = Kiểm tra điều kiện bền theo công thức:...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:10

... của máy là : Z = 30 - 7 = 23 tốc độ Ta có l-ới kết cấu của máy nh- sau : I 2[1] 2[1] II 3[ 2] 3[ 2] III 2[6] 1[0] IV 2[6] Ch-ơng 3 Thiết kế máy mới A.TíNH hộp tốc độ I/ thiết lập chuỗi ... không gian 3x2x2x2 có S z =2(2+2+2 +3) = 18 - ph-ơng án không gian 2x3x2x2 có S z =2(2+2+2 +3) = 18 - ph-ơng án không gian 2x2x3x2 có S z =2(2+2+2 +3) = 18 3. _Tính tổn...

Ngày tải lên: 07/11/2013, 20:15

... 95 0 C. 95 = 0,0174. 10 -3 [1+4 ,3. 10 -3 (95 - 20)] 0,0 23. 10 -3 (.mm) - ôđ : độ tăng nhiệt ổn định ôđ = - mt với mt = 40 0 C là nhiệt độ môi tr-ờng ôđ = 95 - 40 = 55 0 C Vậy ta có: ... = 3 F tđ = 0 ,36 3 kG I hd = 1 931 . 3 . 0 36 3 = 2015 ,3 (A) Tính theo công thức thực nghiệm 2 - 36 (TL1) I hđ = K hđ . F td K tđ : hệ số hàn dính,...

Ngày tải lên: 14/12/2013, 19:16