ĐỘNG LỰC TÀU THUỶ - PHẦN 2 THIẾT BỊ ĐẨY TÀU THỦY - CHƯƠNG 13 pot

... chuyển động và cho thành phần lực đẩy dT D , lực này cũng h ớng về phía chuyển động do phần tử đang xét tạo ra. Lực đẩy của hệ chong chóng - đạo l u đ ợc viết: T T = T + T D (22 .2. 1) Khi ... ( ) nD W1v nD v J DD D - == (22 .2. 3) Trong đó: v tốc độ của tàu; W D hệ số dòng theo tính toán xác định bằng thực nghiệm. Đặc tính động lực của hệ gồm lực...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 08:20

... ợt quá 80%; còn đối với các thiết bị đẩy nặng tải có thể chiếm 50%; từ 20 á 50% năng l ợng truyền vào thiết bị đẩy đều bị bỏ phí. Nh đà thấy từ lý thuyết thiết bị đẩy lý t ởng và chong chóng ... chóng và thay đổi hình dáng phần đuôi lực cản của tàu và các đặc tính t ơng tác của thân tàu với hệ thiết bị đẩy bánh lái thay đổi. Chong chóng đ ợc thiết k...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 08:20

... §ång - Mangan thÐp 67 - 5 - 2 - 2 605 24 2 147 - 130 §ång thanh Niken - Nh«m 605 21 5 175 Mangan - Nh«m: Heba - 60 Heba - 70 605 685 27 2 29 2 175 - 165 175 - 165 ... r 0 ,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 k P 24 4 21 1 169 122 80 46 20 ,5 k d 320 27 4 22 5 164 111 65 29 ,5 156 của phầ...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 08:20

... của các lực từ phía chất lỏng. Các lực này t ơng ứng với các lực áp suất xảy ra trên các vật rắn t ơng đ ơng. Để cân bằng chúng trong lý thuyết xoáy ng ời ta giả thiết là có mặt các lực khối ... không có sự t ơng tác về lực. Do có điều kiện này nên tốc độ di chuyển của một phần tử xoáy tự do đối với chất lỏng bắt buộc phải bằng không. Trong tr ờng hợp chuyển động ổn định c...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 08:20

... d ới dạng: () 2 2 Ar rn2vv p += (18 .2. 1) Lúc này số xâm thực của phần tử cánh đ ợc xác định theo công thức: 135 ( ) 2 0 2 0 v0 S J/r1 1 2/ v PP p s r s + = - = (18 .2. 2) Trong đó s 0 ... {%&apos ;21 :2 +%F(A +%G(A zR* 1%S+# Khi thiết kế chong chóng th ờng cho tr ớc lực đẩy cần thiết, vì vậy lực đẩy của phần tử cánh phải tìm theo công thức: ( ) ( )...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 08:20

... ) ỵ ý ỹ -+ -+ = -+ -+ = 0 ,20 55,05,035,018,0 7,0797,055,08, 02, 0 22 DE KWLT Kt TDw d d (17.5 .2) Đối với tàu container hai chong chóng với d < 0,65; D/T KWL ằ 0,6 ữ 0,65 ( ) ( ) ( ) ỵ ý ỹ -+ -+ = -+ = 0 ,20 55,05,053,015,0 5,014,009,0 DE T Kt w d d ... ) ù ỵ ù ý ỹ -+ -+ = -+ -+ = 0 ,21 ,06,06,119,0 7,00,694,06,017,0 2 2 22 2 DE KWLT Kt TDw bd bd (1...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 08:20

... (16.3.3) Nếu biết đ ờng kính, lực đẩy và tốc độ muốn tìm vòng quay tối u thì bằng cách loại vong quay đó khỏi biểu thức tính K T và J, ta tìm đ ợc: 2 2 22 2 DTA T K J Dv JT K == r trong ... 0 0 ,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1 ,2 1,4J = v / n D 0,1 0 ,2 0,3 0,4 0,5 0,6 A T K DT K =1,0 N T K = 0 , 8 K =2 DT K =1 ,2 NT 1 , 2 1 , 0 0 , 8 0 , 6 0 , 5 K DT D opt h = 0 ,...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 08:20

... điểm của mặt cắt 0 - 0 trùng với mặt đĩa thiết bị đẩy; w q 1 , w q 2 , P 1 , P 2 - thành phần tiếp tuyến của tốc độ cảm ứng và áp suất cho các điểm của mặt cắt 1-1 và 2- 2 nằm sát tr ớc và ... trục của thiết bị đẩy (Xem H15) và định các ký hiệu sau đây: P A , v A - áp suất và tốc độ t ơng đối h ớng trục x * tại mặt cắt A - A rất xa tr ớc đĩa thiết bị...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 08:20

... Các đặc tính thuỷ động lực của phần tử cánh đ ợc xác dịnh bằng hệ số không thứ nguyên của lực nâng và lực cản: C Y = 2. dY/(r. v R 2 .b.dr) ; C X = 2. dX/(r. v R 2 .b.dr) (14 .2. 2) trong đó: ... chóng tạo ra lực đẩy d ơng và làm việc mang tính chất của thiết bị đẩy tàu. Hay nói cách khác chong chóng tàu thuỷ đ ợc thiết kế ở chế độ làm việc 1 0 JJ Ê...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 08:20

... trên hình 13. 6. Lực đẩy của chong chóng khi chạy tiến do phần côn trục tiếp nhận, còn khi chạy lùi do đai ốc vặn vào ren phần đầu trục tiếp nhận. Để giảm tổn thất thuỷ lực, tránh cho phần côn ... H13.4) x 0 s =(x S , r, qS) c / 2 x h q S c S x S x R - c / 2 j r 96 Dạng cơ bản của ph ơng trình bề mặt cánh chong chóng trong tr ờng hợp này sẽ nhận đ ợc sau khi thay...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 08:20