M QX Css =0.5 6rn /ngayX3 0k gSS/ rn =1 6 S kgSS/ng ay
BxH 6A5mx4 3m
B51 Xác đinh lưimg bùn dư thải bỏ mỗi ngày
Y = 1 obs 0,5 1 + Kd0c 1 + 0,05x10 = 0.333 Hệ số sản luợng quan sát
Luợng sinh khối gia tăng mỗi ngày tính theo MLVSS
Y b s X Qtbngay X (L - L,)
0.333 X1000 X (l 97 -12.62)
1 A3 _ / 7 1 A3
- 61.4kg/ ngay
10 3 g / k g 103
Luợng sinh khối tổng cộng tính theo MLSS _ Py 61.4 Px{ss) = 0 8 = 0 8 = 16J5kgl ngay Luợng bùn thải bỏ mỗi ngày
Lb«ndu = Px(ss)-QtbngayxCs = 76.75£g/ngay -1 OOOm3/ngayx30mgSS/ỉx\0~:i - 46.75kg/ngay
Với
Px(ss) ■ Lượng tăng sinh khối tổng cộng tính theo MLSS Qngày TB X cs : Hàm lượng chất lơ lửng còn lại trong dòng ra B6) Xác đinh lưu lương bùn thải
0 =
thức:
W x X
0x1 + 0 XX2—'ra ra
0 =
Trong đó:
W: Thể tích của bể aerotank, w=204.87 m3
X: Nồng độ vss trong hỗn họp bùn hoạt tính ở bể aerotank,
x=3000mg/l
X : Nồng độ vss trong ss ra khỏi bể lắng, X =0.8 X 30 =24mg/l Q b : Lưu lượng bùn thải.
Q = Q t b Lưu lượng nước thải ra khỏi bể lắng đợt 2 Từ đó ta tính được: ^ W x X - d x Q x X __ c ra ra dtx 204.87x3000-10x1000x24 , 3 , - — - -12.5m / ngayaem 10x3000
B71 Xác đinh lưu lưong bùn tuần hoàn.
a = X xíh-x 3000 8000- 3000 = 0,6 và a Qth Q
Từ phương trình cân bằng vật chất trong bể aerotank, ta xác định
0 =
Với
X : Nồng độ vss ở bể aeroten, X = 3000mg/L X(h : Nồng độ vss trong bùn tuần hoàn, Xth = 8000mg/L B81 Xác đinh thòi gian lưu nước của bế
aeroten
0 = — = 2Q4f7^ = 0.20487«gạy = 4.917A * 5h (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({});
Q 1000m I ngay
B9) Xác đinh lươTig không khí cắp cho Aeroten , số lương thiết bi khuếch tán khí, ống dẫn khí
Khối lượng BODL cần xử lý mỗi ngày
0 =
G = (BODLỉVao - BOD\°;r ) X Q„gayJBG = í 197 ,0.68 12.62^1 0.68 J X1000 = 271.14£g/«gạy
Tính lượng oxi yêu cầu theo lý thuyết M ^ = G - (l .42 X px ) = 271.14 - (l .42
X 61.4) -184fcg / ngay
Cho hiệu quả vận chuyển oxi của thiết bị thổi khí là 8%, hệ số an toàn khi sử dụng trong thiết kế thực tế là 2 và không khí chứa 23,2% O2 theo trọng lượng và trọng lượng riêng của không khí ở 20°c là 0,0118KN/m3 = l,18kg/m3)
Lượng không khí lý thuyết cho quá trình
q = == = — _ - = 28.48/Im ỉphut
w 204.87/«
Trị số này nằm trong khoảng cho phép q = (20 -V- 40)z/ /w3 .ph Lưu lượng không khí thiết kế để chọn máy thổi khí QKK = /X^KK(E) = 2X5.835ZW3 /phut = 11.67/w3 /phut = 11670//phut ♦> Sổ lượng thiết bị khuếch tán khí
• Chọn thiết bị khuếch tán khí dạng đĩa xốp , đường kính 170 mm , diện tích bề mặt F=0,0227 m2, cường độ thổi khí 200 L/phút.đĩa =12 m3/giờ.đĩa
• Độ sâu ngập nước của đĩa phân phối khí lấy bằng chiều sâu hữu ích của bể H = 4.3 m (đặt sát đáy bể)
Số đĩa cần phân phối trong bể
7676 76
xử lý của bể (đặt theo chiều dài 9 đĩa và chiều rộng đặt 6 đĩa, các đĩa cách nhau 872mm) Áp lực cần thiết cho hệ thống nén khí xác định theo công thức
H c , = h d + h + h f + H = 0.4 + 0.5 + 4.3 = 5.2 m
Với
hd : Tổn thất áp lực do ma sát dọc theo chiều dài ống dẫn, m hc : Tổn thất cục bộ, m hf: Tồn thất qua thiết bị phân phối, m H : Chiều sâu hữu ích của bể, chọn H = 4.3m Tổn thất hd và hc thường không vượt quá 0,4m ; tổn thất hf không quá 0,5m Ap lực không khí
10.33
Theo công thức 152 -giáo trình Xử lý nuớc thải của Hoàng Huệ ta có công suất của máy nén khí: 344Qo(p029 - 1)xq \ ữ l ĩ ] 3440o(l.504°29 -l)x 0.528 102.0.8 = 21.91KW
Công suất máy nén khí tính theo
công thức
q : Lưu lượng không khí, q = 0,528m3/s
r| : Hiệu suất máy nén khí; TỊ = 0,7 - 0,9 chọn TỊ = 0,8
❖ Tính toán đường ổng dẫn khí
• Đường kính ống phân phối chính
->Chọn ống sắt háng kẽm D = 140 mm
7878 78 (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({});
cần cung cấp , QM = 11.67m3 / p h u t = 0.1945w3 / s • Từ ống chính ta phân làm 9 ống nhánh cung cấp khí cho bể , mỗi nhánh đặt 6 đầu phân phối khí
Lưu lượng khí qua mỗi ống nhánh ( Khoảng cách giữa các nhánh 872mm). Qnfuềnh = — = n 6 1 0 I / P h u t -1297// phut » 0.022m3/s Đường kính ống nhánh 14 XQ , . Ị 4 x 0 . 0 2 2 d = J = 0.0432w = 43.2 mm | v a x * V 15x3.14 ■^Chọn loại ống sắt tráng kẽm d = 45mm Với