A, THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CÔNG PHẦN NGẦM ,
2.3. LẬP BIỆN PHÁP THI CÔNG BÊ TÔNG MÓNG, GIẰNG MÓNG ,C Ổ
2.3.3. Tính toán thiết kế ván khuôn móng, giằng móng, cổ móng ,
- Thiết kế cho móng kích thước (1,7m x1,7m x0,9m)
+ Cạnh 1,7m: Sử dụng 6 tấm ván khuôn kích thước (300x1500x55)mm,
- Giằng móng (300x600)mm: Dùng 2 tấm nằm ngang chồng lên nhau (300x1500)mm Chiều dài linh hoạt theo chiều dài của giằng móng,
b, Tính toán ván khuôn móng,
- Sơ đồ tính toán: Coi ván khuôn là dầm liên tục nhận các sườn ngang là gối tựa,
S- ên ngang Chống xiên
S- ờn đứng
Ván khuôn thép Mmax
450450
Hình 7: Sơ đồ tính ván khuôn móng
SVTH: VŨ VĂN THƯỞNG_LỚP 2017X5 131
STT Tên tải trọng Công thức n H qtc qtt
kG/m kG/m
1 Áp lực thủy tĩnh của BT
tt 1 tc 1
q n. .H
q .H
=
= 1,3 2500 0,7 1750 2275
2 Tải trọng do đổ bê tông
tt 2 tc 2
q n.
q
=
= 1,3 400 400 520 3 Tải trọng do đầm bê tông
tt 3 tc 3
q n.
q
=
= 1,3 200 200 260
4 Tổng tải trọng ( )
( )
tt tt tt tt
1 2 3
tc tc tc tc
1 2 3
q q max q ;q
q q max q ;q
= +
= + 2150 2795
n: Hệ số vượt tải – Theo TCVN 4453 - 1995
: Trọng lượng riêng
b: bề rộng của tấm ván khuôn
H: Chiều cao ảnh hưởng của áp lực thủy tĩnh do bê tông tươi gây ra . 2795.0,3 838,5( / ) 8,39( / )
tt tt
qb =q b= = kG m = kG cm - Kiểm tra ván khuôn theo khả năng chịu lực:
Điều kiện chịu lực:
tt 2 max b sn
M q .l R. .W
= 10
Trong đó: W = 6,55cm3 vì sử dụng ván khuôn thép có b = 300mm, = 0,9 hệ số điều kiện làm việc của ván khuôn thép, R= 2100(kG/cm2) ứng suất cho phép của ván khuôn thép,
sn tt
b
10.R.W. 10.2100.6,55.0,9
l 121,5(cm)
q 8,39
= =
Vì đài cao 90m nên chọn khoảng cách sườn ngang lsn = 45cm, -Kiểm tra theo điều kiện biến dạng:
tc 4
b sn sn
q .l l 45
f f 0,11cm
128EJ 400 400
= = = =
Trong đó: J = 28,46cm4 vì sử dụng ván khuôn thép có b = 300mm, . 2150.0,3 645( / ) 6,45( / )
tc tc
qb =q b= = kG m = kG cm f 6,45.456 4 0,0034cm f 0,15cm
128.2,1.10 .28,46
= = =
Vậy ván khuôn thành móng đảm bảo về điều kiện độ võng, c,Tính toán sườn ngang đỡ ván khuôn móng,
- Sơ đồ tính toán: Coi sườn ngang là dầm nhiều nhịp nhận các sườn đứng là gối tựa,
L L
qttsn
l2
1 1 1
L
q 10
Hình 9: Sơ đồ tính sườn ngang đỡ cốp pha móng - Tải trọng tính toán:
( ) ( )
tt tt
sn sn
q =q .l =2975.0,45 1339 kG / m= =13,39 kG / cm - Kiểm tra theo khả năng chịu lực:
Sườn ngang sử dụng gỗ nhóm IV, kích thước 8x8cm, Điều kiện chịu lực:
tt 2
sn sd
max g
M q .l .W
= 10
Trong đó: =g 150(kG / cm )2
W: mômen kháng uốn của sườn ngang W= b.h62 =8.862 =85,33 cm( )3
g ( )
sd tt
sn
10. .W 10.150.85,33
l 97,77 cm
q 13,39
= =
Thỏa mãn điều kiện chịu lực,Chọn lsd = 45cm, - Kiểm tra theo điều kiện biến dạng:
tc 4
sn sd sd
q .l l 45
f f 0,11cm
128EJ 400 400
= = = =
Với gỗ có: E = 1,1,105 kG/cm2 ; J = b.h123 =8.8123 =341,33 cm( )3
( ) ( )
tc tc
qsn =q .L 2150.0,9 1935 kG / m= = =19,35 kG / cm
( ) ( )
tc 4 4
sn sd
5
q .l 19,35.45
f 0,018 cm f 0,11 cm
128EJ 128.1.10 .341,33
= = = =
Vậy khoảng cách giữa các sườn đứng đảm bảo yêu cầu, d,Tính toán ván khuôn giằng móng,
Sơ đồ ván khuôn giằng móng
SVTH: VŨ VĂN THƯỞNG_LỚP 2017X5 133
thanh nẹp đứng làm gối tựa,
q
Lnd Lnd
L L
L Lnd
Mmax
Hình 10: Sơ đồ tính ván khuôn giằng móng Tải trọng tính toán ván khuôn giằng móng
STT Tên tải trọng Công thức n b H qtc qtt kG/m kG/m 1 Áp lực thủy tĩnh của BT
tt 1 tc 1
q n. .H
q .H
=
= 1,3 2500 0,3 0,6 1500 1950 2 Tải trọng do đổ bê tông
tt 2 tc 2
q n.
q
=
= 1,3 400 0,3 400 520
3 Tải trọng do đầm bê tông
tt 3 tc 3
q n.
q
=
= 1,3 200 0,3 200 260
4 Tổng tải trọng ( )
( )
tt tt tt tt
1 2 3
tc tc tc tc
1 2 3
q q max q ;q
q q max q ;q
= +
= + 1900 2470
n: Hệ số vượt tải – Theo TCVN 4453 - 1995
: Trọng lượng riêng
b: bề rộng của tấm ván khuôn
H: Chiều cao ảnh hưởng của áp lực thủy tĩnh do bê tông tươi gây ra - Kiểm tra ván khuôn theo khả năng chịu lực:
2470 0,3 741 / 7,41 /
tt tt
qg =q =b = kG m= kG cm Điều kiện chịu lực:
tt 2 g nd max
M q .l R. .W
= 10
Trong đó: W = 6,55cm3 vì sử dụng ván khuôn thép có b = 300mm, = 0,9 hệ số điều kiện làm việc của ván khuôn thép, R= 2100(kG/cm2) ứng suất cho phép của ván khuôn thép,
nd tt
g
10.R.W. 10.2100.6,55.0,9
l 129,25(cm)
q 7,41
= =
Thỏa mãn điều kiện chịu lực,Chọn lnd = 60cm,
- Kiểm tra theo điều kiện biến dạng:
1900 0,3 570 / 5,7 /
tc tc
qg =q =b = kG m= kG cm
tc 4
g nd nd
q .l l 60
f f 0,15cm
128EJ 400 400
= = = =
Với thép ta có: E = 2,1,106 kG/cm2; J = 28,46 cm4
64
5,7.60
f 0,01cm f 0,15cm
128.2,1.10 .28,46
= = =
Vậy khoảng cách giữa các nẹp đứng bằng lnd = 60 cm là đảm bảo, e , Tính toán cốp pha cổ móng.
Ta tính toán cho cổ móng kích thước 400x500x1200và áp dụng cho toàn bộ công trình.
- Sơ đồ tính :
Dùng tổ hợp các loại ván khuôn 55x200x1200 và 55x300x1200.
Ta tính ván khuôn cổ móng như 1 dầm đơn giản.
g g2
q.l 10
q 10q.l2
600600
-Tải trọng tính toán
STT Tên tải trọng Công thức Hệ số vượt tải qtc qtt n KG/m2 KG/m2 1 Áp lực bê tông mới đổ qtc1= .H= 2500.0,7 1.3 1750 2275 2 Tải trọng do đầm bê tông qtc2 = 200 1.3 200 260 3 Tải trọng do đổ bê tông qtc3= 400 1.3 400 520 4 Tổng tải trọng qtc= qtc1+ max(qtc2+qtc3) 2150 2795
* Tính toán theo điều kiện khả năng chịu lực:
qbtt =qtt =b 2795 0,3 838,5kG / m 8,385kG / cm = =
tt 2
b g
max
q l
M R W
10
= Trong đó:
+ R: Cường độ của ván khuôn kim loại R = 2100 (kG/cm2) + = 0,9 - hệ số điều kiện làm việc
+ W: Mô men kháng uốn của ván khuôn, với bề rộng tấm 30cm ta có W = 6,55 cm3
SVTH: VŨ VĂN THƯỞNG_LỚP 2017X5 135
Từ đó → lg tt
b
10 R W 10 2100 6,55 0,9
121,5cm
q 8,385
= = Chọn lg = 60 cm.
- Kiểm tra theo điều kiện biến dạng f = 5.q .ltcn 4g f lg
384.E.J =400
qntc = 2150.0,6 = 1290kG/m = 12,9 kG/cm f = 5.12,9.6064 0,036 60 0,15
384, 21.2,1.10 .28, 46= f =400 = Ta thấy f < [f] nên khoảng cách gông lg = 60cm là đảm bảo.