1) Phương pháp tính lực kẹp :
Lực kẹp chặt phôi được xác định theo trình tự sau:
Xác định sơ đồ định vị và kẹp chặt chi tiết, xác định phương, chiều và điểm đặt của lực cắt, lực kẹp, lực ma sát và phản lực của mặt tỳ. Trong một số trường hợp cần tính lực ly tâm và trọng lượng chi tiết.
Viết phương trình cân bằng của chi tiết dưới tác dụng của tất cả các lực như lực cắt, lực kẹp, lực ma sát, lực ly tâm, trọng lượng chi tiết, và phản lực của mặt tỳ.
Hệ số an toàn K có tính đến khả năng làm tăng lực cắt trong quá trình gia công.
Hệ số K trong từng trường hợp cụ thể được tính như sau:
K = K0 . K1 . K2 . K3. K4. K5. K6
Ơû đây:
• K0 : hệ số an toàn cho tất cả các trường hợp và K0 = 1,5.
• K1 : hệ số tính đến trường hợp làm tăng lực cắt khi độ bóng thay đổi. Khi gia coâng thoâ K1 = 1,2; khi gia coâng tinh K1 = 1.
• K2 : hệ số làm tăng lực cắt khi dao mòn và K2 = 1 ÷ 1,8.
• K3 : hệ số làm tăng lực cắt khi gia công gián đoạn và K3 = 1,2.
• K4 : hệ số tính đến sai số của cơ cấu kẹp chặt. Trường hợp kẹp bằng tay K4 = 1,3; keùp cụ khớ K4 = 1.
• K5 : hệ số tính đến mức độ thuận lợi của cơ cấu kẹp bằng tay. Trường hợp kẹp thuận lợi thì K5 = 1; không thuận lợi thì K5 = 1,2
• K6 : hệ số tính đến momen làm quay chi tiết. Trường hợp định vi chi tiết trên các chốt tỳ thì K6 = 1; trên các phiến tỳ K6 = 1,5.
Từ phương trình cân bằng lực và momen ta xác định được lực kẹp cần thiết.
Dựa vào lực kẹp ta xác định cơ cấu kẹp chặt. Cơ cấu kẹp chặt cần phải được thiết kế trên cơ sở ứng dụng tối đa các chi tiết tiêu chuẩn.
Tính lực kẹp khi khoan, khoét, doa 2 lỗ φ15
Chi tiết được định vị bằng mặt đáy(hạn chế 3 bậc tự do), rãnh trong( 2BTD) và 1 choỏt truù ủũnh vũ ( 1 BTD)
Momen cắt M có xu hướng làm cho chi tiết xoay xung quanh trục của chi tiết. Muốn cho chi tiết không bị xoay thì momen ma sát do lực kẹp gây ra phải thắng momen cắt.Do khoan lỗ suốt nên lực dọc trục không tham gia vào quá trình kẹp chặt nên phương trình cân bằng lực có dạng:
2KMC = 2.Wct .f.a trong đó:
• Mc – momen caét.
• Wct - lực kẹp xuống chi tiết
• f – hệ số ma sát giữa chấu kẹp và chi tiết, f = 0,05
• a – khoảng cách giữa lực kẹp và tâm lỗ gia công, a = 173mm
⇒ = .f.a =0,252,25.173.3,.9210−3 =483
M
Wct K C kG
Lực xiết bulong : Q = Wct. 483253030 885,5
1
1 + = + =
+ p l
l
l kG
Q’= η.Q = 0,7.885,5= 620kG
Đường kính ren trung bình của bulong kẹp chặt được xác định theo công thức sau ( chọn σ = 8 kG/mm2)
7 , 8 14
5 , 4 885 ,
1 ≈
=
= σ C Q
d mm, chọn đai ốc M16
3 , 80 12 4 620 , ' 1
'= = ≈
σ C Q
d mm, chọn đai ốc M12
Momen xiết ốc được tính theo công thức : M= 0,1.d.Q= 0,1.16.885,5= 1417kG.mm M’= 0,1.d’.Q’= 0,1.12.620= 744kG.mm 2) Xác định sai số chế tạo cho phép của đồ gá:
gd c k ct m dc
ε = + +ε ε ε +ε +ε
Sai số chuẩn εc - do chuẩn định vị không trùng với góc kích thước.
Sai số kẹp chặt εk - do lực kẹp gây ra.
Sai số mũn εm - do đồ gỏ bị mũn gõy ra, εm = β N (àm)
Sai số điều chỉnh εdc - sinh ra trong quá trình lắp ráp và điều chỉnh đồ gá Sai số gá đặt εgd
Do gốc kích thước trùng với chuẩn định vị nên εc=0
Do phương của lực kẹp vuông gốc với phương của kích thước nên εk=0 Sai số mòn εm: εm = β N = 0,4. 150= 0,0049mm
Sai soỏ ủieàu chổnh εdc : εdc = 10(àm)=0,001mm
Sai số gá đặt εgd : [εgd]=31δ =31.0,018=0,006(mm) Như vậy sai số chế tạo cho phép của đồ gá [εct]:
DC mm
M K C gd
ct] [ ] [ 0,0033
[ε = ε 2 − ε2 +ε2 +ε2 +ε2 =
KẾT LUẬN
Qua đồ án công nghệ chế tạo máy đã giúp em hình thành và hệ thống lại toàn bộ kiến thức mà em đã học trong suốt thời gian qua, thông qua đó em biết thêm, hiểu thêm nhiều vấn đề mà trong chương trình học không chuyên sâu hoặc thiếu. Trong quá trình làm sẽ không tránh khỏi những thiếu xót, nên mong được sự đóng góp ý kiến của các bạn sinh viên và sự chỉ dẫn của quý Thầy cô để Môn học này được hoàn thiện. Một lần nữa em xin chân thành cám ơn sự chỉ dẫn nhiệt tình của Thầy Hồ Viết Bình và quý Thầy cô, cùng toàn thể các bạn sinh viên đã giúp em hoàn thành tốt Đồ án môn học này.