- Chiều dài đỏy dưới đệm cỏt:
2(3.45) D đường kớnh ảnh hưởng của bấc thấm;
D- đường kớnh ảnh hưởng của bấc thấm;
L- khoảng cỏch giữa cỏc tim bấc thấm;
Ch- hệ số cố kết theo phương ngang (ở giai đoạn thiết kế cơ sở, để đơn giản cú thể lấy Ch =(2-5)CVTB (CVTB- tớnh theo cụng thức 3.43);
- F(n)- yếu tố xột đến ảnh hưởng của khoảng cỏch bấc thấm: F(n)= 2 2 2 2 4 1 3 ) ln( 1 n n n n n − − − (3.46)
n=D/dw, do n2 >>1 nờn cú thể xỏc định F(n) theo cụng thức đơn giản sau;
F(n)= ln(n)-3/4 (3.47) - FS- yếu tố xột đến ảnh hưởng xỏo động đất khi đúng bấc thấm:
FS= − w s s n d d k k ln (3.48) kn và ks- tương ứng là hệ số thấm của đất theo phương ngang khi chưa đúng bấc thấm và sau khi đúng bấc thấm (trong thực tế thường dựng kn/ks=kn/kv=cn/cv= 2-5);
ds- đường kớnh tương đương của vựng đất bị xỏo động xung quanh bấc thấm, trong thực tế thường dựng ds/dw=2-3. - Fr- yếu tố xột đến sức cản của bấc thấm: Fr= w n q k H2 3 2 π (3.49)
H- chiều dài tớnh toỏn của bấc thấm (m). Nếu chỉ cú một hướng thoỏt nước phớa trờn thỡ H = chiều sõu đúng bấc thấm, nếu cú 2 hướng thoỏt nước thỡ H=1/2 chiều sõu đúng bấc thấm; qw(m3/s)- khả năng thoỏt nước của bấc thấm tương đương với gradien thuỷ lực bằng 1, lấy theo chứng chỉ xuất xưởng của bấc thấm. Thực tế tớnh toỏn cú thể lấy:
- kn/qw=0,00001-0,001m-2- đối với đất yếu loại sột hoặc sột pha; - kn/qw=0,001-0,01m-2- đối với đất than bựn;
- kn/qw=0,01-0,1m-2- đối với đất bựn gốc cỏt.
Độ lỳn cố kết của nền đất yếu được gia cố bằng bấc thấm sau thời gian t được xỏc định theo cụng thức:
St= SC.U
SC- độ lỳn của nền đất yếu khi chưa cú bấc thấm, xỏc định theo (3.38');
U- độ cố kết của nền đất yếu sau khi được gia cố bấc thấm, xỏc định theo cụng thức
(3.41)
Phần độ lỳn cố kết sau thời gian t sẽ là
∆S= (1- U)SC (3.50)
Trỡnh tự tớnh toỏn gia cố nền bằng bấc thấm / giếng cỏt như sau:
1. Xỏc định độ lỳn của nền chưa gia cố dưới tỏc dụng của tải trọng cụng trỡnh, tớnh theo cụng thức (3.27);
2. Lựa chọn loại bấc thấm hoặc đường kớnh giếng cỏt và sơ đồ bố trớ chỳng;
3. Dự kiến tỷ số bỏn kớnh ảnh hưởng với đường kớnh quy đổi của bấc thầm / giếng cỏt n=
w
d D
4. Dự kiến trước thời gian gia tải t và mức độ cố kết U yờu cầu (thụng thường lấy lớn hơn hoặc bằng 0,9);
5. Xỏc định được khoảng cỏch L.giữa cỏc bấc thấm /giếng cỏt theo cụng thức
(3.37);
6. Xỏc định độ cố kết theo phương đứng (UV) và phương ngang (Uh) theo cỏc cụng thức (3.30-3.36 hoặc 3.42-3.49);
7. Xỏc định độ lỳn cố kết của nền đất yếu được gia cố bằng bấc thấm sau thời gian dự kiến theo cụng thức (3.50);
8. Xỏc định phần độ lỳn cố kết cũn lại của cụng trỡnh sau khi đó gia tải cho nền; 9. Chiều dài đúng bấc thấm /giếng cỏt lấy bằng chiều dày chịu nộn Ha. Nờn xỏc định theo điều kiện:
σz ≤ 0,1σvz (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({});
Ghi chỳ: 1. Cỏc giỏ trị trong bước 3 và 4 được chọn thử dần cho đến khi đạt độ cố
kết tốt nhất và thời gian ngắn nhất.
2. Nờn cố gắng tận dụng lớp cỏt trong nền để giảm chiều dài tớnh toỏn H của bấc thấm/giếng cỏt
3. Gia cố bấc thấm / giếng phải kết hợp với gia tải (nộn trước). Quy trỡnh gia tải nộn
trước cần thực hiện theo từng cấp trờn cơ sở tiờu chuẩn hiện hành để đảm bảo ổn định, trỏnh phỏ hoại nền (hỡnh 3.15).
Vớ dụ 3.5. Tớnh toỏn bấc thấm
Thiết kế gia cố nền cụng trỡnh tải trọng phõn bố đều dưới đỏy múng 120Kpa, múng chụn sõu ở độ sõu 1m, nền đất sột pha yếu dầy 7m, chỉ tiờu cơ lý như sau:
Trọng lượng thể tớch:γd =1,8t/m2; hệ số rỗng: e1=1; e120=0,88 Hệ số cố kết trung bỡnh theo phương đứng là cvtb=4m2/năm
Hệ số cố kết trung bỡnh theo phương ngang ctbn =3,5*4=14 m2/năm Phớa dưới nền đất sột yếu là cỏt hạt thụ
Chọn chiều sõu và khoảng cỏch bấc thấm loại 4x15 cm với kn/qw=0,001 m-2 . Tiến hành gia tải cho sau 3-6 thỏng cú thể xõy dựng cụng trỡnh được.
Giải:
Gỉa thiết thời gian tăng tải là 2 thỏng, thời gian chất tải là 4 thỏng thỡ cụng trỡnh đạt được sự cố kết cần thiết.