0.000 0.100 0.200 0.300 0.400 0.500 0.600 0.700 0.800 0.900 1.000 0.000 0.200 0.400 0.600 0.800 1.000 fw Sw
Lu ng phân đo n v i chênh l ch
Krom Base case Krom = 0.6 Krom = 0.7 Krom = 0.8 Krom = 0.9
56
B ng 3.10. So sánh gi a tr ng h p c b n và kromax khác bi t krom Base case 0,6 0,7 0,8 0,9
Th i gian t i h n (ngày) 5169 5266 5465 5597 5716 S n l ng d u tích l y (bbl) 10.401.746 10.598.156 10,958,740 11.460.693 11,597,458 H s thu h i (%) 54,13 55,66 58.255 59.658 59.895
Hình 3.26. Dịng ch y phân đo n v i s khác bi t Krwmax
B ng 3.11. So sánh gi a tr ng h p c b n và s khác bi t krwmax Krwm Base case 0,2 0,3 0,4 0,5 Krwm Base case 0,2 0,3 0,4 0,5 Th i gian t i h n (ngày) 5169 5598 5456 5019 4816 S n l ng d u tích l y (bbl) 10.401.746 11,49.458 10.860.800 9,984,560 9.129.587 H s thu h i (%) 54,13 59.895 56,58 53,59 48,35 0.000 0.100 0.200 0.300 0.400 0.500 0.600 0.700 0.800 0.900 1.000 0.000 0.200 0.400 0.600 0.800 1.000 fw Sw
Dòng ch y phân đo n v i chênh l ch Krwm Base Case Krwm = 0.2 Krwm = 0.3 Krwm = 0.4 Krwm = 0.5
57
M c tiêu c a ph n này là phân tích nh h ng c a đ th m t ng đ i đ i v i
n c t i h n xét t i y u t th i gian tác đ ng đ n q trình khai thác d u tích l y.
ch ra nh h ng, d li u t p h p t ng t v đ c tính c a đá đã đ c s d ng và
thay đ i đ th m t ng đ i l n nh t c a d u và n c đ hi u tác đ ng c a chúng. thay đ i đ th m t ng đ i l n nh t c a n c v i Krwm cao h n, s n l ng d u th p
h n trong khi đ th m t ng đ i l n nh t c a d u cao h n cho s n l ng d u cao
h n.
3.3. So sánh k t qu gi a ph ng pháp mô ph ng và ph ng pháp
Buckley - Leverett
Ph n này nh m m c đích so sánh k t qu c a ph ng pháp mô ph ng và phân tích t p trung vào base case và đ nh t c a d u. Gi thi t c a ph ng pháp Buckley- Leverett là b qua áp su t mao d n; do đó, t t c các tr ng h p trong mơ hình khái ni m đ u đ c ch y mà khơng có áp su t mao d n. Ý ngh a c a s so sánh này là đ
ch ra s khác bi t gi a các tr ng h p th c t v i gi đ nh lý thuy t.
u tiên, so sánh gi a hai ph ng pháp trong base case đ c th c hi n và k t qu cho th y trong B ng 3.12 d i đây:
B ng 3.12. So sánh gi a mơ hình Buckley-Leverett và mơ hình mơ ph ng trên base case
Các y u t Mơ hình BL Mơ hình mơ ph ng
Th i gian t i h n (ngày) 5169 5160
S n l ng d u tích l y (t i
đi m t i h n) (bbl)
10.401.746 10.320.000
H s thu h i d u (%) 54,13 53,93
K t qu cho th y có s khác bi t nh gi a mơ hình Buckley-Leverett và mơ hình mơ ph ng, đ c bi t là v th i gian t i h n.
Th hai, trong tr ng h p d u n ng (đ nh t c a d u = 21,6 cp), s khác bi t gi a hai mơ hình là nh ; tuy nhiên, cao h n so v i base case. Nh B ng 3.13 d i
58
h n so v i mơ hình mơ ph ng h n hai m i ngày so v i base case, s khác bi t nh
h n m i ngày.
B ng 3.13. So sánh gi a mơ hình Buckley-Leverett và mơ hình mơ ph ng trên d u n ng
Các y u t Mơ hình BL Mơ hình mơ ph ng
Th i gian t i h n (ngày) 2512 2490 S n l ng d u tích l y (t i đi m t i h n) (bbl) 3.857.559 3.648.434 H s thu h i d u (%) 20,23 19.066
Cu i cùng, ph ng pháp Buckley-Leverett luôn cung c p h s thu h i cao h n. H n n a, base case cho k t qu chính xác nh t v i s khác bi t nh h n m t. H n
n a, s khác bi t gi a hai ph ng pháp là nh kho ng 1% đ n 5,5% có th đ c ch p nh n. B ng 3.14 cho th y rõ ràng s khác bi t ph n tr m gi a hai ki u mơ hình và s gia t ng khi đ nh t c a d u t ng lên.
B ng 3.14. So sánh h s thu h i và s n l ng d u tích l y gi a mơ hình BL và mơ hình mơ ph ng S n l ng d u tích l y (bbl) H s ph c h i (%) Mơ hình BL Mơ hình mơ ph ng S khác bi t (%) Mơ hình BL Mơ hình mơ ph ng S khác bi t (%) µ = 3,2 cp 10.401.746 10.320.000 0,78 54,13 53,93 0,36 µ = 4,5 cp 9.326.102 9.000.000 3.5 48.03 47.03 2.1 µ = 21,6 cp 3.857.559 3.648.434 5,4 20,23 19.066 5,7
59
CH NG 4: K T LU N - KHUY N NGH 4.1. K t lu n
M c dù k t qu c a ph ng pháp Buckley-Leverett luôn cao h n các ph ng pháp khác nh ng nó v n đ c ch p nh n trong ngành, và ph ng pháp này đ c s d ng r ng rãi đ c tính đ thu h i cu i cùng vì tính đ n gi n c a nó.
M c dù mơ ph ng cung c p k t qu chính xác h n các ph ng pháp phân tích, ph ng pháp c a Buckley - Leverett và Welge v n đ c s d ng r ng rãi trong ngành D u khí ngày nay vì chúng khơng u c u nhi u d li u và có th b t đ u nhanh h n
so v i ph ng pháp mô ph ng.
Nghiên c u chi ti t h n liên quan đ n các mơ hình khác nhau, đ c tính v a ch avà đi u ki n khai thác c n đ c th c hi n đ hi u rõ h n v các ph ng pháp
phân tích và mơ ph ng v a ch a.
Các ph ng pháp ti p c n khác đi u tra v s suy gi m hypebol và sóng hài ngo i suy nên đ c th c hi n đ tránh đánh giá th p ho c đánh giá quá cao hi u su t c a v a ch a.
Các k t lu n sau đây đ c rút ra t d án này.
Th i gian t ng quan suy gi m th y v c ph i có các tiêu chí sau: Water cut ph i cao h n 50%,
T l Void-Age là x p x m t,
S gi ng không đ i trong quá trình khai thác t i m ,
L u l ng b m ép và khai thác ch t l u đ c gi b ng nhau, Áp su t v a ph i không đ i
GOR ph i t ng đ i n đ nh
Ba y u t đ c xem xét nh h ng đ n h s khai thác d u là đ nh t c a ch t l ng, m i quan h đ th m t ng đ i và góc nghiêng c a va và nó đ c trình bày chi ti t nh sau:
D u thô cao s d n đ n xu h ng gi m exponential và d u thô n ng x y ra xu harmonic. Do đó, các v a ch a d u nh s thu h i đ c l ng d u thô cao h n so v i các v a ch a d u n ng.
60
á dính d u s th hi n xu h ng hypebol ho c harmonic và đá dính n c s th hi n xu h ng hypebol ho c theo exponential
Khi góc nghiêng c a v a t ng lên, xu h ng khai thác d u s đi exponential. Tuy nhiên, h s thu h i d u khi góc nghiêng c a v a cao s cao h n so v i tr ng h p ng c l i
Bi u đ log (qt) so v i Np, log (f w) so v i Np và log(fo) so v i Npr t h u ích trong vi c xác đ nh h s thu h i cu i cùng c a d u n ng. Các k thu t này nên đ c áp d ng đ ng th i đ có đ c các c tính nh t quán v d u linh đ ng. Ch áp d ng m t ho c hai k thu t có th d n đ n s hi u sai đáng k v ho t đ ng c a mơ hình
chính xác, do đó s d n đ n đánh giá cao ho c đánh giá th p tr l ng,
M c dù k t qu c a ph ng pháp Buckley-Leverett luôn cao h n các ph ng pháp khác nh ng nó v n đ c ch p nh n trong ngành, và ph ng pháp này đ c s d ng r ng rãi đ c tính h s thu h i cu i cùng vì tính đ n gi n c a nó.
4.2. Khuy n ngh
M c dù mô ph ng cung c p k t qu chính xác h n các ph ng pháp phân tích, ph ng pháp c a Buckley - Leverett và Welge v n đ c s d ng r ng rãi trong ngành D u khí ngày nay vì chúng khơng u c u nhi u d li u và có th b t đ u nhanh h n
so v i ph ng pháp mô ph ng.
Nghiên c u chi ti t h n liên quan đ n các mơ hình khác nhau, đ c tính v a ch a và đi u ki n khai thác c n đ c th c hi n đ hi u rõ h n v các ph ng pháp
phân tích và mơ ph ng v a ch a.
Các ph ng pháp ti p c n khác v s suy gi m hypebol và harmonic ngo i suy nên đ c th c hi n đ tránh đánh giá th p ho c đánh giá quá cao hi u su t c a v a ch a.
61
TÀI LI U THAM KH O
[1] L. Dake, Fundamental of Reservoir Engineering, Elsevier Science , 1977.
[2] N. L. H.V.Nguy n, "Phát tri n mơ hình d báo khai thác cho các gi ng d u khí," T p Chí D u
Khí, vol. 8, pp. 14-20, 2019.
[3] H. G. T.D.Tr n, "Nghiên c u ng d ng thu t toán h d báo khai thác," T p Chí
D u Khí, vol. 12, pp. 37-46, 2020.
[4] J. Arp, "Analysis of Decline Curve " presented at AIME 160, 1944.
[5] R. Mannon, "Oil Production Forecasting by Decline Curve Analysis," in Fall Meeting of the
Society of Petroleum Engineers of AIME, Denver, Colorado, 1965.
[6] M. J. Fetkovich," Decline Curve Analysis Using Type Curve " SPE 4629, 1980.
[7] Agarwal, R.G Gardner, D.C Kleinsteiber," Analysing of Well production data using combined type curve and decline curve analysis concepts " SPE 57916, 1999.
[8] K. a. H. R. N. Li, "A Decline Curve Analysis Model Based on Fluid Flow Mechanisms," presented at SPE, Long Beach, California, 2003.
[9] R O Baker , K Sandhu, and T Andersin, "Using Decline Curve to Forcast Water Flooded Reservoir, Modelling Results " presented at Canadian International Petroleum Conference , 2003.
[10] H Dykstra, and R L Parson, "The Prediction of Oil Recovery by Water Flood, Secondary
R U S New York: American Petroleum Institue, 1950.
[11] Spanos,T.J V.De La Cruz, J.Hube, R C Sharma, "An Analysis of Buckley- Leverett Theory," presented at JCPT, 1986.
[12] Y. J Cha , "Effect of Capillary Heterogeneity on Buckley - Leverett Displacement," SPE, vol. II, no. 2, pp. 1-9, 1992.
[13] N A.F.El-Khatib, U King Saud U, "The Application of Buckley – Leverett Displacement to Waterflooding in Non-communicating Stratified Reservoir," presented at SPE, 2001.
[14] R V Higgins, "Results of Study of Application of Buckley- Leverett Techniques in Oil Reservoir Analysis," presented at SPE, Dallas, Texas, USA, 1958.
[15] S. G.D, "The application of Buckley-Leverett Frontal Advance Theory to Petroleum Recovery," presented at AIME, 2005.
[16] T. M. D. B M.Luong, "Production Decline Analysis Using Simulation Models: The Impact of Varying Mobility," B.E Thesis ,University Of Adelaide, Adelaide, 2014.
62
[17] H. T.L, "A Model Study to Determine Reservoir Production Decline and Ultimate Recovery for Waterflood Reservoirs and as a Function of Special Rock and Fluid Properties " M.A, University of Adelaide, School of Petroleum, 2006.
[18] W. Stiles, "Use of Permeability Distribution in Water Flood Calculatio ," presented at
Trans. Ams. Ist. Mining Met. Engrs, 1949.
[19] R W Snyder, and H J Ramey, "Application of Buckley- Leverett Displacement Theory to Non-communicating Layer Systems," presented at SPE, 1967.
6
Ngày, tháng, n m sinh:27/10/1990 N i sinh: TP.HCM
a ch liên l c:
QUÁ TRÌNH ÀO T O
T 2008-2011: sinh viên i h c Bách Khoa – HQG HCM T 2011-2014: sinh viên i h c Adelaide – Bang Nam Úc - Úc
T 2018 – Nay: h c viên cao h c t i i h c Bách Khoa – HQG HCM
Q TRÌNH CƠNG TÁC
T 2017 – nay: cán b t i Khoa K thu t a Ch t và D u Khí – Tr ng i H c