- Các tổ hợp thi công:
b) Tr−ờng hợp đất nền không đồng chất:
Gồm các lớp nằm ngang có các chỉ tiêu cơ lý (γ1, ϕ) khác nhau. Khi đó biểu đồ phản lực lên cọc không phải là đ−ờng thẳng nh− trên hình 5-14c, mà là đ−ờng gãy khúc, có điểm gãy nằm trên mặt phân cách giữa các lớp.
Tr−ờng hợp này ta dùng ph−ơng pháp đúng dần để xác định vị trí điểm O (điểm đặt lực E') và chiều sâu đóng cọc.
Chia đất nền từ trên mặt xuống thành các lớp nằm ngang sao cho mặt chia trùng với mặt phân cách các lớp trên thực tế. Khi chiều dày một loại đất trên thực tế là lớn thì cần chia nó ra thành các lớp mỏng hơn để đảm bảo độ chính xác cần thiết trong tính toán. Theo cách chia này, lớp đất thứ i kể từ trên xuống có chiều dày ti , dung trọng đẩy nổi γi và góc ma sát trong ϕi. (Các lớp kề nhau có thể có các γi và ϕi bằng nhau). Sơ đồ tính toán nh− trên hình 5-15.
P.h
Mmax
Hình 5-15: Sơ đồ tính toán xác định t0 khi đất nền gồm nhiều lớp.
- Vẽ biểu đồ phản lực của đất lên cọc, với hệ số áp lực ngang λi xác định theo (5-19). - Tính thành phần phản lực trong phạm vi từng lớp, ví dụ: F1 = λ1γ1 2 t12 F2 = λ1γ1t1t2 + λ2γ2 2 t22 F3 = λ1γ1t1t3 +λ2γ2t2t3 + λ3γ3 2 t32 , ...
- Xác định các điểm đặt các lực F1, F2..., tức xác định các tay đòn r1, r2,... theo công thức tìm trọng tâm hình thang.
- Giả định lần l−ợt các điểm đặt của lực E' tại O1, O2,...
Vị trí đúng của điểm đặt này đ−ợc khẳng định khi thỏa mãn ph−ơng trình cân bằng mô men tại đó. Chẳng hạn tại điểm O5 có:
Mo5 = F1(r1 + t2 + t3 + t4 + t5) +F2(r2 + t3 + t4 + t5) +F3 (r3 + t4 + t5) + + F4(r4 + t5) + F5 r5 - P(h + t1 +... + t5)
Nếu Mo5 ≈ 0 (sai số trong phạm vi cho phép) thì O5 chính là điểm đặt của lực E'. Khi đó ta có to = t1 +... +t5
Chiều sâu đóng cọc yêu cầu có thể tính theo ph−ơng pháp đã nêu ở tr−ờng hợp trên, hoặc lấy gần đúng
Tyc = (1.1ữ1.2)to (5-24) Từ biểu đồ các lực tính đ−ợc trên hình (5-15) cũng dễ dàng xác định đ−ợc mô men uốn ngang tại các mặt khác nhau để kiểm tra điều kiện bền của cọc.
♣5-8. Thiết kế đê mỏ hàn, đê dọc xa bờ dạng mái nghiêng