B. Thiết kế bộ truyền bánh răng trụ răng thẳng 2 cấp chậm
V.2.2 Tính gần đúng trục
Theo công thức: lmi = (1,2 ÷ 1,5)di
- Chiều dài Mayo bánh răng trụ và nửa khớp nối lắp trên trục I:
lm13 = (1,2 ÷ 1,5) d
lm13 nhỏ hơn chiều rộng vành răng bánh dẫn
55 mm
Nửa trục đàn hồi:
lm12 = (1,4 ÷ 2,5) d
Chọn lm12 = 60 mm
GVHD: TS LÊ THẾ TRUYỀN
ĐỀ 4: PHƯƠNG ÁN SỐ 18 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY lm22 = (1,2 ÷1, 5)d2 = (1,2 ÷1,5).35 = 42 ÷ 52,5 mm Chọn: lm22 = 50 mm bằng chiều rộng vành răngb2=50
lm 23=(1,2 ÷1,5 )d2=42÷ 52.5 mm
Chọnlm 23=69 bằng chiều rộng vành răngb3=69
- Chiều dài Mayo bánh răng trụ và đĩa xích trên trục III: lm32 = (1,2 ÷1, 5)d3 = (1,2 ÷1,5) × 45 = 54 ÷ 67,5 mm Chọnlm 32=64 bằng chiều rộng vành răngb4=64 mm
Mayo bánh xích :
lm 33=(1,4 ÷ 2,5) d3=(1,4 ÷ 2,5) × 45=63 ÷ 112,5 mm
Chọnlm 33=70 mm
Theo bảng 10.3 trang 189 tài liệu [1] ta cóó́:
-Khoảng cánh từừ̀ mặt mút của chi tiết quay đến thành trong của hộp hay khoảng cách giữa các chi tiết quay:
k1 = 8…15 mm chọn k1 = 10 mm
- Khoảng cách từừ̀ mặt mút ổ đến thành trong của hộp: k2 = 5…15 mm chọn k2 = 10 mm
- Khoảng cách từừ̀ mặt mút chi tiết quay đến nắp ổ đỡ: k3 = 10…20 mm chọn k3 = 15 mm
- Chiều cao nắp ổ và đầu bu lông: hn = 15 ÷ 20 mm lấy hn = 15 mm Theo công thức 10.14 trang 190 tài liệu [1]:
l c 12=0,5 ×(lm 12+b01 )+k3 +hn=0,5 ×(60+19 )+15+15=69,5 (mm)
l c 33=0,5 ×(lm 33 +b03 )+ k3 +hn=0,5× (70+19)+15+15=74,5(mm)
Theo bảng 10.4 trang 191 tài liệu [1] hộp giảm tốc bánh răng trục hai cấp khai triển ( tính theo hộp giảm tốc hai cấp đồng trục) cóó́ công thức tính các trục như sau:
+ Trục I
l13 = 0,5( lm13 + b01 ) + k1 + k2 =0,5 × (55 + 19) +10+10 = 57 (mm)
ĐỀ 4: PHƯƠNG ÁN SỐ 18 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY l12 = -lc12= - 69,5 (mm) + Trục II l22 = 0,5 x (lm22 + b02) + k1 + k2 = 0,5 x (50 + 21) + 10 + 10 = 55,5 (mm) l23 = l22 + 0,5 x (lm22 + lm23) + k1 = 55,5 + 0,5 x (50 + 69) +10 = 125 (mm) l21 = lm22 + lm23 + 3k1 + 2k2 + b02 = 50 + 69 + 30 + 20 + 21 = 190 (mm) + Trục III l33 = l23 = 125 (mm) l32 = l21 + lc33 = 190 + 74,5 = 264,5 (mm) Vậy: l11 = l21 = l31 = 190 mm l22 = l13 = 55,5 mm
V.2.3 Phân tích lực tác dụng lên các bộ truyềề̀n: 1. Cặp bánh răng cấp nhanh
Đường kính vòng chia của bánh dẫnd1=51.55 mm
Đường kính vòng chia của bánh bị dẫn d2 = 198,45 mm Góó́c nghiêng răng
Góó́c ăn khớpα=20 , 57o
Lựự̣c vòng:
Lựự̣c dọc trục:Fa1=Fa2 =Ft 1 tan (β )=1530.44 × tg(14.0 70 )=383.57 N
Lựự̣c hướng tâm:Fr 1=Fr 2=
Lựự̣c do nối trục gây ra:
Fnt = (0,2÷0,3)
Trong đóó́: D0 = 100 mm tra bảng phụ lục 11.6/423 tài liệu Bài tập Chi tiết máy Chọn Fnt = 295 N
Lựự̣c Momen uốn tác dụng lên bánh răng nghiêng là:
M 1= Fa 1. d
1 = 383,57× 51,55 =9886,52 N . mm
22
GVHD: TS LÊ THẾ TRUYỀN
ĐỀ 4: PHƯƠNG ÁN SỐ 18 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY
M 2= Fa 2. d
2 = 383,57× 198,45 =38059,73 N . mm
22
2. Cặp bánh răng cấp chậm
Đường kính vòng chia của bánh dẫn d3 = 90 mm Đường kính vòng chia của bánh bị dẫn d4 = 230 mm Góó́c ăn khớp
Lựự̣c vòng: Lựự̣c dọc trục:
Lựự̣c hướng tâm:Fr3=Fr4 =Ft3tgα=3223.27× tg(2 00 )=1173.17 N
Lựự̣c tác dụng lên trục đĩa xích: Fx=kx × Ft = 1,15 x 3419,75 = 3932,7 N
Hình vẽ:
GVHD: TS LÊ THẾ TRUYỀN
download by : skknchat@gmail.com
ĐỀ 4: PHƯƠNG ÁN SỐ 18 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY V.2.4 Tính Momen lực: Trục I: - Xác định lựự̣c: +∑F x=0≤¿−F Ax−FBx−Fnt + Ft 1=0 +∑F y=0≤¿F Ay+ FBy−Fr 1=0 +∑M x/ A=0≤¿Fr 1× 55,5+ M 1−FBy ×190=0 +∑My / A =0≤¿−Fnt × 69,5−Ft 1×55,5+ FBx ×190=0 ¿ >F ¿> F ¿ > F ¿ > F Ax Ay B x B y =680,48 N =354,48 N =554.96 N =219,78 N Biểu đồ lựự̣c: GVHD: TS LÊ THẾ TRUYỀN
ĐỀ 4: PHƯƠNG ÁN SỐ 18 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY
- Mô men tại các điểm nguy hiểm:
M j=√M yj2+ M xj2
M tdj=√M j2+ 0,75Tj2
+ Ở tiết diện C-C:
M tđC=√29560,412 +0,75 ×39447,12 +74642,122=87248,61(N . mm)
+ Ở tiết diện A-A:
ĐỀ 4: PHƯƠNG ÁN SỐ 18 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY M tđA=√20502,52 +0,75 ×39447,12=39842,3(N . mm) + Ở tiết diện D-D: M tđD=√0,75 ×49226,82=42631,66(N . mm) + Ở tiết diện B-B: MtđB=0(N . mm) - Tính đường kính cuả trục tại các tiết diện:
d ≥
Theo bảng 10.5/195 tài liệu [1] với d1 = 25 mm ta cóó́ [σ ]=66,25
Mpa + Đường kính tại tiết diện C-C :
d C≥ √3 87248,61 =23,62(mm) 0,1× 66,25
+ Đường kính tại tiết diện A-A :
d A≥ √3 39842,3 =18,19(mm) 0,1 ×66,25
+ Đường kính tại tiết diện D-D :9
d D≥√3 42631,66 =18,6(mm) 0,1× 66,25
Tuy nhiên do trục nối với động cơ 4A132S4Y3 cóó́ đường kính 25 mm nên ta chọn dD = (0,8÷1,2)dđc = 25 mm
Do đóó́ theo kết cấu ta chọn:
dD = 25 mm, dA = dB = 30 mm, dC = 35 mm Trục II: - Xác định lựự̣c: + F ∑ x + F ∑ y + M ∑ + M ∑ GVHD: TS LÊ THẾ TRUYỀN
ĐỀ 4: PHƯƠNG ÁN SỐ 18 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ¿>F Ax=19,31 N ¿ > FAy=205,48 N ¿ >FBx=1673,52 N ¿ > FBy =804,39 N Biểu đồ lựự̣c:
- Mô men tại các điểm nguy hiểm:
Mj=√M yj2+ M xj2
GVHD: TS LÊ THẾ TRUYỀN
ĐỀ 4: PHƯƠNG ÁN SỐ 18 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY
M tdj=√M j2+ 0,75T j2
+ Ở tiết diện C-C:
MtđC=√26655,592+0,75 × 145047,42 +1071,7052=128416,24(N . mm)
+ Ở tiết diện A-A:
M tđA=0(N . mm) + Ở tiết diện D-D: M tđD=√52285,352+0,75× 145047,42 +108778,82=174200,02(N . mm) + Ở tiết diện B-B: MtđB=0(N . mm) - Tính đường kính cuả trục tại các tiết diện:
d ≥
Theo bảng 10.5/195 tài liệu [1] với d2 = 35 mm ta cóó́ [σ ]=59,75
Mpa + Đường kính tại tiết diện C-C :
d C≥ √3 128416,24
=27,8(mm) 0,1× 59,75
+ Đường kính tại tiết diện D-D :
d D≥√3 174200,02
=30,77(mm) 0,1× 59,75
Tuy nhiênd2 cóó́ đường kính 35 mm nên ta chọn dA = 35 mm Do đóó́ theo kết cấu ta chọn:
dA = dB = 35 mm, dC = dD = 45 mm Trục III: - Xác định lựự̣c: + F ∑ x + F ∑ y + M ∑
GVHD: TS LÊ THẾ TRUYỀN
ĐỀ 4: PHƯƠNG ÁN SỐ 18 ¿ > FAx=2644,73 N ¿ > FAy=401,35 N ¿ >FBx=3354,16 N ¿ > FBy =771,82 N Biểu đồ lựự̣c:
- Mô men tại các điểm nguy hiểm: GVHD: TS LÊ THẾ TRUYỀN
ĐỀ 4: PHƯƠNG ÁN SỐ 18 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY M j=√M yj2+ M xj2 M tdj=√M j2+ 0,75Tj2 + Ở tiết diện C-C: MtđC=√242922,52+0,75× 363472,12 +137837,52=420825,97(N . mm)
+ Ở tiết diện A-A:
M tđA=0(N . mm) + Ở tiết diện D-D: MtđD=√0,75 ×363472,12=314776,07(N . mm) + Ở tiết diện B-B: M tđB=√292986,152+ 0,75× 363472,12=430028,91(N . mm)
- Tính đường kính cuả trục tại các tiết diện:
d ≥
Theo bảng 10.5/195 tài liệu [1] với d1 = 45 mm ta cóó́ [σ ]=53,25
Mpa + Đường kính tại tiết diện C-C :
d C≥ √3 420825,97
=42,91(mm) 0,1× 53,25
+ Đường kính tại tiết diện B-B :
d B≥ √3 430028,91
=43,22(mm) 0,1 ×53,25
+ Đường kính tại tiết diện D-D :
d D≥√3 314776,07
=38,95(mm) 0,1× 53,25
Tuy nhiênd3 cóó́ đường kính 45 mm nên ta chọn nên ta chọn dD = 45 mm Do đóó́ theo kết cấu ta chọn:
GVHD: TS LÊ THẾ TRUYỀN
ĐỀ 4: PHƯƠNG ÁN SỐ 18 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY
V.2.5 Tính kiểm nghiệm trục
V.2.5.1 Kiểm nghiệm vềề̀ độ bềề̀n mỏi V.2.5.1.1 Trục I
* Xét tại tiết diện C-C
- Đường kính trục dC-C = 35 mm, tra bảng 9.1a trang 173 tài liệu [1]. Chọn then bằng cóó́ : b x h =10 x 8
Trong đóó́: b chiều rộng then (mm) h chiều cao then (mm)
chiều sâu rãnh then trên trụct1=5
chiều sâu rãnh then trên bạct2=3,3
Trục cóó́ I cóó́ 2 then
- Theo bảng 10.6 tài liệu [1] trang 196 :
π d 3 W = 32 W 0 =π d 3 − bt1 (d−t1 )2 =π ×353 − 12 × 5 × ( 35 − 5 ) 2 =7132,77 mm3 16d1635 σ−1=(0,4 ÷ 0,5)σ b=0,5 ×600=300 N /mm2 τ −1=(0,22 ÷ 0,25)σb=0,25 × 600=150 N /m m2
- Theo tài liệu [1] bảng 10.7 trang 197 ta tìmφσ ;φτ φ σ=0,05 ;φτ=0
- Momen tại tiết diện nguy hiểm C-C
M =√(MCx )2 +(M Cy )2=√(29560,41)2+(74842,12)2 =80468,4
N . mm
- Ứng suất uốn thay đổi theo chu kỳ do trục quay :
σ a=σmax= WM = 80468,4
2923,5 =27,52 MPa;σm=0
- Ứng suất xoắn thay đổi theo chu kỳ khi trục quay 1 chiều :
τ a=τm= τmax
2 = 2TW10 = 2×39447,17132,77 =2,76 MPa
ĐỀ 4: PHƯƠNG ÁN SỐ 18 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY
- Theo bảng 10.10 tài liệu [1] trang 198 ta chọn :
ε σ=0,865 ;ετ =0,795
- Theo bảng 10.12 tài liệu [1] trang 199 ta chọn : Với giới hạn bềnbn=600=≫Kσ =1,46 ; K τ=1,54 - Ta cóó́ tỷ số : K σ = 1,46 =1,7 εσ 0,865 K τ = 1,54 =1,94 ετ 0,795 - Theo bảng 10.11 tài liệu [1] trang
Sσ =
Sτ =
V.2.5.1.2 Trục II
* Xét tại tiết diện D-D,
- Đường kính trục dD-D = 45 mm,tra bảng 9.1a trang 173 tài liệu [1]. Chọn then bằng cóó́ : b x h =14 x 9
Trong đóó́: b chiều rộng then (mm) h chiều cao then (mm)
chiều sâu rãnh then trên trụct1=5,5
chiều sâu rãnh then trên bạct2=3,8 - Theo bảng 10.6 tài liệu [1] trang
196 : Trục cóó́ II cóó́ 2 then
GVHD: TS LÊ THẾ TRUYỀN
ĐỀ 4: PHƯƠNG ÁN SỐ 18 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY W 0 =π d 3 − bt1 (d−t1 )2 =π × 453 −14 × 5,5 × (45−5,5)2 =15222,6 mm3 162 d1645 σ−1=(0,4 ÷ 0,5)σ b=0,5 ×600=300 N /mm2 τ −1=(0,22 ÷ 0,25)σb=0,25 × 600=150 N /m m2
- Theo tài liệu [1] bảng 10.7 trang 197 ta tìmφσ ;φτ φ σ=0,05 ;φτ=0
- Momen tại tiết diện nguy hiểm D-D
M =√(MCx )2 +(MCy )2=√(26655,59)2 +(1071,705)2=26677,13
N .mm
- Ứng suất uốn thay đổi theo chu kỳ do trục quay :
σa=σmax= WM = 26677,13
6276,4 =4,3 MPa ;σm =0
- Ứng suất xoắn thay đổi theo chu kỳ khi trục quay 1 chiều :
τ a=τm= τmax
2 = 2T
W20 = 2145047,4
×15222,6 =4,76 MPa
- Theo bảng 10.10 tài liệu [1] trang 198 ta chọn :
ε σ=0,81; ετ =0,76 - Theo bảng 10.12 tài liệu [1] trang 199 ta chọn : Với giới hạn bềnbn=600=≫Kσ =1,46 ; K τ=1,54 -Xét tỷ số : K σ = 1,46 =1,8 εσ 0,81 K τ = 1,54 =2,03 ετ 0,76 - Theo bảng 10.11 tài liệu [1] trang
Sσ =
Sτ =
ĐỀ 4: PHƯƠNG ÁN SỐ 18
S
C
V.2.5.1.3 Trục III
* Xét tại tiết diện C-C
- Đường kính trục dC-C = 65 mm,tra bảng 9.1a trang 173 tài liệu [1]. Chọn then bằng cóó́ : b x h =18 x 11
Trong đóó́: b chiều rộng then (mm) h chiều cao then (mm)
chiều sâu rãnh then trên trụct1=7,0
chiều sâu rãnh then trên bạct2=4,4 - Theo bảng 10.6 tài liệu [1] trang
196 : Trục cóó́ III cóó́ 2 then
W = π d3 − 32 W 0 =π d 3 − bt1 (d−t1 )2 =π ×653 − 18 × 7 × (65 − 7) 2 =47401,5mm3 162 d1665 σ−1=(0,4 ÷ 0,5)σ b=0,5 ×600=300 N /mm2 τ −1=(0,22 ÷ 0,25)σb=0,25 × 600=150 N /m m2
- Theo tài liệu [1] bảng 10.7 trang 197 ta tìmφσ ;φτ φ σ=0,05 ;φτ=0
- Momen tại tiết diện nguy hiểm C-C
M =√(MCx )2 +(MCy )2=√(242922,5)2 +(137837,5)2=279303,63
N .mm
- Ứng suất uốn thay đổi theo chu kỳ do trục quay :
σ a=σ max= WM = 279303,63
20440,3=13,66 MPa ; σm=0
- Ứng suất xoắn thay đổi theo chu kỳ khi trục quay 1 chiều :
τ a=τm= τmax
2 = 2T
W30 = 2363472,1
×47401,5 =3,84 MPa
- Theo bảng 10.10 tài liệu [1] trang 198 ta chọn :
ĐỀ 4: PHƯƠNG ÁN SỐ 18 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY
εσ =0,75 ;ετ =0,7375
- Theo bảng 10.12 tài liệu [1] trang 199 ta chọn : Với giới hạn bềnbn=600=≫Kσ =1,46 ; K τ=1,54 -Xét tỷ số : K σ = 1,46 =1,95 εσ 0,75 K τ = 1,54 =2.09 ετ 0,7375 - Theo bảng 10.11 tài liệu [1] trang
Sσ =
V.2.5.2 Kiểm nghiệm vềề̀ độ bềề̀n tĩnh V.2.5.2.1 Trục I
Trong đóó́M max và diện nguy hiểm σ = M max = 74642,12 =17,4 MPa 0,1 d3 0,1 ×353 τ = T max 3 = 39447,1 3 =4,6 MPa 0,2d 0,2 ×35 [ σ ]≈ 0,8 σch ≈ 0,8 ×340=272 MPa
T max là momen uốn lớn nhất và momen xoắn lớn nhất tại tiết là giới hạn chảy của vật liệu làm trụcMPa
σ tđ=√σ 2+3 τ2=√17,42 +3 × 4,62=19,2 MPa ≤[σ ]=272 MPa
V.2.5.2.2 Trục II
GVHD: TS LÊ THẾ TRUYỀN
ĐỀ 4: PHƯƠNG ÁN SỐ 18 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY
Trong đóó́M max và diện nguy hiểm σ = M max = 26655,59 =2,13 MPa 0,1 d3 0,1×503 τ = T max = 145047,4 =5,8 MPa 0,2d3 0,2× 503 [ σ ]≈ 0,8 σch ≈ 0,8 ×340=272 MPa
T max là momen uốn lớn nhất và momen xoắn lớn nhất tại tiết là giới hạn chảy của vật liệu làm trụcMPa
σ tđ=√σ 2+3 τ2=√2,132 +3 ×5,82=10,3 MPa≤[σ ]=272 MPa
V.2.5.2.3 Trục III
Trong đóó́M max và diện nguy hiểm σ = M max = 242922,5 =8,85 MPa 0,1 d3 0,1 ×653 τ = T max = 363472,1 =6,6 MPa 0,2d3 0,2 ×653 [ σ ]≈ 0,8 σch ≈ 0,8 ×340=272 MPa
T max là momen uốn lớn nhất và momen xoắn lớn nhất tại tiết là giới hạn chảy của vật liệu làm trụcMPa
σ tđ=√σ 2+3 τ2=√8,852 +3 ×6,62 =14,5 MPa ≤[σ ]=272 MPa
CHƯƠNG VI : TÍNH TOÁN THIẾT KẾ THEN
VI.1 Trục I
* Xét tại tiết diện C-C
N . mm;σch
GVHD: TS LÊ THẾ TRUYỀN
ĐỀ 4: PHƯƠNG ÁN SỐ 18 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY
- Đường kính trục dC-C = 35 mm,tra bảng 9.1a trang 173 tài liệu [1]. Chọn then bằng cóó́ : b x h =10 x 8
Trong đóó́: b chiều rộng then (mm) h chiều cao then (mm)
chiều sâu rãnh then trên trụct1=5
chiều sâu rãnh then trên bạct2=3,3
- Vì điều kiệnl ≤1,5 d=¿l ≤1,5 × 35=52,5 mm theo tiêu chuẩn bảng 9.1a trang 173 tài liệu [1] ta chọnlC−C=45 mm
- Điều kiện bền dập : σd= Then đảm bảo độ bền dập, - Điều kiện bền cắt : τ c=2 T 1 = 2 ×39447,1 =5 MPa≤ [τc ] dlb 35 × 45× 10 Then đảm bảo độ bền cắt. * Xét tại tiết diện D-D
- Đường kính trục dD-D = 25 mm,tra bảng 9.1a trang 173 tài liệu [1]. Chọn then bằng cóó́ : b x h =8 x 7
Trong đóó́: b chiều rộng then (mm) h chiều cao then (mm)
chiều sâu rãnh then trên trụct1=4
chiều sâu rãnh then trên bạct2=2.8
- Vì điều kiệnl ≤1,5 d=¿l ≤1,5 × 25=37,5 mm theo tiêu chuẩn bảng 9.1a trang 173 tài liệu [1] ta chọnlD −D=32 mm
- Điều kiện bền dập : σd= Then đảm bảo độ bền dập, - Điều kiện bền cắt : τ c=2 T 1 = 2 ×39447,1 =13,33 MPa≤ [τ c] dlb 25× 32× 8 GVHD: TS LÊ THẾ TRUYỀN
ĐỀ 4: PHƯƠNG ÁN SỐ 18 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY
Then đảm bảo độ bền cắt.
+Với [σ d ] là ứng suất dập cho phép,MPa tra bảng 9.5 trang 178 tài liệu [1] ta chọn then cố định tải va đập nhẹ ¿>[σd ]=100 MPa
+ Với [τ c] là ứng suất cắt cho phép,MPa tải va đập nhẹ ¿>[τc ]=(20 ÷ 30) ta chọn [ τc]=30 MPa
VI.2 Trục II
* Xét tại tiết diện D-D,
- Đường kính trục dD-D = 45 mm,tra bảng 9.1a trang 173 tài liệu [1]. Chọn then bằng cóó́ : b x h =14 x 9
Trong đóó́: b chiều rộng then (mm) h chiều cao then (mm)
chiều sâu rãnh then trên trụct1=5,5
chiều sâu rãnh then trên bạct2=3,8
- Vì điều kiệnl ≤1,5 d=¿l ≤1,5 × 45=67,5 mm theo tiêu chuẩn bảng 9.1a trang 173 tài liệu [1] ta chọnlD −D =56 mm
- Điều kiện bền dập : σd= Then đảm bảo độ bền dập, - Điều kiện bền cắt : τ c=2 T 2 = 2 ×145047,4 =8,22 MPa≤ [τc ] dlb 45 ×56 ×14 Then đảm bảo độ bền cắt. * Xét tại tiết diện C-C
- Đường kính trục dC-C = 45 mm, tra bảng 9.1a trang 173 tài liệu [1]. Chọn then bằng cóó́ : b x h =14 x 9
Trong đóó́: b chiều rộng then (mm) h chiều cao then (mm)
chiều sâu rãnh then trên trụct1=5,5
chiều sâu rãnh then trên bạct2=3,8
GVHD: TS LÊ THẾ TRUYỀN
ĐỀ 4: PHƯƠNG ÁN SỐ 18 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY
- Vì điều kiệnl ≤1,5 d=¿l ≤1,5 × 45=67,5 mm theo tiêu chuẩn bảng