Tiêu hao nhiệt cho buồng đốt của tuabin khí

3. Chỉ tiêu kinh tế của NMNĐ chu trình hồn hợp

2.6.10 Tiêu hao nhiệt cho buồng đốt của tuabin khí

QBĐ = n×VLNG×Vk×(Ibđ ''−Ibđ ') = 2 ×23,9×10,132×(1409,7 -449,48) = 465043,76 kW Với n: số tuabin khí

VLNG : Lưu lượng nhiên liệu LNG cần cấp vào cho 1 buồng đốt (m3/s) Vk : lượng khói thải ra khi đốt cháy hoàn toàn 1m3 nhiên liệu khí LNG Lượng nhiệt thực tế cấp vào buồng đốt là :

QBĐthựctế = 1,25× QBĐ = 465043,76× 1,25 = 581304,7 kW

2.6.11 Suất tiêu hao nhiệt cho lò hơi thu hồi nhiệt

Lượng nhiệt mà nước nhận được trong là hơi tính cho một đơn vị nhiệt năng sản xuất ra.

qLH=QLH

Neh =735970,328

250000 =2,944kW .skJ =10598,4k W .hkJ

2.6.12 Suất tiêu hao nhiệt cho buồng đốt của tuabin khí

qBĐ = QBĐ

thựctế

Nek = 581304,7500000 = 1,163 k W .skJ =4186,8 kJ/kWh

2.6.13 Hiệu suất nhiệt của tổ máy tuabin hơi

ηch =Neh

Qch ¿

250000

2.6.14 Suất tiêu hao nhiệt cho toàn tổ máy tuabin hơi

ĐN: Suất tiêu hao nhiệt cho toàn tổ nhà máy là tiêu hao nhiệt cho toàn tổ nhà máy để sản xuất ra một đơn vị điện năng (thường 1kWh).

qch=Qch Ne,[kWkW] qc=Qc Neh=855779,4512 250000 =3,423kWkW ¿12322,8kJ/kWh

2.6.15 Suất tiêu hao nhiệt cho toàn tổ máy tuabin khí

qck=QBĐ

thựctế

Nek = 581304,7500000 = 1,163 kWkW = 4186,8 kWhkJ

2.6.16 Suất tiêu hao nhiệt cho toàn nhà máy

Qc = Qc

h+QBĐthựctế

Neh+Nek =855779,4512+581304,7

250000+500000 = 1,916 kW .skJ =6897,6kWhkJ

2.6.17 Hiệu suất truyền tải môi chất trong tổ máy tuabin hơi

Hiệu suất truyền tải môi chất được tính theo các tổn thất nhiệt ra môi trường xung quanh và tổn thất áp suất trên đường vận chuyển môi chất nước và hơi trong toàn bộ chu trình nhiệt của nhà máy. Nhưng do tổn thất trên đường vận chuyển giữa gian lò và gian tuabine là lớn nhất nên hiệu suất truyền tải tính theo tổn thất trên đường này.

ηtr=QTBH

QLH =724313,3297735970,328 =0,984=98,4 %

2.6.18 Hiệu suất của thiết bị tuabine hơi

ĐN: Hiệu suất của thiết bị tuabine hơi là hiệu suất khối thiết bị tuabine - máy phát, có kể cả tổn thất nhiệt ở bình ngưng.

ηTBH= Neh

QTBH=724313,3297250000 =34,51 %

2.6.19 Hiệu suất toàn bộ nhà máy.

ĐN: Hiệu suất của toàn nhà máy cũng chính là hiệu suất của toàn tổ máy khi các tổ máy có cùng công suất điện với nhau.

ηc= Neh+Nek

QthựctếBĐ +Qbs=

2×250000+250000

2.6.20 Tiêu hao nhiên liệu cho tổ máy tuabin hơi

Bnlh = η Ne

c

h× Qtlv = 0,2921250000×31274 = 27,37 m3/s

CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN LỰA CHỌN THIẾT BỊ CHÍNH 3.1 Tính toán lựa chọn thiết bị gian máy

3.1.1 Bơm nước cấp

Bơm nước cấp là thiết bị quan trọng trong nhà máy bởi vì nó phải đảm bảo khả năng làm việc chắc chắn của lò hơi để việc sản xuất điện năng được ổn định.

Bơm nước cấp được chọn sao cho cấp đủ nước ở công suất cực đại của toàn khối với lượng dự trữ 10%.

Bơm điện dự phòng, khởi động có năng suất 35% lưu lượng toàn khối

Để đảm bảo an toàn cho sự làm việc của bơm cấp, lưu lượng nước qua mỗi bơm cấp nên lấy dư ra khoảnh (5÷10)% so với định mức. Cột áp cũng lấy dư ra một khoảng tương tự.

Tổng chiều cao cột áp bơm cấp tính theo công thức (2.8) TL [1] tr42: p = pđ – ph = (pBH – pKK) + ∑∆ ptl+ρ. g.(Hđ−Hh),[N/m2]

Trong đó:

- ∑∆ptl = ∆ptlđ + ∆ptlh + ∑∆ pBGNCA + ∑∆ pHN là tổng các trở lực đường ống đầu đẩy, đầu hút với các trở lực của các BGNCA và trở lực bộ hâm nước.

- Khối lượng riêng ρ của nước, được lấy trung bình cộng của khối lượng riêng của nước tại đầu đẩy và đầu hút. Lấy vào khoảng (950÷990) kg/m3. Ta chọn ρ=960kg/m3

- Chọn tổng trở lực đường ống vào khoảng (3÷5)×105 N/m2. Ta chọn bằng 5×105

- Mỗi BGNCA hoặc mỗi bộ hâm nước có trở lực khoảng (2÷3)×105 N/m2. Ta chọn 3×105 N/m2.

- Chiều cao đầu đẩy lấy khoảng (50 ÷70)m. Ta lấy Hđ=70m, chiều cao đầu hút lấy khoảng (20÷30)m ta lấy Hh= 20m. Nên chiều cao chênh lệch giữa bao hơi và bình khử khí là: Hch = Hđ– Hh = 50 m.

Áp suất trong bao hơi lớn hơn áp suất hơi mới khoảng 10% nên pBH = 1,1×150= 165 bar = 165.105 N/m2

Áp suất bình khử khí là pkk = 6 bar = 6.105 N/m2

Nên ∆pBC= [(165–6) + 5 + 2.3 + 3.3].105 +960×9,81×50 = 18370880 N/m2

- Lưu lượng nước cấp : Dnc = nc× Do = 1,02 × 324,61= 331,1022 kg/s

 Lưu lượng nước cấp của 1 bơm có kể đến 10% dự trữ là: Dnc = 331,1022×(1 + 0,1)

Dnc =364,212 kg/s

Năng suất của bơm nước cấp Qnc = Dnc.υ

Với υ: thể tích riêng trung bình của nước cấp

υ¿1ρ=9601 =0,00104 m3/kg

 Qnc = m3/s = 1364,4 m3/h - Cột áp của bơm nước cấp lấy dự trữ cột áp 10% ta có:

p = 18370880 ×(1 + 0,1) =20207968 N/m2

Wbc=

Ta chọn bơm cấp chạy bằng tuabin hơi theo bảng PL 3.9.f trang 168, TL [1] có thông số như nhau:

Công suất: 17000 kW Áp suất đầu đẩy: 350 at Áp suất đầu hút: 22 at Năng suất: 1500 m3/h

Số vòng quay: 4700 vòng/phút Hiệu suất: 0,82.

Số lượng: 1

3.1.2 Bơm nước ngưng

Năng suất của bơm được xác định theo lượng hơi lớn nhất đi vào bình ngưng có tính đến trích hơi đi gia nhiệt hồi nhiệt đồng thời có tính đến độ dự trữ 10%.

Dng = DK + D7 + Dch + De + Drr , kg/s trong đó :

Dng: lượng nước ngưng

DK: lượng nước do hơi cuối tuabin ngưng tụ ở bình ngưng DK = K. D0 =0,5532.D0

D8: lượng nước đọng ra khỏi bình GNHA 8 D8 = 8. D0 =0,0769.D0

Dch: lượng nước đọng của hơi chèn Dch = ch. D0 = 0.005.D0

De: lượng nước đọng của hơi trích cho Ejectơ De = e.D0 = 0.005.D0

Dbs: lượng nước bổ sung

Dbs= bs. D0 = 0,0152.D0

DTB : lượng nước đọng của tuabin phụ dùng để truyền động cho bơm nước cấp DTB= TB. D0 = 0,0564.D0 Vậy : Dng = D0×(K + 8 + ch + e+bs+TB) = 324,61×(0,5532+0,0769+0,005+0,005+0,0152+0,0564) = 231,025 kg/s Nếu tính thêm dự trữ 10% thì :

Dng =231,025×(1 + 0,1) Dng = 254,1275 kg/s

Năng suất của bơm nước ngưng Q = Dng . υ

Với: υ¿1ρ=9601 =0,00104 m3/kg

 QK = 254,1275×0,00104= 0,264 m3/s = 950,4 m3/h

- Cột áp của bơm nước ngưng :

∆ pBN=(pkk−pk)+∑∆ ptl+ρ× g×(Hđ−Hh),[N/m2] Trong đó: pkk = 6 bar : áp lực bình khử khí

pk = 0,07 bar: áp lực bình ngưng

Có 4 BGHA, trở lực mỗi bình là N/m2

Trở lực đường ống: chọn N/m2

Độ chênh chiều cao đầu hút và đầu hút: ∆H = Hđ - Hh = 25 – 2 = 23 m Khối lượng riêng trung bình:  = 960kg/m3

Gia tốc trọng trường: g = 9,81 m/s2

Vậy:

∆ pBN=[(6−0,07)+3×4+4].105+960.9,81 .23

⟹∆ pBN=2409604,8N/m2

Để đảm bảo cho quá trình làm việc của bơm ta phải lấy dư 10%

⟹∆ pBN=2409604,8×(1+0,1)=2650565,3 N/m2

Công suất động cơ cần kéo bơm là:

WBN=QK× ∆ pBN ηBN ,[W] Trong đó: ηBC=0,82: hiệu suất của bơm ngưng

WBC=0,264×0,822650565,3=853352,73W=853,35273kW

Theo bảng PL3.10 ta chọn 3 bơm 16KcB- 11×4có thông số như sau: +Năng suất: 470[m3/h].

+Sức ép 160 mH2O

+Số vòng quay: 1450 [v/p]. +Công suất tiêu thụ: 300 kW. +Hiệu suất bơm: 70%.

Từ đó ta chọn được loại động cơ để kéo bơm nước ngưng - Ký hiệu động cơ: AB-114-4

- công suất: 320 kW - khối lượng: 3,95 tấn

- ống hút: 400 mm

- ống đẩy: 250 mm - kích thước: Dài 1500 mm Rộng 1400 mm

3.1.3 Bơm nước tuần hoàn

Bơm tuần hoàn được chọn trong điều kiện làm việc về mùa hè, lượng hơi vào bình ngưng lớn nhất, nhiệt độ nước tuần hoàn cao nhất và lưu lượng hơi được tính toán ở chế độ ngưng hơi thuần tuý. Năng suất của bơm tuần hoàn tương ứng với lượng nước cần cung cấp cho bình ngưng, ngoài ra còn phải kể đến lượng nước làm mát dầu, làm mát máy phát vàì các yêu cầu khác.

Ta có phương trình cân bằng nhiệt của bình ngưng

QK =

Với: QK: lượng nhiệt hơi truyền cho nước làm mát

IK = 2379,3144 kJ/kg I’K = 163.43 kJ/kg

Glm: lượng nước làm mát hơi vào bình ngưng

Ilmv Ilmr

entanpi nước làm mát vào và ra bình ngưng

Ilmr - Ilmv = C (t2 - t1)

C = 4,18 kJ/kg0C. Nhiệt dung riêng của nước

t1 = 250C; t2 = 350C: nhiệt độ nước làm mát vào và ra khỏi bình ngưng.

Ilmr - Ilmv = 41,8 kJ/kg

Từ phương trình cân bằng nhiệt ta có

Ngoài ra phải tính đến lượng nước cần dùng cho các nhu cầu khác trong nhà máy. Lượng nước này chiếm 10 % so với lượng nước làm mát hơi.

Vậy lượng nước tuần hoàn qua bơm:

Năng suất của bơm tuần hoàn: Qth = Glm. 

Trong đó:

υ: Thể tích riêng trung bình của nước tuần hoàn

Với: υ¿1ρ=9601 =0,00104 m3/kg

- Trở lực ở bình ngưng có thể xác định theo công thức (3.7/70 - TKNMNĐ).

∆ pk=z×(b×ω1,75+0,135×ω1,5)×0,981×104N/m2

Trong đó:

+ z = 2 : Số chặng đường nước của bình ngưng. +  = 2 m/s: Tốc độ nước đi trong bình ngưng.

+ b : Hệ số thực nghiệm. Nó phụ thuộc vào đường kính trong của ống bình ngưng (d = 25mm), tra bảng 3.2/70-TL1 suy ra b = 0,067 tại t =20oC và nhiệt độ nước làm mát trung bình t = 30 0C. b=0,067×[1+0,007×(t –20)] ⟹b=0,067×[1+0,007×(30–20)]=0,072 Ta có: ∆ pk=2×(0,072×21,75+0,135×21,5)×0,981×104=12111,203N/m2 ⟹∆ pk=12,11kN/m2

Để đảm bảo cho qua trình làm việc của bơm ta phải lấy dư 10% đối với pk:

∆ pk=12,11×(1+0,1)=13,321 kN/m2 = 13321 N/m2

Công suất động cơ cần thiết để kéo bơm tuần hoàn được tính theo công thức (3.8/71 - TKNMNĐ):

Wk=QK× ∆ pk ηk ,[W] Trong đó:

+ηk=0,85: hiệu suất của bơm.

Wk=11,39×13321

0,85 =178501,4 W = 178,5014 kW

Tra bảng “Đặc tính kỹ thuật của bơm tuần hoàn”/171 - TKNMNĐ ta có: + Chọn 4 bơm tuần hoàn, loại bơm: 40ᴨpB-60

+ Năng suất: 10000-17300 [m3/h]. + Cột áp: 6 mH2O.

+ Số vòng quay: 485 v/p. + Công suất: 260 kW.

3.1.4 Bơm nước đọng

Nước đọng từ bình gia nhiệt hạ áp 5 dồn về bình gia nhiệt hạ áp 6.Tại đây nước đọng được bơm đưa đến hỗn hợp với dòng nước ngưng. Bơm này được gọi là bơm nước đọng.

- Lưu lượng nước đọng.

- Cột áp mà bơm cần khắc phục..

- Khối 250MW chọn 1 bơm nước đọng.

- Xác định lưu lượng nước.

Lưu lượng của bơm nước đọng chính là lưu lượng nước đọng đi ra khỏi bình gia nhiệt hạ áp 6 và bơm vào đường nước ngưng sau bình gia nhiệt hạ áp 5 .

Lưu lượng nước đọng: Dđ = D0. nđ Với: nđ = 6 + 5 = 0,0535 D0= 324,61 kg/s  Dđ = 0,0535. 324,61 = 17,37 kg/s Tính thêm 10% dự trữ thì ta có: Dđ = 17,37 . 1,1 = 19,1 kg/s

Thể tích riêng của lượng nước đọng này là:

 = 0,0010435 m3/kg Vậy năng suất của bơm đọng là

Qđ = Dđ .  = 19,1 . 0,0010435 = 0,02 m3/s hay Qđ =72 m3/h

- Xác định cột áp bơm nước đọng.

Áp suất nước ngưng tại điểm hỗn hợp bar Hng = mH2O

Ta chọn bơm nước đọng có thông số như sau: Ký hiệu:

Năng suất: Sức ép nước: Công suất : Đường kính ống hút: Đường kính ống đẩy: 3.1.5 Bình ngưng

Bình ngưng được chọn làm việc theo nguyên tắc hơi thoát khỏi tua bin được tiếp xúc gián tiếp với nước làm lạnh làm mát và ngưng tụ thành nước ngưng. Loại này có ưu điểm là nước ngưng đọng rất sạch có thể cung cấp trực tiếp cho lò hơi. Nước lạnh được đi trong ống đồng, còn hơi đi ngoài ống thực hiện việc trao đổi nhiệt với nước lạnh.

Diện tích bề mặt trao đổi nhiệt của bình ngưng xác định theo công thức

Trong đó:

Q : lượng nhiệt do hơi nhả ra

DK = 187,784kg/s :lưu lượng hơi đi vào bình ngưng IK = 2379,3144 kJ/kg: entanpi hơi đi vào bình ngưng I’K =163.43 kJ/kg: entanpi nước ngưng

tcp: độ chênh lệch nhiệt độ trung bình logarit giữa hơi và nước

Trong đó: t = t2 - t1: độ chênh lệch nhiệt độ nước tuần hoàn ra và vào bình ngưng.

δt : độ chênh lệch độ giữa nước ngưng và nước tuần hoàn ra khỏi bình ngưng: δt = tK – t2 = 39-35= 40C

∆ ttb= 10 ln 10+4

4 = 7,98 0C

K: Hệ số truyền nhiệt được xác định dựa vào tốc độ nước và nhiệt độ trung bình nước đầu vào và đầu ra: dựa vào toàn đồ xác định hệ số truyền nhiệt tổng của bình ngưng (hình 3.4/TL [1] /74)

Với ω=2m/s và t= 30oC thì ta có: K= 3450 ( kcal/m2hK) = 4005 (W/m2K)

Vậy ta chọn cho bình ngưng có các thông số: Loại bình ngưng: 1000KUC-4

Diện tích mặt làm lạnh: 6500 m2

Số chặng: 2

Lưu lượng nước làm lạnh: 16000 m3/h Số lượng: 02

3.1.6 Tính chọn bình khử khí

Thiết bị khử khí phải được chọn sao cho sản lượng của nó phải bằng sản lượng nước cấp cực đại cho lò hơi.

Dung tích của thiết bị khử khí chứa nước dưới cột khử khí được chọn với dự trữ nước khi lò chạy toàn tải trong thời gian 5 phút.

Lưu lượng nước cấp cho lò hơi. Dnc = 331,102 kg/s

Lưu lượng nước khử khí là lưu lượng nước cấp có tính đến dự trữ 5%. DKK = 1,05× Dnc = 1,05×331,102 = 347,657 kg/s

Dung tích của bình chứa nước sau khi đã khử khí phải đảm bảo cung cấp nước trong 5 phút = 300 giây. VKK = DKK× 300×ϑ ϑ = 0,00104 m3/kg  VKK = 347,657×300×0,00104 = 108,47 m3

Tra bảng “Bảng PL3.8c. Đặc tính kỹ thuật của bình khử khí/163/TKNMNĐ: - Loại bình khử khí: ДC -1260.

- Năng suất định mức: 1260 t/h. - Áp suất định mức: 9 at.

- Thể tích thùng chứa nước: 120 m3 .

3.1.7 Bình gia nhiệt cao áp 1

- Phương trình cân bằng nhiệt của bình gia nhiệt cao áp 1 là:

Suy ra

Với:

- Entanpy nước cấp vào BGNCA 1 là iCA' 1 = 1012,576 kJ/kg - Entanpy nước ra khỏi BGNCA 1 là iCA'' 1 = 1177,956 kJ/kg - Nhiệt độ nước vào BGNCA 1 là:

- Nhiệt độ nước ra BGNCA 1 là:

- Nhiệt độ của hơi trích vào BGNCA 1 là: t1 = 420oC

- Entanpy của nước đọng ra khỏi BGNCA 1 là: i1’ = 1042,576 kJ/kg. Tra bảng nước chưa sôi và hơi quá nhiệt ở áp suất p = 57 bar( bằng áp suất trong BGNCA 1), entanpy i1’ = 1042,576 kJ/kg, ta được t1’ = 241oC

- Nhiệt độ trung bình của nước đi trong BGNCA 1:

Lựa chọn tốc độ nước đi trong BGNCA 1 là:

- Căn cứ vào nhiệt độ trung bình của nước trong BGNCA 1 với tốc độ của nước đi trong BGNCA 1 ta tra toán đồ xác định được hệ số truyền nhiệt k = 4538,33 kcal/m2.h.K= 5269,5 W/m2K

- Diện tích bề mặt trao đổi nhiệt của BGNCA 1 là:

Chọn loại bình gia nhiệt ПB-250/180 No 2 có thông số sau: - áp suất hơi trích [at] : 21

- Diện tích bề mặt truyền nhiệt : 250 m2 -Nhiệt độ nước ra cực đại : 250C.

-lưu lượng nước : 363 t/h - Số chặng nước : 2

3.1.8 Bình gia nhiệt cao áp 2

- Phương trình cân bằng nhiệt của bình gia nhiệt cao áp 2 là:

Suy ra

Với:

- Entanpy nước cấp vào BGNCA 2 là iCA' 2 = 908,459 kJ/kg - Entanpy nước ra khỏi BGNCA 2 là iCA'' 2 = 1012,576 kJ/kg - Nhiệt độ nước vào BGNCA 2 là:

- Nhiệt độ của hơi trích vào BGNCA 2 là: t2 = 352oC