2.2.5.1 Trục I:
*Kiểm nghiệm đồ bền mỏi:
Tại B không có lực dọc trục nên ứng suất pháp tại tiết diện này thay đổi theo chu kì đối xứng với biên độ ơa =ơp = ^, ưm=0
Khi đó momen cản uốn:
W= =2TT = 1045,36 mm3 32 32 ’ e_______________JMBX2+MBỴ2 V16434,252+44664,612 _ Suy ra <;. F = "p V = 5---104536--- = 45,52 MPa Momen cản xoắn: Wo = ;;2f = 2090,72 mm3 o16 16 ’ ____7' 22110,9 T = Ế = =10,57MPa
Khi ứng suất xoắn thay đổi theo chu kì mạch động: Ta = Tm= 2 = 3057 =5,28 MPa
-Kơ =1,75 , KT=1,5 : Hệ số ảnh hưởng đến sự tập trung ứng suất đến độ bền mỏi
-i|y7 =0,025 , lịy =0.0175: Hệ số ảnh hưởng của ứng suất trung bình đến độ bền mỏi của vật liệu
- £ơ =0,88 và £T =0,81 : hệ số kích thước tra theo bảng 10.4 giáo trình cơ sở thiết kế máy của thầy Nguyễn Hữu Lộc
- ^ =0,9 : Hệ số tăng bền của bề mặt
- Ư_1=255, r_1=128 : giới hạn mỏi của vật liệu
Sơ K^a/l 1,75.45,52/ 002502,53 /£ơ.^+ ^Ơ.ơm /0,88.0,9+ 0,025.0 . ^r.Ta/ 1,1, 7- ưs.5,28/ + 0 0175 5 28 , /£T.£+ Vĩ.Tm '0,81.0,9+ 0,01/5.5,28 Hệ số an toàn : s = . SJ.ST , - . 2,53 . 11,68 _ = 2 47 > Is] =15 s /-+,.2 J2,532+11,682 2,4/ [s] 1,5
Do đó điều kiện bền mỏi được thỏa.
*Kiểm nghiệm đồ bền tĩnh :
Đề phòng trục bị biến dạng dẻo quá lớn hoặc bị gãy khi bị quá tải đột ngột, ta cần phải kiểm nghiệm trục theo điều kiện độ bền tĩnh
Công thức : ơtd —/ư2+ 3r2< [ơ]qt
Trong đó ơ = ơa = 45,52 MPa ,T = 10,57 MPa [ơ]qt=0,8 ơch =0,8.540= 432MPa
ơtd =/ư2+ 3r2 =v45,522+ 3.10,572= 49,06 MPa < [ơ]qt= 432MPa Thỏa điều kiện bền tĩnh .
2.2.5.2 Trục II:
Tiết diện nguy hiểm tại vị trí B
Tại B không có lực dọc trục nên ứng suất pháp tại tiết diện này thay đổi theo chu kì đối xứng với biên độ ưa =ơ> = ^, ưm 0
^^ ^.40
Momen cản uốn :W = —^= = 6283,18 mm3
_____________ _ JMBX2+MBr2 ^/94423,422+259427,352 _
Suy ra ưa F= = ---—----= ---6283 18---= 43,93 MPa
Momen cản xoắn W0 = = —4^ =12566,37MPa
__ T _ 128288,33 _
T = £ = =10,2MPa
Khi ứng suất xoắn thay đổi theo chu kì mạch động:
Ta = Tm = 2 = 222 = 5,1MPa
-Kơ =1,75 , KT=1,5 : Hệ số ảnh hưởng đến sự tập trung ứng suất đến độ bền mỏi
-i|y7 =0,025 , lịy =0.0175: Hệ số ảnh hưởng của ứng suất trung bình đến độ bền mỏi của vật liệu
- £ơ =0,84 và £T =0,78 : hệ số kích thước tra theo bảng 10.4 giáo trình cơ sở thiết kế máy của thầy Nguyễn Hữu Lộc
- ^ =0,9 : Hệ số tăng bền của bề mặt
- Ơ_1=255, 7-1=128 : giới hạn mỏi của vật liệu *Hệ số an toàn tại B được xác định theo công thức:
Sơ = Ka-ơa/ \+ = 1,75.43,93/ 00250 = 2,50 ' Eơ.p+ ™.ơ'm '0,84.0,9+ 0,025.0 ST = ^.T*-1 .---= ĩ-55-r—128 =13,24 KT .%.£+ N.Tm 1,5.5,v0,78.0,9+ 0,0175. 5,1 Hệ số an toàn : s = ,ys^ , = . = 2,46> [s] =1,5 ựsơ2+sT2Ạ/2,52+13,242 L J
Do đó điều kiện bền mỏi được thỏa.
*Kiểm nghiệm đồ bền tĩnh :
Đề phòng trục bị biến dạng dẻo quá lớn hoặc bị gãy khi bị quá tải đột ngột, ta cần phải kiểm nghiệm trục theo điều kiện độ bền tĩnh
Công thức : ơtd =/ư2+ 3T2
< [ơ]qt
Trong đó ơ = ưa = 43,93 MPa ,T = 10,2 MPa [ơ]qt=0,8 ơch =0,8.540= 432MPa
ơtd =/ư2+ 3T2
=v43,932+ 3.10,22=47,34 MPa < [ơ]qt= 432MPa Thỏa điều kiện bền tĩnh .