nghi n thì mề ột lƣợng l n h t hình c u b phá v , không còn t n tớ ạ ầ ị ỡ ồ ại dƣới d ng c u, ạ ầ đồng thời kích thƣớc hạt cũng nhỏ hơn so v i tro bay nguyên khai. ớ
10 µm
Khi tro bay đƣợc nghiền nhỏ thì mặc dù nó bị phá vỡ cấu trúc dạng hình cầu, dẫn đến tính linh động cho hỗn hợp nhƣng nó lại hình thành đƣợc nhiều bề mặt mới sinh có cấu trúc xốp, hoạt tính cao, qua đó chúng sẽ có những tác động tích cực khác đến các tính chất cơ lý của xi măng.
3.1.4. Độ ho t tính c a ạ ủ tro bay
Chỉ số hoạt tính của tro bay đƣợc xác định theo TCVN 6882:2001, phối liệu gồm 76% clinke , 4% thạch cao và 20% tro bay đƣợc đóng mẫu để xác định cƣờng độ nén.
B ng 3.4 ả chỉ ố s ho t tính tro bay ạ
Tên m u ẫ Cƣờng độ ( N/mm2)
R3 R7 R28
HT tro bay nguyên khai 25.30 33.16 42.83
HT tro bay nghiền 26.50 35.86 45.50
Biểu đồ ho t tính tro bay (N/mmạ 2)
Hình 3.5 Biểu đồ hoạt tính cường độ tro bay
Nhận xét:
K t qu thí nghi m cho th y tro bay nghi n ế ả ệ ấ ề có độ ho t tính ạ cao hơn so với ho t tính tro bay nguyên khai c ạ ở ả tuổ ới s m và tu i mu n, s chênh l ch v ổ ộ ự ệ ề cƣờng độ ữ gi a 2 loại tăng theo ngày tuổ Ởi. 3 ngày tuổi, cƣờng độ kháng nén c a m u s ủ ẫ ử d ng tro bay nguyên khai và tro bay nghiụ ền tƣơng ứng là 25,30 và 26,50 N/mm2,
chênh l ch gi a 2 mệ ữ ẫu ở mức độ nhỏ (1,20N/mm2). Khi tăng thời gian lên 7 ngày tuổi thì chênh l ch gi a 2 mệ ữ ẫu đã tăng lên 2,70 N/mm2. Còn khi đến 28 ngày tu i ổ thì cƣờng độ kháng nén c a m u dùng tro bay nguyên khai 42,83N/mmủ ẫ là 2, mẫu dùng tro bay nghi n là 45,50N/mmề 2, tăng khá rõ rệt so v i tro bay nguyên khai. ớ
Nhƣ kết qu khả ảo sát độ ịn cũng nhƣ ả m nh SEM cho th y sau khi nghi n thì ấ ề tro bay có độ m n cao ị hơn so v i d ng nguyên khai, kớ ạ hi độ m n càng cao thì kích ị thƣớc c a h t nh , di n tích b m t càng l n, ph n ng diủ ạ ỏ ệ ề ặ ớ ả ứ ễn ra nhanh hơn nên độ hoạt tính của chúng s ẽ tăng lên.
Vì v y, qua nghiên c u này có ậ ứ thể thấy rằng tro bay đƣợc nghi n mề ịn có độ hoạt tính cao hơn tro bay nguyên khai.
3.2. Ảnh hƣởng bởi độ m n c a tro bay nguyên khai n các tính chị ủ đế ất cơ lý
của xi măng
3.2.1. Ảnh hưởng đến lượng nước tiêu chu n ẩ
B ng 3.5 ả Lượng nước tiêu chu n c a m u ẩ ủ ẫ
Ký hiệu m u ẫ Lƣợng nƣớc tiêu chu n % ẩ ĐC-2 25,4 NK009-2 25,4 NK0063-2 25,4 NK0045-2 25,4 0 10 20 30 ĐC 2 NK009 2 NK0063 2 NK00 nu oc ti eu c hu an
Hình 3.6 biểu đồ nư c tiêu chu n c a các m u dùng tro bay nguyên khai ớ ẩ ủ ẫ
Nhận xét:
K t qu thí nghi m cho thế ả ệ ấy lƣợng nƣớc tiêu chu n c a các m u không có s ẩ ủ ẫ ự chênh lệch, ổn định mở ức 25,4% đố ới v i c c p ph i s d ng tro bay cá ấ ố ử ụ ở các độ ị m n khác nhau. Giá tr này thị ấp hơn so v i c p ph i không s d ng tro bay, ví d ớ ấ ố ử ụ ụ nhƣ v i ớ xi măng Vicem Hoàng Mai thìlƣợng nƣớc tiêu chuẩ ừn t 29-30%.
S ự ổn định m c thở ứ ấp hơn so với ph i li u không s d ng tro bay có th ố ệ ử ụ ể đƣợc gi i thích b i các nguyên nhân sau: ả ở
Tro bay ph bi n là các h t d ng hình c u ho c gi cổ ế ạ ạ ầ ặ ả ầu có tính linh động cao, trong ph i li u các h t tro bay n m xen k gi a các hố ệ ạ ằ ẽ ữ ạt xi măng đóng vai trò nhƣ , những “ổ bi” giúp các hạt xi măng trơn trƣợt làm tăng tính lƣu biến c a h , nh vủ ệ ờ ậy làm giảm lƣợng nƣớc tiêu chu n so vẩ ới cấp phối xi măng không sử ụ d ng tro bay.
Các h t tro bay các dạ ở ải kích thƣớc khác nhau đều có tác dụng làm tăng tính linh động cho h ệ xi măng, tác dụng làm thay đổi tính linh động ở các i c h t dả ỡ ạ dƣới 0,09 - 0,063 0,045 mm là không nhi– ều nên lƣợng nƣớc tiêu chu n c a các ẩ ủ phối liệu dùng các d i c hả ỡ ạt tro bay này cũng không có sự ến độ bi ng.
3.2.2 Ảnh hưởng đến thời gian đông kết
B ng 3.6 Kả ết quả xác định thời gian đông kế ủt c a các m u ẫ
Ký hiệu m u ẫ thời gian bắ ầt đ u đông kết (phút) th i gian t thúcờ kế đông kết (phút) ĐC-2 145 195 NK009-2 145 185 NK0063-2 145 175 NK0045-2 155 180
0