20 30 mẫu NG0063 NG0045 nu oc ti eu ch ua n
Hình 3.10. biểu đồ nước tiêu chuẩn tro bay nghi n ề
Nhận xét:
Nhƣ đã giải thích trên lƣợng nƣớc tiêu chu n ẩ ổn định mở ức 25,4% đối v i ớ c p ph i s d ng tro bay ấ ố ử ụ ở các độ ị m n khác nhau so với các cấp ph i không s d ng ố ử ụ tro bay lƣợng nƣớc tiêu chuẩn dao động t 29-30 %, ừ ở các kích thƣớc h t khác ạ nhau thì nó v n ph bi n d ng hình cẫ ổ ế ạ ầu nhƣ trong nh Sem th hi n các h t to nh ả ể ệ ạ ỏ khác nhau nhƣng vẫ ở ạn d ng hình cầu, nó đều có tác dụng trơn trƣợt
Hiện tƣợng này có th ể đƣợc gi i thích là do các h t tro bay có d ng hình ả ạ ạ cầu, kích thƣớc nh , ph n h t tro bay nghiỏ ầ ạ ền đã bị phá v d ng hình c u, ch ỡ ạ ầ ỉ còn một lƣợng nhất định v n gi ẫ ữ nguyên đƣợc c u trúc hình c u len lõi vào kho ng gi a ấ ầ ả ữ các hạt xi măng, đóng vai trò nhƣ những “ổ bi” giúp các hạt xi măng trơn trƣợt làm tăng tính lƣu biến c a h , nh v y làm gi m nh ủ ệ ờ ậ ả ẹ lƣợng nƣớc tiêu chu n so v i xi ẩ ớ măng thƣờng. ( đối với xi măng Vicem Hoàng Mai lƣợng nƣớc tiêu chu n t 29-ẩ ừ 30%).
3.3.2 Ảnh hưởng đến thời gian đông kết
B ng 3.9. K t qu ả ế ả xác định thời gian đông kế ủt c a các m u ẫ
Ký hiệu m u ẫ thời gian bắ ầt đ u đông kết (phút) thời gian bắ ầt đ u đông kết (phút) NG0063-2 145 195 NG0045-2 115 165
Hình 3.11. biểu đồ ời gian đông kế th t tro bay nghi n ề
Nhận xé t:
Khi nghiền mịn hoạt tính càng cao tốc độ phản ứng càng nhanh dẫn đến thời gian bắt đầu và kết thúc đông kết càng sớm, hời gian bắt đầu đông kết của các mẫu t khác nhau mẫu NG0045 2 có thời gian bắt đầu và kết thúc sớm hơn nhiều so với - mẫu NG0063-2.
Nhƣ giải thích ở trên hàm lƣợng tro bay nghi n càng m n nó b phá v kích ề ị ị ỡ thƣớc h t các h t b nghi n nh ạ ạ ị ề ỏ tăng tính linh động làm nhanh quá trình th y hóa xi ủ măng. Hơn nữa khi tăng độ ịn tro bay cũng đồng nghĩa vớ m i quá trình các khoáng thủy hóa ban đầu tham gia ph n ng ả ứ cũng tăng ẫn đế d n thời gian đông kế ủa đá xi t c măng ngắn hơn.
Ph
3.3.3 Ảnh hưởng đến độ ổn định th tích ể B ng 3.10ả . Độ ổn định th ể tích Ký hiệu m u ẫ Độ ổn định th tích (mm) ể NG0063-2 0,75 NG0045-2 0,25 Biểu đồ độ ổn đị nh th ểtích
Hình 3.12 biểu đồ độ ổn đị nh th tích tro bay nghi n ể ề
Nhận xét:
Nhìn vào b ng trên cho th y m u NK0063-2, NK0045-ả ấ ẫ 2 độ ở n thể tích khác nhau. Quá trình n ở thể tích c a mủ ẫu xi măng do CaO tự ph n ả ứng làm tăng thể tích c a mủ ẫu, khi đƣa ph gia tro bay m n vào nó s ph n ng ngay v i vôi t do làm ụ ị ẽ ả ứ ớ ự cho mẫu xi măng ổn định th ể tích. Nhìn vào k t qu thí nghi m trên cho th y tro ế ả ệ ấ bay càng m n thì hút vôi càng cao vì v y m u NG0045-2 th hi n rõ nhị ậ ẫ ể ệ ất, độ ở n thể tích bé nh giá tr này th p ất. ị ấ hơn rất nhi u so v i tiêu chu n TCVN 6260 : 2009 cho ề ớ ẩ phép độ ổn định th tích cể ủa xi măng lên đến 10 mm
m
3.3.4 Ảnh hưởng đến cường đ cơ họộ c
B ng 3.11 Kả ết quả cường độ
Tên m uẫ Tro bay, % Cƣờng độ ( N/mm2)
R3 R28 NG0063-2 20 25.41 43.75 NG0045-2 20 26.28 47.91 Biểu đồcƣờng (N/mmđộ 2) 0