Ph−ơng trình cân bằng nhiệt của calorifer và tác nhân sấy đ−ợc biểu diễn bằng công thức sau:
md. (tdv – ttR).Cpd.ηTĐN = Cpk.Lo(t1-to) (kJ/h) (3.5) Trong đó:
-Cpd– Nhiệt dung riêng của môi chất mang nhiệt ứng với
2 t tdv + dr
(kJ/kg0C)
-ηTĐN- Hiệu suất bộ trao đổi nhiệt
-CpR- Nhiệt dung riêng của không khí khô Cp = 1,004kJ/kg0C
-L0-L−u l−ợng không khí khô của tác nhân sấy (kg/h)
Từ ph−ơng trình cân bằng nhiệt (3.5) có thể rút ra những nhận định cho nhiệm vụ thiết kế mạch điều chỉnh nhiệt độ tác nhân sấy sau đây :
1-Có thể điều chỉnh t1 thông qua việc điều chỉnh tdv và tdR khi md, Lo đ−ợc cố định. Tuy nhiên khả năng này rất khó khi các lò cấp nhiệt sử dụng nhiên liệu cứng (than, củi). Khả năng này chỉ thích hợp cho các loại lò cấp nhiệt dùng
nhiên liệu lỏng, khí (dầu DO, FO, khí gaz…). Vì vậy trong nhiệm vụ thiết kế này
không đề cập tới.
2- Điều chỉnh nhiệt độ tác nhân sấy t1 bằng một mạch điều khiển kín lấy sự thay
đổi nhiệt độ tác nhân sấy (∆t1) làm tín hiệu để thay đổi l−u l−ợng môi chất mang nhiệt
(mdv) cấp vào cho calorifer, trong khi cố định l−u l−ợng không khí khô của tác nhân sấy
(L0 = const). Sự thay đổi ∆t1 do những phần tử gây nhiễu nh− : nhiệt độ không khí môi
tr−ờng (t0), nhiệt dung riêng của môi chất (Cpd) và nhiệt độ môi chất vào (tdv) và ra (tdr) bộ
TĐN của môi chất mang nhiệt. Tuy nhiên, việc điều chỉnh mdv một mặt làm thay đổi vận
tốc của môi chất mang nhiệt trong bộ TĐN, dẫn tới làm thay đổi hệ số TĐN, mặt khác sự thay đổi nhiệt khối của môi chất mang nhiệt, bao giờ cũng kèm theo quán tính nhiệt rất lớn, dẫn tới tính ‘trễ’ của quá trình điều chỉnh lớn.
3- Điều chỉnh nhiệt độ tác nhân sấy với ∆t1 nhỏ, có thể thực hiện có hiệu quả
thông qua việc điều chỉnh l−ợng không khí hoà trộn thứ cấp (hoà trộn với không khí sau calorifer) có nhiệt độ t0 < t1 trong điều kiện L0 = L01 + L02 không đổi.