Sau khi cĩ đường kính trục tại các ổ và đường kính chốt, ta đi kiểm tra bền cho
một số tiết điện trên của trục lái, thường là 3 tiết điện như hình vẽ .
Vật liệu thép cĩ : ø¿, =345 (MPa) =3520 (kG/cm2) Gọi I-I là tiết diện chốt ĩt ky lái
GọiII-II là tiết diện tại ổ trên (gối 2)
Gọi II-II là tiết diện tại vị trí đặt vành khăn của ổ trên
lj' =0.05 (m) l;' =0.16 (m)
Mơmen uốn tại tiết điện I-I được tính theo cơng thức : Mr =ALM?+M'°? =3.78(kN.m)
Mh=R di= (: =7 ĐI '=3.78(kN.m)
Momen uốn tại tiết diện I-I do Pạ và P‹ gây ra
M"=Rg"h.= C ~““Lựt =-0.07(N.m)
1 1
Momen uốn tại tiết diện I-I do Gp gây ra
Mơmen uốt tại tiết diện II-IH được tính theo cơng thức :
Mụn = P,.ly =150(kN.m)
Mơmen uốn tại tiết diện III-III được tính theo cơng thức :
Mnii = P.lš' =68.574(kN.m)
TT Cơng thức tính Đơn vị Tiết diện kiểm tra I-I II-H II-IH
1 Đường kính trục d; cm
2 Mơ đun chốnguốn W, = 0.1 đ em” 100 2195 1217
3 Mơ đun chống xoắn W, = 0.2 dÌ cm” 200 4390 2433 4 Momen uốn tại các tiết diện M', kG.cm | 38585 | 1530612 | 699708
5 Momen xoắn tại các tiết diện M', kG.em | 1214432 | 1214432 | 1214432
_M, 2
6 Ứng suất uốn tại các tiết điện: “” ƒ, kG/em 386 627 35
M,
7 f7 yy kGfem | 6072 277 499
Ứng suất tổng tại các tiết diện : ,
§ øđ.= AÍ(ø ĐỘ tá 2 ) kG/cm 1680 890 1152 9 Độ dự trữ bền và phải cĩ : n2
- 2.10 3.96 3.06
Kết luận : Sau khi tính tốn kiểm tra bên một số tiết diện mặt cắt, ta thấy ba đường
kính đã chọn thoả mãn điều kiện bên (n>2).
Phần VI: TÍNH MỐI NỔI I. Ổ đỡ trục lái và chốt lái
I. Ổ đỡ trục lái và chốt lái
1l. Áo bọc trục
Vật liệu : Thép khơng gỉ, mác thép : SUS304N2, cĩ ơy =325(N/mm”)
a. Tại ổ đỡ cổ trục lái (tai sống đuơi)
Chiều dày áo bọc trục được tính theo cơng thức :
t =(0.0540.10)d =( 14428 )(mm)
d =280 (mm) : Đường kính trục tại ổ đỡ sống đuơi Chọn : tạ; = l5 (mm) Chọn : tạ; = l5 (mm)
b. Tại chốt lái (tại ky lái)
Chiều dày áo bọc trục được tính theo cơng thức :
t =(0.0540.10)d =( 5410 ) (mm)
d = 100 (mm) : Đường kính chốt gĩt ky lái
Chọn : tạo = 8 (mm)
2. Chiều dày bạc lĩt
a. Tại ổ đỡ trục lái (tại ổ đỡ trên)
Chiều dày bạc lĩt trục được tính theo cơng thức :
t =(0,05+0,10)d=(1 1.523) mm
d=230mm ( là đường kính trục tại ổ trên trục lái
Chọn : tạ =l5mm
SVTH:LƯƠNG NGỌC YÊN LỚP VT07B,MSSV:0751070143
ĐỒ ÁN THIẾT BỊ TÀU GVHD:Ks.NGUYỄN VĂN CƠNG
Chiều dày bạc lĩt ổ được tính theo cơng thức : t =(0,05+0,10)d=(1 3+26) mm
d= d;+2t,;¿ =260(mm):Tổng đường kính trục và bạc trục tại ổ đỡ trên trục lái Chọn : t;¿; =l5(mm)
b. Tại ổ đỡ cổ trục lái (tại sống đuơi)
Chiều dày bạc lĩt ổ được tính theo cơng thức :
t =(0,05+0,10)d=(16+32)
d= d;+2t,; =320(mm) (mm):Tổng đường kính trục và áo bọc trục tại ổ đỡ cổ trục Chọn : t¿¡ =20m)
c. Tại chốt lái (tai ky lái)
Chiều dày bạc lĩt ổ được tính theo cơng thức :
t =(0,05+0,10)d=(Š.75-1 1.5) (mm)
d= do+2t¿; =115(mm) : Tổng đường kính trục và áo bọc trục tại chốt lái
Chọn : tụọ =l0m)
3. Bề mặt đỡ
a. Tại ổ đỡ trục lái (tại ổ đỡ trên)
Bề mặt đỡ nhỏ nhất khơng nhỏ hơn trị số tính theo cơng thức sau :
As = B/q¿ =73138(mm”)
B =511969 (N): Phản lực tại gối đỡ (2)
qạ =7 (N/mm”):Áp suất bể mặt cho phép.(Bảng2B/21.1.2)cho thép khơng gỉ
Chiêu dài ổ đỡ : I= (1.041.2)d =(2764331.2) (mm)
d = dạ+2t¿¿+2t¿s;¿ = 276mm) : Đường kính mặt đỡ tại ổ trên trục lái Chọn : I =280(mm)
Vậy bể mặt đỡ thực tế là : A; = I.d =77280(mm”)
Kết luận : Thỏa mãn quy phạm
b. Tại ổ đỡ cổ trục lái (tai sống đuơi)
Bề mặt đỡ nhỏ nhất khơng nhỏ hơn trị số tính theo cơng thức sau : As = B/q¿ =3161(mm”)
As = B/q¿ =3161(mm”)
B =22125(N): Phản lực tại gối đỡ (1)
qạ =7 (NĐ/mm”):Áp suất bể mặt cho phép,(Bảng2B/21.1.2)cho thép khơng gỉ Chiều dài ổ đỡ : I= (1.041.2)d =(3454341) (mm)
d=di¡+2t¡+2ty¿ = 345(mm) : Đường kính mặt đỡ tại ổ đỡ cổ trục lái Chọn: I =350mm
Vậy bể mặt đỡ thực tế là : A, = I.d =120750(mm”)
Kết luận : Thỏa mãn quy phạm
c. Tại chốt lái (tại ky lái)
Bề mặt đỡ nhỏ nhất khơng nhỏ hơn trị số tính theo cơng thức sau :
As = B/qạ =I08§02(mm”)
B =75614(N): Phản lực tại gối đỡ (0)
qạ =7(N/mm):Áp suất bể mặt cho phép,(Bảng2B/21.1.2)cho thép khơng gỉ Chiều dài ổ đỡ : I= (1.041.2)d =(1354162) (mm)
Chọn: I =150(mm)
Vậy bề mặt đỡ thực tế là : A¿ = I.d =20250(mm”)
Kết luận : Thỏa mãn quy phạm 4. Khe hở ổ đỡ
Khe hở ổ đỡ khơng nhỏ hơn trị số tính theo cơng thức sau :
s =d,/1000 +1.0 =I.1251(mm)
dụ, = 251 (mm) : Đường kính trong của bạc
Trong mọi trường hợp , khe hở này khơng nhỏ hơn 1.5 (mm) .
Chọn : s =l.5(mm)
H. Mối nối đạo lưu - trục lái 1. Vật liệu chế tạo 1. Vật liệu chế tạo
Thép SF 65, cĩ: ơ¿y = 320 (N/mm”) , øs = 457 (N/mm”)
2. Kiểu mối nối : Mối nối cơn
L k< | ===en ===en L+
R
—_—~lã
3. Cac thưng sư cua mồi nưI
a. Chiều dài đoạn cơn
Chiều dài của đoạn trục hình cơn I lắp vào đạo lưu và cố định vào êcu hãm phải
khơng nhỏ hơn 1,5 lần đường kính dọ ở đỉnh của đạo lưu.
ly, = 2.5*dọo = 2.5*280 = 700(mm) với dụ = dị =280(mm) b. Đơ cơn
Để lắp và tháo mối nối phải cĩ độ cơn theo đường kính bằng từ 1/8+1/12
+ Chọn d, = 200 mm -d 1 + Ta cĩ k= đ Tđ,_ 0.114=—— (Thỏa mãn quy phạm) L, 8.75 Ù\
c. Kích thước êcu
+ Đường kính đỉnh ren được xác định theo cơng thức : d, >0.65đ, =182mm => Chọn d; = 190 mm + Chiều cao êcu được xác định theo cơng thức :
h„ >0.6đ, = 114mm > Chọn hạ = 115 mm
+ Đường kính ngồi của êcu được xác định theo 2 cơng thức sau(lấy giá trị nào lớn hơn)
đ, >1.2d, = 240mm
=> Chọn dạ = 300 mm d, >1.5đ, = 255mm
ĐỒ ÁN THIẾT BỊ TÀU GVHD:Ks.NGUYỄN VĂN CƠNG
d.Kích thước then :
> Chiều dài then : l, = (0.78+0.9)l¿=(546+630)mm
=> Chọn Ï, = 55 mm
> Chiều rộng then được tính thơng qua bề mặt then:
— 30.7,.10” ch đJ (440+Ø„)
ch đJ (440+Ø„)
I, ,b, là chiều dài và chiều rộng của then (mm)
Ta=119014(N.m): mơmen xoắn thủy động tác dụng lên đạo lưu dạ : đường kính
trục lái tại giữa chiều dài then (mm)
đụ, = (dạ+d,)/2=240mm
Gcn giới hạn chảy của vật liệu then ø„ụ = 320 N/mn”
— Chiều rộng then : b,= 80 mm
= 452200nm?)
` b
Chiều cao then : ?, = 5 = 40mm
