- Thanh lan can được làm bằng ống thép.
Hình 5.3: Sơ đồ kết cấu thanh lan can
- Thanh lan can chịu tác dụng của lực xơ ngang P = 130 (Kg) = 0,13 (T) - Mơmen lớn nhất ở giữa nhịp M=0.7×
4
L
P
= 4450 (kG.cm) - Momen kháng uốn theo yêu cầu: Wyc= 2,167( )
2100 4550 3 cm R M - Momen kháng uốn của thép ống: W= 2 1 4 2 4 1 32 d d d d
- Với d1,d2: là đường kính ngoài và trong của thép ống.
Ta cĩ thể chọn chiều dày thép ống là 5mm, ta thử dần và tìm được :d1=70 (mm), d2=65 (mm). W= 4,477( ) 32 3 2 1 4 2 4 1 cm d d d d 1.6.6. 5.3.2. Trụ lan can
Hình 5.4: Sơ đồ kết cấu trụ lan can
- Tỉnh tải:
Trọng lượng thanh lan can: Pthanh= ( ) 7,85 2 1,1 0,0092 4 2 2 2 1 d d (T) Trọng lượng trụ: Ptrụ=0,15×0,2×2,5×1,1×1,1=0,0907 (T) P = Pthanh + Ptrụ = 0,0999 (T) - Hoạt tải:
Hoạt tải thẳng đứng tác dụng tại tâm cột:Nhd=0,13 (T)
Hoạt tải nằm ngang tác dụng tại 0.9m cột kể từ ngàm:Nhng=0,13 (T) Hoạt tải nằm ngang tác dụng tại 0.2m cột kể từ ngàm:Nhng=0,13 (T)
- Tri số tính tốn của tải trọng tác dụng tại tâm tiết diện ngàm của trụ lan can:
Ntt=0,0999+0,13=0,2299 (T) Mtt=0,13×(0,2+0,9)=0,143 (T.m)
- Theo qui trình CH 365-67, khi tính tốn các cấu kiện chịu nén lệch tâm thì phải thỏa điều kiên: eo> Lo/800
- Trong đĩ: eo = tt
tt
N M
: độ lệch tâm tính tốn trong mặt phẳng chịu uốn
Lo = 2×l = 2×1,1 = 2,2: chiều dài tự do, đối với cột một đầu ngàm. - So sánh điều kiện 0 tt 62,2 tt N M e (cm) 0,275 800 0 l (cm) Vậy điều kiện trên thỏa.
- Sử dụng bê tơng M200 cĩ Rn=90 (kG/cm2), Rk=7,5 (kG/cm2) Thép CI cĩ Ra=2100 (kG/cm2)
Tiết diện:b×h=20×15 (cm)
- Chiều cao vùng nén với thép bố trí đối xứng: x= 0,128 20 90 9 . 229 b R N a tt (cm) - Chiều cao làm việc của tiết diện;h0=15-3=12 (cm)
- Do x = 0,128 < h0×=0,62×12=7,44 nên điều kiện và cường độ vùng chịu
nén của cột là: N×e Rn×b×x×(h0-0.5×x)+R’a×F’a×(h0-a’) ) ( ) 5 . 0 ( 0 ' 0 ' a h R x h x b R e N F a n a = 0,69 (cm2)
(Trong đĩ: e=e0+0.5(h-a)=66.7 (cm))
CHƯƠNG 6 – THẢM ĐÁ GIA CỐ
6.1. THẢM ĐÁ GIA CỐ
Thảm đá là một trong những hình thức dùng để bảo vệ bờ, đê, kè dưới tác dụng của áp lực sĩng. Nĩ được sử dụng rộng rãi và phổ biến.
6.1.1. Sĩng do áp lực giĩ
- Chiều cao sống do giĩ tác động:
hs = 0,304×w×D1/2 = 0,0208×w5/4×D1/3 - Chiều dài bước sĩng được xác định: s = 0,304×w×D1/2
- Trong đĩ:
W: Vận tốc giĩ (m/s) D: Đà giĩ (km)
s: Chiều dài bước sĩng hs: Chiều cao sĩng
Bảng 6.1: Bảng xác định sĩng do giĩ
Vận tốc giĩ: w
(m/s)
Đà giĩ: D
(Km)
Chiều cao sĩng: hs
(m)
Bước sĩng: s
(m)
3,5 0,04 0,034 0,213
- Chiều cao sĩng cần nhân với hệ số k ( hệ số điều chỉnh theo hướng giĩ đối với
bờ sơng) 0,805 3 ) 45 cos( 2 1 3 ) cos( 2 1 0 k hs=0,034×0,805=0,027 (m). 6.1.2. Sĩng do tàu chạy - Xác định bằng cơng thức gần đúng:
Chiều cao sĩng: hs = (m)
Chiều dài sĩng: s = (m)
g: gia tốc trọng trường g = 9,81 (m/s2)
hệ số chống mặt cắt ngang giữa = = 0,105
W: Diện tích mặt cắt ướt của tàu W = bt×ht = 2,7×1,085 = 2,93 (m2)
Ω: Diện tích mặt cắt ướt của lịng sơng Ω = 85,8 (m2)
: Hệ số chống mặt nồi = 0,8
(Chọn tàu cho sơng cấp IV theo TCVN 5664-2009 cĩ: lt = 9,3 (m); bt = 2,7 (m); ht = 1,085 (m) )
Bảng 6.2: Bảng xác định sĩng do tàu chạy
Chiều cao sĩng: hs(m) Bước sĩng: s(m)
0,105 0,8 0,106 1,964
6.1.3. Tính tốn thảm đá
Cơ sở tính tốn dựa vào tài liệu “thiết kế cơng trình bảo vệ bờ đê” của tác giả
Tơn Thất Vĩnh.
6.1.3.1. Phạm vi áp dụng
- Được sử dụng rộng rãi trên tồn thế giới. Cĩ khả năng chống chịu lại tác động
mơi trường như: trong mơi trường sinh hĩa, dung dịch kiềm, tia tử ngoại, mơi
trường chua mặn,...
- Về cơ học: Độ bền cao, kết cấu đa dạng, khơng biến dạng trong đất nén,...
6.1.3.2. Xác định chiều dày của thảm đá dưới tác dụng của sĩng
- Tính theo cơng thức Brovn Do tác động gây trượt:
Do áp lực đẩy nổi:
- Trong đĩ:
Hs = 0,106m
D: Chiều dày của thảm đá
: Tỷ trọng tương đối của rọ đá ( : Gĩc = 80 theo địa hình
Bảng 6.3: Chiều dày của thảm đá theo Brovn
Hs Dtrượt (m) Dđẩy nổi(m)
0,106 80 1 0,007 0,014
6.1.3.3. Xác định chiều dày của thảm đá dưới tác dụng của dịng chảy
- Cơng thức Pilarczyk: =
- Trong đĩ:
Ф = 0,75: Thơng số ổn định (trường hợp thảm đá) = 0,07: Thơng số ứng suất cắt (shields) tới hạn KT: Hệ số xáo động
KH = 1: Thơng số chiều sâu
KS = : Thơng số mái θ = 450
ucr: Tốc độ dịng chảy tới hạn trung bình theo phương đứng
Bảng 6.4: Xác định chiều dày của thảm đá
Ф Ks ucr(m/s) D (m)
1 0,75 0,07 0,98 2 0,078
Vậy ta chọn giá trị lớn nhất trong 2 cơng thức trên D = 0,078 (m). Ta chọn
chiều dày thảm đá theo cấu tạo vậy chiều dày thảm đá chọn là 0,3 (m).
6.1.3.4. Xác định đường kính đá trong thảm
- Tính theo cơng thức Van Der Meer
- Trong đĩ:
F = 2,5: Hệ số ổn định (2-3)
f = 1,65: Là tỷ trọng tương đối của đá bỏ vào thảm Df: Đường kính vật liệu bỏ vào thảm
p =
HS = 0,106m: Chiều cao sĩng Tp: Chu kỳ sĩng (s), Tp = s = 1,964m: Bước sĩng V = 2m/s: Vận tốc dịng chảy Bảng 6.5: Xác định đường kính đá f F Hs Tp ζ0p Df (m) 1,65 2,5 0,106 0,98 0,529 0,078
- Ta cĩ Df = 7,8 (cm), vậy đường kính đá quá nhỏ nên ta chọn đường kính đá
theo cấu tạo Df = 25 (cm)
6.1.3.5. Kết luận
- Do vận tốc dịng chảy sơng Thốt Nốt là v= 1.5 (m/s), nên ta chọn thảm đá đặt trước chân kè là 2×1×0.3 (m) với kích thước đá trong thảm là 25 (cm).
- Dự đốn hố xĩi theo cơng thức I.A.Iarovlavchiep:
Hc =
- Trong đĩ:
UTB = 1,5 (m/s): vận tốc trung bình hai bên bờ m = 7: Hệ số mái dĩc
7.1. HÌNH THỨC KẾT CẤU
- Tường kè kết hợp thảm đá gia cố.
Hình 7.1: Kết cấu tường kè
LỚP BT, GACH TỰ CHÈN 5,5CM
- VẢI ĐỊA KỸ THUẬT
CHI TIẾT C
CHI TIẾT D
1300 500 4500 300 500 2000
9100
XÉT PHA MÀU XÁM NÂU, TRẠNG THÁI CHẢY
XÉT PHA MÀU XÁM VÀNG, TRẠNG THÁI DẺO CỨNG - VỈA HÈ LÁT GẠCH TỰ CHÈN DÀY 5,5CM
- ĐÁ CẤP PHỐI 0X4 DÀY 10CM - BÊ TÔNG ĐÁ DĂM M100 DÀY 10CM
- BẢN ĐÁY BTCT - LỚP BT LÓT DÀY 10CM TRỤ LAN CAN TRỤ ĐÈN CHIẾU SÁNG CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP 30X30CM - CÁC ĐẤP ĐẦM CHẶT
- VẢI ĐỊA KỸ THUẬT - THẢM ĐÁ 2x1x0,3M
7.2.1. Kiểm tra bằng phần mềm geoslop
Hình 7.2.1: Ổn định trượt cơng trình sau khi gia cố
- Sau khi kiểm tra bằng phần mềm ta cĩ kết quả:
R = 16,53 (m), Kat = 1,220.
7.2.2. Kiểm tra bằng cơng thức tính tốn
Hình 7.2.2: Cung trượt sau gia cố
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 -1 -2 -3-4 -5-6 o
Bảng 7.2.1: Kiểm tra trượt sau gia cố
Mảnh d li(m) qi(T/m) Fi(m2) Gi(T/m) i Sini G.Sini Cosi G.Cosi ci.li Tgi G.Cosi.Tgi
9 1,699 3,619 3,143 2,707 5,958 59 0,857 5,107 0,515 3,069 3,981 0,075 0,230 8 1,500 2,411 2,775 6,211 9,234 51 0,777 7,177 0,629 5,811 2,652 0,075 0,435 7 1,500 2,076 2,775 8,524 11,640 43 0,682 7,938 0,731 8,513 2,284 0,075 0,637 6 1,500 1,876 2,775 10,303 13,490 37 0,602 8,119 0,799 10,774 1,614 0,181 1,950 5 1,500 1,743 2,775 11,815 15,063 30 0,500 7,531 0,866 13,045 1,500 0,181 2,360 4 2,200 2,610 6,644 15,189 22,441 23 0,391 8,768 0,921 20,657 2,871 0,075 1,546 3 1,500 1,559 0,427 10,147 10,980 16 0,276 3,026 0,961 10,555 1,715 0,075 0,790 2 1,500 1,530 0,893 10,206 11,507 10 0,174 1,998 0,985 11,332 1,683 0,075 0,848 1 1,500 1,507 1,262 10,145 11,813 5 0,087 1,030 0,996 11,768 1,658 0,075 0,881 0 1,500 1,501 1,989 9,518 11,888 0 0,000 0,000 1,000 11,888 1,651 0,075 0,890 -1 1,500 1,507 3,115 8,286 11,732 -5 -0,087 -1,023 0,996 11,688 1,658 0,075 0,875 -2 1,500 1,520 4,099 6,992 11,371 -10 -0,174 -1,974 0,985 11,198 1,672 0,075 0,838 -3 1,500 1,567 4,571 5,755 10,556 -16 -0,276 -2,910 0,961 10,147 1,724 0,075 0,759 -4 1,500 1,611 5,213 4,594 9,991 -21 -0,358 -3,580 0,934 9,327 1,772 0,075 0,698 -5 1,500 1,685 4,098 3,197 7,423 -27 -0,454 -3,370 0,891 6,614 1,854 0,075 0,495 -6 1,775 2,134 1,653 1,443 3,154 -32 -0,530 -1,671 0,848 2,675 2,347 0,075 0,200 Tổng 30,456 36,166 159,059 32,635 14,431
R L G.Sini G.Cosi G.Cosi.Tgi ci.li Kat
16,530 30,456 33,166 159,059 14,431 32,635 2,192
7.2.3. Kết luận
Sau khi kiểm tra lại bằng phần mềm và bằng cách tính tốn ta thấy các kết quả đều thỏa điều kiện an tồn về trượt.
CHƯƠNG 8 - HỆ THƠNG ĐIỆN CHIẾU SÁNG – NƯỚC
8.1. HỆ THỐNG ĐIỆN CHIẾU SÁNG
8.1.1. Giới thiệu chung
Hệ thống điện chiếu sáng là một trong những nhu cầu cần thiết cho cơng trình kè sơng Thốt Nốt, vì sơng Thốt Nốt nằm trong thị trấn, dọc bờ kè cĩ nhiều hộ dân sinh
sống, cần phải đảm bảo cung cấp đầy đủ ánh sáng khi về đêm, đồng thời tạo nên vẻ đẹp mỹ quan cho kè, tạo nên một cuộc sống nhộn nhịp và năng động hơn.
8.1.2. Hiện trạng chiếu sáng
Chiếu sáng cho toàn bộ khu vực kè dọc tuyến kè, chiếu sáng độc lập riêng lẽ.
8.1.3. Giải pháp kỹ thuật
Vì sơng Thốt Nốt là con sơng nhỏ nên hệ thống điện chủ yếu thiên về chiếu sáng hơn ít ảnh hưởng đến mỹ quan và khơng gian kiến trúc, nhưng cũng phải đáp ứng đầy đủ các yêu cầu kỹ thuật để hạn chế được những rủi ro xảy ra, đồng thời đáp ứng được nhu cầu kinh tế.
8.1.3.1. Lựa chọn phương án bố trí chiếu sáng
Bố trí các cột đèn phù hợp với đặc điểm tuyến kè, điều kiện của vùng.
8.1.3.2. Lựa chọn tiêu chuẩn thiết kế và các yêu cầu kỹ thuật
Hệ thống chiếu sáng phải thỏa mãn các yêu cầu sau: Đảm bảo chiếu sáng cần thiết
Cĩ tính hài hịa với cảnh quan thị trấn
Hiệu quả kinh tế cao: Mức tiêu thụ điện năng thấp, tuổi thọ cho cả hệ
thống cao, chi phí bảo dưởng và vận hành hợp lý Đáp ứng các yêu cầu kỹ thuật
8.1.3.3. Giaỉ pháp thiết kế
Ta bố trí giữa các trụ đèn là khoảng 20m, chiều dài chiếu sáng dọc theo chiều
dài tuyến kè.
8.1.3.4. Phương án cấp điện
Nguồn điện cung cấp là nguồn điện hạ thế dọc theo đường tỉnh 921,
Tuyến chiếu sáng được xây mới bằng hệ thống đèn cao áp cĩ cơng suất từ 150W- 250W, hệ thống chiếu sáng đĩng cắt tự động ở 2 chế độ (cĩ thể điều chỉnh theo mùa).
- Việc lắp đặt các thiết bị phải phù hợp với khuyến cáo của nhà sản suất
- Cơng việc được thực hiện bởi những cơng nhân lành nghề
- Phối hợp với các cơ quan thiết kế phần ngầm của cơng trình trong quá trình thi cơng lắp đặt
- Các cơng việc thực hiện phải phù hợp với bản vẽ thiết kế, phù hợp với thuyết minh và văn bản hiện hành
- Sau khi hồn thành việc lắp đặt cần: Kiểm tra thơng mạch
Kiểm tra cách đất
Kiểm tra điện trở tiếp đất
Kiểm tra các yếu tố ảnh hưởng đến toàn bộ hệ thống.
8.2. HỆ THỐNG NƯỚC
8.2.1. Giới thiệu chung
Hệ thống thốt nước là một trong những hạng mục kỹ thuật hạ tẩng tất yếu cho
cơng trình, vì vậy cần phải thiết kế theo đúng yêu cầu kỹ thuật, vẻ đẹp mỹ quan cho
cơng trình, đảm bảo khơ ráo, tránh ứ đọng, lượng nước phải được tiêu hết cho nên cần
phải xây dựng hệ thơng thốt nước.
8.2.2. Hiện trạng thốt nước cho khu vực
Tồn bộ hệ thống thốt nước phải được xây mới, ta xây mới hệ thống thốt nước trên khuơn viên kè và cho thân kè.
8.2.3. Lựa chọn phương án bố trí tuyến thốt nước
- Đảm bảo cho việc thốt nước trên kè được thơng suốt, ta chon độ dốc thốt nước i = 2%. Chọn ống nhựa PVC chiều dài 30 (cm) khoảng cách 1m/lỗ thốt nước.
- Thốt nước cho thân kè dựa vào mực nước max, mực nước min và mực nước
ngầm. Ta bố trí ống nhựa PVC chiều dài 30 (cm) trên mực nước min 3,5 (m) đảm
bảo cho nước trong kè thốt ra ngồi vì mực nước ngầm ở cao trình +2m cao hơn mực nước sơng max cĩ cao trình +1,06m.
DỰ TỐN
BẢNG KHỐI LƯỢNG DỰ TOÁN PHÂN ĐOẠN 20M
Số Đơn vị Khối lượng Đơn giá Thành tiền
TT Mã hiệu Mã hiệu Nội dung công việc - Diển giải tính Tổng số Vật liệu Nhân công Máy TC Vật liệu Nhân công Máy TC
1 AB.24122 AB.24122 Đào xúc đất bằng máy đào <= 0,8m3,
đất cấp II 100M3 1,1330 118.002 1.101.828 133.696 1.248.371 2 AG.11116 AG.11116 Sản xuất cấu kiện bê tông đúc sẵn cọc,
cột, đá 1x2, mác 350 M3 19,4400 1.046.910 332.222 68.133 20.351.930 6.458.396 1.324.506 3 AG.13111 AG.13111 SXLĐ cốt thép bê tông đúc sẵn cột,
cọc, cừ, xà dầm, giằng, Đk <=10 mm Tấn 0,0467 14.339.087 2.810.128 89.783 669.635 131.233 4.193 4 AG.13121 AG.13121 SXLĐ cốt thép bê tông đúc sẵn cột,
cọc, cừ, xà dầm, giằng, Đk <= 18 mm Tấn 0,2059 14.659.919 1.542.120 423.037 3.018.477 317.523 87.103 5 AG.13131 AG.13131 SXLĐ cốt thép bê tông đúc sẵn cột,
cọc, cừ, xà dầm, giằng, Đk > 18 mm Tấn 0,0302 14.659.919 1.477.043 374.725 442.730 44.607 11.317 6 AG.32211 AG.32211 SXLD, tháo dỡ ván khuôn kim loại bê
tông đúc sẵn - các loại cấu kiện khác 100M2 0,1328 288.485 6.760.497 245.972 38.311 897.794 32.665
7 AC.14123 AC.14123
Đóng cọc BTCT trên mặt đất bằng búa máy có trọng lượng đầu búa < 1,8T, kích thước cọc 30x30, chiều dài <= 24m , đất cấp II
100M 0,1944 1.230.180 1.313.365 4.303.988 239.147 255.318 836.695
8 AC.14123 AC.14123
Đóng cọc BTCT trên mặt đất bằng búa máy có trọng lượng đầu búa < 1,8T, kích thước cọc 30x30, chiều dài <= 24m , đất cấp II
100M 0,1944 1.230.180 1.313.365 4.303.988 239.147 255.318 836.695
9 AA.22211 AA.22211 Phá dỡ kết cấu bê tông có cốt thép
bằng máy khoan M3 0,5832 13.636 398.348 330.914 7.953 232.317 192.989 10 AF.11111 AF.11111 Bê tông lót móng, đá 4x6 mác 100
chiều rộng <=250cm M3 4,4000 754.823 257.790 41.383 3.321.221 1.134.276 182.085 11 AF.11214 AF.11214 Bê tông móng đá 1x2 mác 250, rộng
12 AF.61321 AF.61321* Sản xuất lắp dựng cốt thép ban day
<=4m, đường kính <= 18 mm Tấn 0,9777 14.659.374 2.202.746 419.008 14.332.470 2.153.625 409.664 13 AF.81111 AF.81111 SXLD, tháo dỡ ván khuôn móng dài, bệ
máy (BT đổ tại chỗ) 100M2 0,1554 4.990.119 2.683.919 775.464 417.081 14 AL.16121 AL.16121 Rải vải địa kỹ thuật làm nền đường,
mái đê, đập 100M2 2,1060 1.785.564 232.698 3.760.398 490.062 15 BB.19106 BB.19106 Lắp đặt ống nhựa miệng bát nối dán
keo, đường kính ống 60mm 100M 0,1200 3.474.406 2.070.621 416.929 248.475 16 AF.12114 AF.12114 Bê tông tường đá 1x2 mác 250, dày
<=45cm, cao <=4m M3 15,3000 1.124.360 702.039 61.939 17.202.708 10.741.197 947.667 17 AF.61321 AF.61321 Sản xuất lắp dựng cốt thép tường cao
<=4m, đường kính <= 18 mm Tấn 1,2818 14.659.374 2.202.746 419.008 18.790.386 2.823.480 537.084
18 AF.82111 AF.82111
SXLD, tháo dỡ ván khuôn thép tường, cột vuông, chữ nhật, xà dầm, giằng, cao <=16m (BT đổ tại chỗ)
100M2 1,1790 2.739.380 8.148.357 570.871 3.229.729 9.606.913 673.057
19 AB.66113 AB.66113 Đắp cát công trình bằng máy đầm 9T,
độ chặt yêu cầu K=0,95 100M3 3,4060 12.566.000 272.313 379.644 42.799.796 927.498 1.293.067
20 AB.41411 AB.41411
Vận chuyển đất bằng ôtô tự đổ trong