ví dụ 9 2 thiết kế dầm tường dầm cao bằng phương pháp sđht
thiết kế dầm cao bằng phương pháp giàn ảo
Ngày tải lên :
12/08/2015, 16:40
... of # 29 ( 9) bars = 6450 mm2 @ 80 mm and 22 0 mm from bottom Consider layers of #22 (7) bars = 696 6 mm2 @ 60, 150, and 24 0 mm from bottom Check capacity of tie AD: φFnt = φAs fy = 0.75(6450)( 420 ) ... maximum and wt = 1 .25 wc The flexural lever arm will be jd = 20 00 - wc /2 - wt /2 = 20 00 – 1. 125 wc By taking summation of moments about point A: ∑MA = 1600 (20 00) (1000) = FBC (20 00 – 1. 125 wc) By substituting ... sin40 .9 = 24 44 kN Width at top of strut = wct = lb sin θ + cos θ = 450 sin40 .9 + 24 0 cos40 .9 = 476 mm Width at bottom of strut = wcb = lb sin θ + cos θ = 450 sin40 .9 + 300 cos40 .9 = 521 mm...
- 5
- 473
- 5
Đồ án Thiết kế hệ thống sấy lúa bằng phương pháp sấy tĩnh vỉ ngang có đảo gió, năng suất 5 tấnmẻ
Ngày tải lên :
02/11/2016, 21:34
... q1(W/m2) tw2(0C) q3(w/m2) 42 106 33 ,91 31,64 43 79, 5 36 ,93 46, 72 44 53 39, 95 63,13 45 26 ,5 42 ,98 80, 69 Theo bảng ta chọn nhiệt độ vách hệ thống sấy: tw1 = 440C, tw2 = 39, 950C, q= 63,13 w/m2 Nhiệt ... t2=450C , 2= 40% V2 = 28 7 (27 3+ 2) (𝑃− 2. 𝑃𝑏ℎ.105 ) 28 7 (27 3+45) = (1−0,4.0, 095 ).10^5 = 0 ,94 87 m3/kg Thể tích tác nhân sấy vùng sấy: V = L.0,5(V1+V2) = 13 020 8,75.0,5(1,00+0 ,94 87)= 126 868 ,9 m3 4.4.4 ... nước bão hòa Pb0: Pbh0 = exp( 12 – 4 026 , 42 235,5+𝑡𝑜 ) = exp( 12 – 4 026 , 42 ) = 0,032bar 23 5,5 +25 Lượng chứa ẩm d0: d0 = 0, 621 𝜑.𝑃𝑏𝑜 𝑃−𝜑.𝑃𝑏𝑜 = 0, 621 0,85.0,0 32 1−0,85.0,0 32 = 0,017 kg ẩm/kgkkk Nhiệt...
- 52
- 910
- 1
Thiết kế hệ thống sấy lúa bằng phương pháp sấy tháp năng suất 1,5tấn/giờ
Ngày tải lên :
10/05/2014, 19:58
... K i2m = 25 00 + 1,8 42. t2m = 25 00 + 1,8 42. 30 = 25 55 ,26 kJ/kg Pb2 = exp{ 12 – 4 026 , 42 235,5 30 } = 0,0 42 bar Vậy ta có: Cdx0 (t 2m t ) i 2m 1,033(30 25 ) = 0,016 + 25 55 ,26 - 1 322 , 39 d2m = ... ia0 = 25 00 + 1,8 42. 25 = 25 46,05 kJ/kg ia1= 25 00 + 1,8 42. 80 = 26 47,36 kJ/kg Thay đại lƣợng vào ta đƣợc α1: 1 495 3.0,75 0, 12. 25 - (9. 0, 027 0 ,25 ) .26 47 ,36 - {1 - (0 ,20 6 9. 0, 027 0 ,25 )}1,00 ... 0, 02 kg ẩm/kg kk Độ ẩm tƣơng đối: φ2m = = B.d 2m pb (0, 621 d 2m ) 1.0, 02 0,0 42( 0, 621 0, 02) 74, 29 % + Lƣợng khơng khí cần thiết cho q trình làm mát: l2m = = d 2m d 0, 02 0,016 L2m = l2m W2...
- 52
- 954
- 2
nghiên cứu thiết kế máy vận chuyển trấu bằng phương pháp khí động
Ngày tải lên :
23/11/2014, 09:09
... động là: Phương pháp thiết kế hệ thống sử dụng công thức toán học Phương pháp sử dụng liệu thiết kế thực tế Ngồi để tính tốn kích thước thiết bị thực tế em sử dụng phương pháp thiết kế giáo sư ... Phương pháp thiết kế : Lựa chọn phương pháp làm việc máy thiết kế : Để tính tốn thiết kế máy vận chuyển khí động dạng di động này, em sử dụng kết hợp hai phương pháp tính tốn thiết kế hệ thống ... liệu thiết kế có sẵn lựa chọn Trở lực hệ thống vận chuyển tính theo phương pháp tổn thất áp suất đơn vị 3.1 .2 Phương pháp thiết kế quạt ly tâm Trang 27 Quạt ly tâm tính tốn thiết kế dựa theo phương...
- 49
- 2.8K
- 24
Bài tập xử lý tín hiệu số Minh họa trong Matlab về thiết kế bộ lọc số FIR bằng phương pháp cửa sổ( có thể sử dụng Script hoặc một tool có sẵn trong Matlab)
Ngày tải lên :
14/04/2015, 08:59
... nhật ωc=π /2= 0,5 42 (radian) với N=7 VD2 Thiết kế lọc số thông cao FIR pha tuyến tính dùng phương pháp cửa sổ tam giác ωc=π /2= 0,5 42 (radian) với N=16 VD3: Thiết kế lọc FIR băng phương pháp hamming, ... đến phương pháp cửa sổ để tổng hợp lọc số FIR pha tuyến tính phương pháp hiệu có ứng dụng nhiều III.TỔNG HỢP BỘ LỌC SỐ FIR PHƯƠNG PHÁP CỬA SỔ Phương pháp cửa sổ phương pháp đơn giản Mục tiêu phương ... 0.4*(Fs /2) ) KHz 2. 4 (= 0.6*(Fs /2) ) KHz, tần số lấy mẫu Fs = KHz, sử dụng để lọc tín hiệu VD4 Thiết kế lọc số FIR phương pháp Blackman với chắn giải lý tưởng tần số 1.6 (= 0.4*(Fs /2) ) KHz 2. 4 (=...
- 22
- 1K
- 0
Thiết kế hệ thống sấy lúa bằng phương pháp tầng sôi có công suất 1000 kg trên h
Ngày tải lên :
31/07/2015, 17:44
... × Qvl= G2Cvl(T2-T1)=1000 1,768 (40 -26 ) =24 752KJ/h q vl = Q vl 2 29 8 4 = = 124 W 20 0 kj/kg ẩm Nhiệt lượng hữu ích cần bốc kg ẩm: q0 = 25 00 + 1,8 42. t2 + CnT1 = 25 00 + 1,8 42. 40 - 4,18 .27 = 24 65 kj/Kg ... lượng riêng khơng khí 90 C: ρ kk =0 ,97 2 kg/m3 ξ = 0,4 ⇒ ∆P = 326 ,8 N/m2 = 33,3 mmH2O 11 Trở lực đột thu khỏi buồng sấy: 2 × ρ ∆P = ξ × =767 N/m2 =78 ,2 mmH2O SẤY LÚA BẰNG PHƯƠNG PHÁP TẦNG SƠI CĨ CƠNG ... " ⇒ H = 1 19 − 20 − 17 1000 = 1 09, 99 Kj/Kg KKK Điểm q trình sấy thực tế có thơng số: t2= 400C, H 2= 1 09, 99 kJ/kg kkk ⇒ x2”= 0, 028 Kg ẩm/Kg KKK H2 = 110KJ/Kg kkk ϕ 2 = 50% Ta biểu diễn chu trình...
- 55
- 1.5K
- 4
thiết kế bộ lọc số iir bằng phương pháp chebyshev
Ngày tải lên :
17/09/2015, 07:05
... −1 + z 2 ) + YZ ( 22 1.38 z −1 + 98 0. 69 z 2 ) −1 79. 31 Biến đổi z ngược ta có : 21 1.38 98 0.7 y ( n − 1) − y ( n − 2) + x ( n − 0) 1 79. 31 1 79. 31 1 79. 31 + x ( n − 1) + x ( n − 2) 1 79. 31 1 79. 31 yn ... ÷ ÷+ 0. 69 + z −1 + z −1 Sau tính tốn ta được: YZ + z −1 + z 2 = X Z −1 79. 31 − 22 1.38 z −1 + 98 0. 69 z 2 Hz = YZ ( −1 79. 31 − 22 1.38 z −1 + 98 0. 69 z 2 ) = X Z ( + z −1 + z 2 ) YZ = ... từ lọc tương tự sang số: - Phương pháp bất biến xung Phương pháp biến đổi song tuyến Phương pháp tương đương vi phân 2. 2.1 Phương pháp bất biến xung Nội dung phương pháp xác định đáp ứng xung...
- 28
- 1.4K
- 17
Luận văn Thiết kế khai thác dầu khí bằng phương pháp gaslift liên tục cho giếng N711 tại giàn MSP7 Mỏ Bạch Hổ
Ngày tải lên :
29/10/2015, 10:37
... 85,4.0,0716) = 93 ,2 (at) 4.4.4 Van số H4 =2 397 ,1 m (7864,5 ft) Tkn4= 1 92 ,30F ( 89, 10C) T14 =20 40F (95 ,60C) Pkn4=17 52, 4 psig ( 120 ,2 at) Pmin4= 13 72 ,9 psig (94 ,4 at) Pmax3 = 14 52 ,9 psig (99 ,8 at) Ctg4 ... 150(at) =22 05(psig) P= 8 ,20 52. 10 P kd L= 120 +8 ,20 52. 10 120 .30 39= Pkd + Plv 120 + 1 02 = =111 (at)=1385(psig) 2 Từ t P tra bảng 5.6 ta có Z =0,8 72 Tính áp suất khởi động H=30 39 m , 22 3 P = 1 02. e 0,8 72 ... rỗng hòa (m) dụng(m) (%) dầu (%) 20 20 20 57 57 57 8,4 29 19 19 57 57 57 Tốt 4,5x9,0 1074 34,4 Xấu 2, 5x8,0 21 ,4 Phía Đơng vòm Trung 2, 5x9,0 13,8 Tâm + vòm Nam Bắc Tốt 3,0x9,0 27 ,2 Xấu 2, 0x7,0 18,3...
- 99
- 1.8K
- 15
Thiết kế khai thác dầu khí bằng phương pháp gaslift liên tục cho giếng 1604 – BK16 Mỏ Bạch Hổ
Ngày tải lên :
04/08/2017, 22:06
... 5 .2 Thiết bị lòng giếng 91 5 .2. 1 Phễu định hướng 92 5 .2. 2 Nhippen 92 5 .2. 3 Ống đục lỗ 93 5 .2. 4 Van cắt 93 5 .2. 5 Paker 94 5 .2. 6 Thiết bị bù trừ nhiệt 96 5 .2. 7 Van tuần hoàn 96 5 .2. 8 Mandrel 98 ... Chiều dày hiệu dụng(m) Độ rỗng (%) 11,3 20 20 20 Độ bão hòa dầu (%) 57 57 57 8,4 29 19 57 57 1N -3348 4,9x 22, 7 69 Tốt 4,5x9,0 1074 34,4 Xấu 2, 5x8,0 21 ,4 Phía Đơng vòm Trung 2, 5x9,0 13,8 Tâm + ... Chiều dày (m) Bắc 1B 2B 3B - 29 1 3 -3816 -28 35 7x 12 1,1x0,4 3,6x1,4 134 37 66 Trung Tâm 1TT 2TT -28 79 -28 29 4,6x1,0 8,2x2,0 173 93 Nam Bắc Oligoxe n Kích thước (km) 14 12 16 19 67 55 Vòm Bắc Trung...
- 124
- 380
- 0
THIẾT KẾ KHAI THÁC DẦU KHÍ BẰNG PHƯƠNG PHÁP GASLIFT LIÊN TỤC CHO GIẾNG BH22 MỎ BẠCH HỔ
Ngày tải lên :
04/08/2017, 22:06
... 12 13 14 15 16 Hình 4.1 Hình 4 .2 Hình 4.3 Hình 4.4 a,b Hình 4.5 Hình 4.6 17 Hình 4.7 18 19 20 21 22 Hình 4.8 Hình 4 .9 Hinh 4.10 Hình 4.11 Hình 4. 12. a 23 Hình 4. 12. b 24 Hình 4. 12. c 25 Hình 4. 12. d ... dầu dụng(m g điệp đới (km) (m) dầu nước ) (%) (%) (m) 1B - 29 1 3 7x 12 134 20 57 Bạch Bắc 2B -3816 1,1x0,4 37 11,3 20 57 Hổ 3B -28 35 3,6x1,4 66 20 57 23 Trung 1TT -28 79 4,6x1,0 173 8,4 29 57 Tâm 2TT ... 2TT -28 29 8,2x2,0 93 19 57 Nam 1N -3348 4,9x 22, 7 69 19 57 Bắc Oligoxe n Tốt Xấu Phía Đơng vòm Trung Tâm + vòm Nam Bắc Tốt Xấu Phía Đơng vòm Trung Tâm + vòm Nam 4,5x9,0 2, 5x8,0 1074 34,4 21 ,4...
- 114
- 730
- 0
Thiết kế khai thác dầu khí bằng phương pháp gaslift liên tục cho giếng Mỏ Bạch Hổ
Ngày tải lên :
10/08/2017, 22:03
... 0. 191 1 0. 1 92 4 0. 193 8 0. 195 2 0. 195 5 0. 197 9 0. 199 3 0 .20 06 20 19 0 .20 32 0 .20 46 0 .20 67 0 .20 72 2086 0 .2 093 0 .21 13 21 26 0 .21 33 21 39 0 .21 40 0 .21 64 0 .21 68 0 .21 82 0 .2 195 0 .22 09 0 .22 20 0 .22 36 0 .22 50 0 .22 64 ... 20 00 20 50 21 00 21 50 22 00 22 50 23 00 23 50 24 00 24 50 25 00 25 50 26 00 26 50 27 00 27 50 28 00 1850 29 0 0 29 5 0 3000 3050 3100 3150 320 0 0. 02 29 0. 024 0 0 .25 1 0. 026 3 0. 027 4 0.0 29 5 0.0 29 7 0.03 09 0.0 321 0.0333 ... Pkni atm 1 .95 7 1.6 89 1.311 0 .22 1 ∑∆ Pkni atm 1 .95 7 3.646 4 .95 4 5.178 Pkni atm 1 09 121 123 124 124 Pkncbi atm 1 09 1 19 1 19 1 19 118 PLcbi atm 49 68 82 92 99 MaxVi m /ng.đ 2 190 7 090 595 8 11 393 17646...
- 90
- 249
- 0