truyện số 48 ký ức tình yêu phần 2

... 1,8 0,84 3 ,24 19 10,0 1,80 4,11 9 2, 0 0,88 3 ,28 20 12, 0 1,90 4 ,23 10 2, 5 1,00 3,38 21 14,0 2, 00 4, 32 11 3,0 1,00 3,46 22 16,0 2, 10 4,40 2. 7. Tính toán tĩnh lực đờng ống thép 2. 7.1. Vật ... (m/s) 1 0 ,2 0,35 2, 1 12 3,5 1,1 3,55 2 0,4 0,45 2, 5 13 4,0 1 ,20 3,57 3 0,6 0,58 2, 3 14 4,5 1 ,25 3,66 4 0,8 0,60 2, 85 15 5,0 1,36 3,74 5 1,0 0,66 2, 95 16 6,0 1,40 3,84 6 1 ,2 0,70 3,03 ... 2. 7.3 .2. Phân tích ứng suất trong thân ống thép hở 40 2. 8. ống phân nhánh 52 2. 8.1. Bố trí và đặc điểm của ống phân nhánh 52 2. 8.1.1. Bố trí 52 2. 8.1 .2. Đặc điểm của ống phân nhánh 53 2. 8 .2. ...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 16:36

... = += += 2 1 2 222 * Tổn thất cột nớc khi nớc chảy vào và ra khỏi tháp: () ()() TdTdthTdTd th th QQQQKQQQQ gf h == 2 2 Cột nớc lu tốc: h v = 2 2 2 22 gf Q g V d = áp lực ... điểm II (V 2 , Z 2 ) sau thời đoạn t 2 bằng cách tơng ứng với V 1 trên đờng 2 xác định Z 2 , Z 2 = Z 1 + Z 2 ; từ đờng 1 với )( 2 w hZ xác định V 2 và V 2 = V 1 + V 2 . Cứ nh ... Từ biểu thức (3-31): 2 1 1 011 A AA h qh =+ Bình phơng hai vế rồi giải phơg trình này, sẽ đợc: ()( ) ( ) ++= 2 0 2 1 2 2 10 2 101 2 AAAA qqqh (3- 32) Chú ý rằng (3- 32) thành...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 16:36

... c/d 1.00 1.10 1 .20 1.30 1.40 1.50 1.60 1.80 2. 00 2. 50 3.00 3.50 4.0 5.0 10.0 20 .0 k 0.111 0.154 0.166 0.177 0.187 0.197 0 .20 4 0 .21 7 0 .22 0 0 .24 4 0 .26 3 0 .27 3 0 .28 1 0 .29 1 0.3 12 0. 323 * Kiểm tra độ ... += 24 22 3 2 1 (4-73) 2 222 3 24 1 += lqm (4-74) Trong đó: l - Một cạnh dài của bản - Tỷ số cạnh dài của bản - Tỷ số Mômen uốn giới hạn của 4 hớng giả thiết m y = m tức ... Vit Nam (1)-Tần số chấn động tự do hớng đứng, do công thức cơ bản = = 30 2 60 g n tìm đợc 21 01 30 PG n + = (4-75) (2) Tần số chấn động hớng ngang. 22 22 02 30 2 60 G G g n == ...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 16:36

... ù ỵ ù ý ỹ - l-+ -=s =s q .p rr r2rr ;p 2 1 2 2 2 2 2 1 2 2 r (8-41) - Biên ngoài (R = r 2 ): ( ) ù ỵ ù ý ỹ - -l- -=s l=s q .p rr rrr2 ;p 2 1 2 2 2 1 2 2 2 1 r (8- 42) r 2 r 1 Hình 8 -25 . Sơ đồ lớp lót ... trong khối được xác định theo công thức Kirs: 24 2 111 rđ 24 2 24 11 đ 24 42 11 rđ 42 rrr 11 (1)(134)cos2 H; 22 rrr rr 11 (1)(13)cos2 H; 22 rr rr 1 H(1 32) sin2, 2 rr q q ỹ ộự +l-l s=-g-++-q ù ờỳ ởỷ ù ù ộự +l-l ù s=-g-++q ý ờỳ ởỷ ù ù -l ù t=-g-+q ù ỵ ... trình máy tính. 3 92 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 2 H 2 1 H 5 1 y y 5 H 5 y 5 y 1 x 1 x 8 6 P l o G x 2 5 x l 2 H 2 a) b) G 2 P Hình 8 -24 . Tường bên đàn hồi a) Sơ đồ...

Ngày tải lên: 17/10/2013, 21:15

... Chương 2. Thủy lực cửa van 37 2. 1. Khái niệm chung 37 2. 2. Năng lực xả n-ớc 37 2. 3. áp lực n-ớc tác dụng lên cửa van 42 2. 3.1. Cửa van phẳng 42 2. 3 .2. Cửa van cung 50 2. 3.3. Cửa ... KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 4 yyyy yyyy 3 2 3 2 yyyy 2 y dầm yy yy 32 y 0000000000 ASAS 00000 bbbb 12I6I 12I6I 000 bbbb 4IS6I 2I 000 bbb b 000000 KE (114) 00000 AS 00 bb 12I6I 0 bb Đốixứng ... tính toán. Tức là phân tích kết cấu không gian của cửa van thành nhiều kết cấu 30 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 4 12 34 5678 22 91011 121 3 14 322 333 1516 17 1819 20 u.x.y.x.y v.x.y.x.y .x.y.x.x.yy xxyxyyxyxy =a+a+a+a ỡ ù =a+a+a+a ù ớ w=a+a+a+a+a+a+ ù ù +a+a+a+a+a+a ợ (1)...

Ngày tải lên: 20/10/2013, 15:15

... §­êng cong K , K 20 18 3.4 0 2 4 6 8 10 12 1 .2 1.4 1.6 1.8 2. 0 2. 2 2. 4 2. 6 2. 8 3.0 3 .2 y a 14 16 3.6 3.8 4.0 32 28 24 20 16 12 8 4 a R 1 2 H×nh 2- 15b. §­êng cong K 2 K 2 Ch­¬ng 2 - Thñy lùc ... R a 4 8 12 16 20 24 28 32 4.03.83.6 16 14 a y 3 .23 . 02. 82. 62. 42. 22. 01.81.61.41 .2 12 10 8 6 4 2 0 3.4 H×nh 2- 15a. §­êng cong K 1 K 1 52 sæ tay KTTL * PhÇn 2 - c«ng tr×nh thñy lîi ... thái dòng chảy ở hạ lưu Hệ số tổn thất x 2 (a) 2 22 2 1 1,8 0,81n n ổử x=- ỗữ ốứ Dòng chảy có áp (b) 2 22 2 1 .n n ổử x=h- ỗữ ốứ (chú thích 2) (c) 2, 23 22 2 1 0,78. 0,65.n n ổử x=- ỗữ ốứ ...

Ngày tải lên: 20/10/2013, 15:15

... Biểu đồ áp lực Công thức xác định áp lực nước P Công thức xác định vị trí đặt áp lực (H c ) 2 t 1 H.L 2 g t 2 .H 3 22 th 1 (HH).L 2 g- 2 h t th H 1 . (2. H) 3 HH - + Trong đó: ... .(Hmt).HG.g 22 ộự gg =+ ờỳ ờỳ ởỷ (3-49) ứng với phương trình (3-47) ta có: 2 &apos ;2 '3 t ttdttt 2 &apos ;2 '3 t tttttt H (H)(0,5.H0,16.) G.g 22 . .H(0,5 H0,16.) N.n 2 g D -+-g+= g =++g+ ... lượng phần động cửa theo biểu đồ hình 3-6. TC 400 300 20 0 100 80 60 50 40 30 20 10 8 6 5 4 3 2 1 10 20 30 40 50 60 80 100 20 0 300 400 500 600 800 1000 20 00 3000 4000 5000 6000 8000 10000 20 000 30000 40000 50000 60000 80000 100000 Q...

Ngày tải lên: 24/10/2013, 13:15

... ) t 2 d 0 n 1nsin 2 P RL 22 180 H 1cos R jj ộ =g-+ ờ ở ự +-j ỳ ỷ (4-8) Khi tâm quay thấp hơn đỉnh cửa cống ( ) t 2 d 12 0 2 1 2 n 1 2 1n P.RL. 2sincos 2 180 1 (sin 2 sin ) 2 H 2 coscos R j ộ =g-jj+ ờ ở +j-j+ ự +j-j ỳ ỷ ... (thành phần đứng) R d t H P d h h ng P t ng P P t b j h H b 1 2 j j 1 h o n H Khi tâm quay cao hơn đỉnh cửa cống ( ) ( ) t 2 d 12 0 1 2 n 1 2 1n. P RL 2sin.cos 2 180 1 sin 2 sin 2 2 H 2 cossin r j ộ =g+jj- ờ ở -j+j+ ự +j+j ỳ ỷ ... 3 B D M1,36 H 12 =g ; (4 -22 ) W 1 - mômen kháng uốn của trục, W 1 = 0,1d 3 . s u2 = A 2 M W ; (4 -23 ) M A - mômen uốn ở tiết diện trùng với trục ngõng, 3 A D M.H. 12 =g ; (4 -24 ) W 2 - mômen...

Ngày tải lên: 24/10/2013, 13:15

... 426 190 300 21 6 26 0 190 40 135x 3 24 3 360 180 20 0 25 00 11 /2 ’ 43 445 135 22 0 860 1010 445 21 0 320 23 6 28 0 21 0 50 135x 3 26 3 360 22 0 25 0 25 00 11 /2 ’ 43 445 150 22 0 860 1010 445 21 0 320 23 6 28 0 ... 11 /2 ’ 28 355 125 165 6 82 8 02 355 170 27 0 196 23 0 160 35 125 x 3 21 3 320 160 180 25 00 11 /2 ’ 40 406 125 20 5 795 915 426 190 300 21 6 26 0 190 40 125 x 3 24 3 320 20 0 22 0 25 00 11 /2 ’ 40 406 135 20 5 ... 160 20 00 11/4’’ 28 27 3 110 145 595 695 27 3 130 22 0 158 190 125 35 110x 2 1 72 25 0 140 160 180 20 00 11/4’’ 28 323 120 145 6 12 7 12 323 150 23 0 176 190 135 35 120 x 2 197 28 0 160 180 20 0 20 00 11 /2 ’...

Ngày tải lên: 28/10/2013, 20:15

... defined. 1 .2. công trình lấy nớc 10 1 .2. 1. Tác dụng và yêu cầu của cửa lấy nớc 10 1 .2. 1.1. Tác dụng 10 1 .2. 1 .2. Yêu cầu của cửa nớc 10 1 .2. 2. Phân loại cửa lấy nớc 10 1 .2. 3. Cửa lấy ... không áp 23 1.3. bể lắng cát 24 1.3.1. Tác dụng của bể lắng cát 24 1.3 .2. Vị trí bể lắng cát 24 1.3.3. Nguyên lý làm việc của bể lắng cát 24 1.3.4. Cấu tạo bể lắng cát 25 1.3.4.1. Phần ... 1.3.4.1. Phần cửa vào 25 1.3.4 .2. Phần lắng cát chính 25 1.3.5. Các kiểu bể lắng cát 26 1.3.5.1. Bể lắng cát xói rửa định kỳ 26 1.3.5 .2. Bể lắng cát xói rửa liên tục 26 1.3.6. Tính toán...

Ngày tải lên: 28/10/2013, 20:15

... 2. 2.1. ống thép thành nhẵn 11 2. 2 .2. ống thép có vành đai 12 2. 2 .2. 1. Phơng pháp bọc đai nóng 13 2. 2 .2. 2. Phơng pháp bọc đai tự động (Phơng pháp lạnh) 13 2. 2.3. ống thép nhiều lớp 14 2. 3. ... 1,8 0,84 3 ,24 19 10,0 1,80 4,11 9 2, 0 0,88 3 ,28 20 12, 0 1,90 4 ,23 10 2, 5 1,00 3,38 21 14,0 2, 00 4, 32 11 3,0 1,00 3,46 22 16,0 2, 10 4,40 2. 7. Tính toán tĩnh lực đờng ống thép 2. 7.1. Vật ... phơng thức cấp nớc turbin 14 2. 3.1. Lựa chọn tuyến ống 14 2. 3 .2. Phơng thức cung cấp nớc 15 2. 3 .2. 1. Phơng thức cung cấp nớc độc lập 15 2. 3. 2. 2. Phơng thức cung cấp nớc theo nhóm 15 2. 3.3.3....

Ngày tải lên: 07/11/2013, 17:15

... ngang. () 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 20 , + = g G P A (4-79) 3, Biên độ chấn động xoắn. () 2 3 2 3 2 2 3 2 3 3 3 20 , + = g I P A (4-80) Khi không xét tắt dần, các công thức trên 22 2, 0 = ... = = 30 2 60 g n tìm đợc 21 01 30 PG n + = (4-75) (2) Tần số chấn động hớng ngang. 22 22 02 30 2 60 G G g n == (4-76) (3) Tần số chấn động tự do xoắn 1 1 03 30 2 60 = = I I g n ... x 1 , x 2 -Số lợng cánh hớng nớc; a-ớc số chung lớn nhất của x 1 và x 2 (5) Tính toán biên độ giao động. 1, Biên độ chấn động đứng. () 2 1 2 1 2 2 1 2 1 1 1 1 20 ,+ = g G P A (4-78) 2, ...

Ngày tải lên: 07/11/2013, 17:15

... 23 3 2. 2.1. Tổng quát 23 3 2. 2 .2. Tính chất vật liệu đá 23 4 2. 3. Lựa chọn loại đập 23 8 2. 4. Mặt cắt ngang của đập đá đổ 23 9 2. 4.1. Đỉnh đập 23 9 2. 4 .2. Mái dốc của đập đá đổ 24 0 ... Ch"ơng 2. Đập hỗn hợp đất đá, đập đá đổ, đập đá xây 23 0 2. 1. Tổng quát và phân loại 23 0 2. 1.1. Tổng quát về đập đá đổ 23 0 2. 1 .2. Phân loại đập đá đổ 23 2 2. 2. Vật liệu để xây ... 2. 5. Kết cấu chống thấm trong đập đá đổ 24 1 2. 5.1. Tổng quát 24 1 2. 5 .2. Vật chống thấm bằng đất 24 1 2. 5.3. Vật chống thấm không phải là đất 24 6 2. 6. Đập đá đổ t-ờng trọng lực 25 2 ...

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... l*u vực Km 2 378 183 23 3 110 23 5 27 00 535 126 29 6 28 36 1670 1460 Mực n*ớc hồ m 66,5 29 ,5 32, 5 44 ,2 32, 0 24 ,4 46 ,2 63,6 89,0 19,5 20 4,0 8,3 Mực n*ớc dâng 10 6 m 3 22 7,5 127 ,5 345,0 90,78 ... thiểu m 23 ,2 62, 6 - 45 - - 589 83,4 168,06 130 23 6,8 140 Công suất lắp máy MW 108 1. 920 160 400 12 - 66 150 720 70 300 1 72 Công suất bảo đảm MW 46 570 - 100 4,7 - 20 ,2 55 22 7 28 71 43 Số tổ ... th*ờng m 58 115 1.0 42 62 3 02 827 ,5 773 21 8 515 21 0 605 325 Mực n*ớc chết m 46 80 1.018 50 29 9 765 198 490 196 575 323 Dung tích hồ toàn bộ 10 6 m 3 2. 940 9.450 165 3.0 12 2 ,28 108 34 1350 1037...

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20