quang so mau va cac phuong phap phan tich co dien

... z , σv’ = 43.5 kN/m2 4 σ y = η1η (σ v' tgϕ I + ξ c I ) = 0.8 (43.5tg (15.110 ) + 0.3× 9.5) cos ϕ I cos(15.11 ) = 43.38 kN/m σy(max) = 19.16 kN/m2 < [σy] → thỏa điều kiện ổn định quanh cọc [ ... ×10 1 δ MH = Bo = ×1.621 = 0.99 × 10−4 kN −1 −3 α bd EI 0.696 × 27000000 × 1.2505 ×10 1 δ MM = Co = × 1.751 = 0.75 × 10−4 m −1kN −1 α bd EI 0.696 × 27000000 × 1.2505 ×10−3 Moment uốn lực cắt ... (kN) 3.2.3 Xác định sơ số lượng cọc: n= N tt 2136 ×β = ×1.3 = 3.32 Pc 837 Chọn số cọc N tt 2136 Fcot = β = 1.3 × = 0.241(m ) 11500 Rb Chọn bcxhc = 0.4 x 0.6 (m) Khoảng cách bố trí cọc 3d = 1.2m,...

Ngày tải lên: 17/10/2012, 15:51

... toán )P búa Năng l|ợng tính toán va đập búa )p, T.m Kiểu búa Búa treo tác dụng đơn động Búa di-e-den ống búa di-e-den cần va đập đơn Búa di-e-den đóng kiểm tra lại va đập đơn WH 0,9WH 0,4WH W(H-h) ... cọc theo công thức động sử dụng công thức Gersevanov (điều D.2) công thức Hilley (điều D.3) phụ lục Xác định sức chịu tải cọc theo công thức Gersevanov Sức chịu tải cho phép cọc: Qa Qtc k tc (D.1a) ... ngang cọc; M- hệ số lấy 1,0 đóng cọc búa tác dụng va đập, hạ cọc dung lấy theo bảng D.1 phụ thuộc vào loại đất d|ới mũi cọc; AP - Năng l|ợng tính toán va đập búa, T.m lấy theo bảng D.2 l|ợng tính...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 08:26

... tông đế móng dày 0,1m Chọn cọc Chọn cọc dài 10m tiết diện 300 x300, thép φ14 AI, BT#250, hạ búa Diensel không khoan dẫn Sau đóng cọc đập bể đầu cọc để chìa 0,4m thép leo vào đài cọc, cọc chòu ... kết thí nghiệm đất phòng 600 2000 4000 Pđ = m(mRRF + u ∑m fi f i l ) i= Cọc vuông : m = Đóng búa Diensel: mR, mfi = độ sâu z = 13,3m đất sỏi sạn chặt sức kháng mũi cọc R = 9708 (KPa) F = 0,3.0,3...

Ngày tải lên: 02/04/2013, 16:52

... Cỏt bi cht va cú kh nng chu nộn tng i yu + Mụun bin dng: E = 10 MPa > 5MPa KL: Lp l cỏt bi cht va cú kh nng chu ti yu, tớnh nng xõy dng yu, bin dng lỳn ln - Lp 4: Cỏt ht trung cht va dy trung ... xdd&cn STT Tờn gi lp t gvhd: ths hoàng giang s 3 (kN/m ) (kN/m ) t lp Cỏt pha Cỏt bi cht va Cỏt trung cht va W (%) cII WL WP qc m (kPa II (%) (%) (KPa) (KPa-1) ) - - E (KPa) 16 - - - - - - 18,3 ... H s nộn lỳn: m = 0,04 MPa-1 < 0,05 MPa-1 Cỏt trung cht va cú kh nng chu nộn ln + Mụun bin dng: E = 31 MPa > 5MPa KL: Lp l cỏt trung cht va cú kh nng chu ti ln, tớnh nng xõy dng ln, bin dng lỳn...

Ngày tải lên: 02/04/2013, 17:26

Ngày tải lên: 07/04/2013, 22:09

... pmin = 33.4 (T) ptb = p max + p = 40.2 T - Nhận xét : pmax ≤ Pc =57.64 T, pmin > GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : TRƯƠNG HOÀNG VŨ Trang 82 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài : CHUNG ... khối quy ước: Fm = 4.38 × 3.48 = 15.24 m2 - Xác đònh trọng lượng móng khối quy ước : GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : TRƯƠNG HOÀNG VŨ Trang 83 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài : CHUNG ... 1.2 ×1.27 × (1.1×1.07×3.48×0.932 + 1.1× 5.28×21×1.00 + 3×7.85× 0.029) = 193 T/m2 GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : TRƯƠNG HOÀNG VŨ Trang 84 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài : CHUNG...

Ngày tải lên: 16/04/2013, 09:53

... GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : TRƯƠNG HOÀNG VŨ Trang 118 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài : CHUNG CƯ ĐINH TIÊN HOÀNG - PHƯỜNG 3, Q.BÌNH THẠNH Qtt 3° GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH ... khối quy ước : Trọng lượng đất, bêtông từ đáy đài trở lên: 2× 40.96× 2= 163.84 T GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : TRƯƠNG HOÀNG VŨ Trang 117 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài : ... ×0.9 ± =69.06 ± 6.8 3.24 pmax = 75.86 (T) pmin = 62.26 (T) ptb = p max + p = 69.06 T GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : TRƯƠNG HOÀNG VŨ Trang 116 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài :...

Ngày tải lên: 16/04/2013, 09:53

... thép thờng dùng loại AII - Cốt thép đáy đài phải lớn lực cắt phản lực đầu cọc gây nên: T = Fp cotg P cotg = 3 (7-12) đó: P - tải trọng thẳng đứng chân cột; Fp - phản lực đài cọc; - góc tạo đờng ... 300# - Cốt thép đài thờng dùng loại AII - Cốt thép đáy đài đợc tính toán theo lực cắt T: T = 0,5P cotg (7-9) đó: P - tải trọng thẳng đứng từ cột truyền xuống móng; 45 Góc thờng dùng: 50o < < 54o ... - cờng độ tính toán cốt thép - Lực cắt cốt thép vành khung chu vi biên đáy đài cọc: Tc = T P = cotg (7-14) - Diện tích cốt thép vành khung chu vi biên đài cọc đáy đài: Fa Ta Ra (7-15) Theo kinh...

Ngày tải lên: 03/08/2013, 14:28

Ngày tải lên: 02/12/2013, 22:05

... cát, cát pha sét ) trạng thái cứng xem cọc tràm loại cọc chống, lúc sức kháng đất mũi cọc đóng vai trò chủ yếu lực ma sát xung quanh thân cọc xem bỏ qua Trong trường hợp này, cọc tràm cần kiểm ... bình phụ thêm tải trọng công trình trọng lượng khối móng quy ước gây nên, xác định biểu đồ đường cong nén hi µoi : chiều dày hệ số nở hông lớp đất thứ i σ zi : ứng suất trung bình phụ thêm lớp...

Ngày tải lên: 12/12/2013, 22:15

... chỗ, nhà vây ba tầng kết cấu khung bê tông cốt thép đổ chỗ Giữa nhà nhà vây không làm khe lún khe co dãn Thấy độ cao tải trọng hai phần nhà chênh rõ rệt, đồng thời điều kiện địa chất tương đối tốt ... bị kỹ thuật có để đạt mục tiêu đường kính độ sâu hay không, mặt khác điều kiện môi trường trường co cho phép công nghệ thi công tiến hành thuận lợi hay không, vấn đề phải tính toán cho kỹ, không ... vùng Thượng Hải với cọc bê tông cốt thép đúc sẵn dài 50m, trở lực hạ cọc vào đất lớn phải tăng lực va đập búa, dẫn đến ứng suất kéo đánh búa vượt cường độ bê tông nên bắt buộc phải dùng cọc dự ứng...

Ngày tải lên: 24/12/2013, 14:15

Ngày tải lên: 09/01/2014, 09:47

... Edition, Joseph E Bowles, P.E , S.E [4] http://www.tenox.com.jp/technology/tenocolumn [5] http://www.cementtationfoundation.skanska .co. uk [6] http://sciencelink.jp 162 ... tính toán E2 E2 ν1 = v2 = 0,3 : Hệ số Poisson trung bình lớp lớp Tính toán cường độ ứng suất nén sinh khối móng cọc mở rộng: N qp = μp qmax = μp Đem so sánh với fc Af Tính tổng cường độ chịu ... Carsten Ahner Dmitri Sukhov so với móng cọc có ưu điểm độ sâu hạ cọc không cần thiết phải xuyên qua hết lớp đất sét yếu để chống lên lớp đất tốt mà dừng cao trình bên Vì so với móng cọc với chiều...

Ngày tải lên: 25/01/2014, 18:20

... + GT COMBO 12 TT + HTCNC + GT COMBO 13 TT + HTLN + GT COMBO 14 TT + HTCTC + HTCTL + GT COMBO 15 TT + HTCTL + GP COMBO 16 TT + HTCTC + GP COMBO 17 TT + HTCNL + GP COMBO 18 TT + HTCNC + GP COMBO ... nhòp COMBO 6.Tónh tải + Gió trái COMBO 7.Tónh tải + Gió phải COMBO 8.Tónh tải + HTCTL + HTCTC +Tổ hợp phụ: Gồm tónh tải nhiều hoạt tải hệ số 0,9 COMBO TT + HTCTL + GT COMBO 10 TT + HTCTC + GT COMBO ... tải hoạt tải COMBO 1.Tónh tải + Hoạt tải cách tầng lẻ COMBO 2.Tónh tải + Hoạt tải cách tầng chẵn COMBO 3.Tónh tải + Hoạt tải cách nhòp lẻ COMBO 4.Tónh tải + Hoạt tải cách nhòp chẵn COMBO 5.Tónh...

Ngày tải lên: 10/02/2014, 20:52

... 2,4614 2,8785 B II cotg D cotg 1,1159 1,2454 1,3903 1,5527 1,7349 1,9397 2,1703 2,4307 2,7252 3,0591 3,4386 3,8713 4,3661 4,9338 5,5872 6,3424 7,2188 8,2403 9,4367 10,8455 12,5138 cotg 3,1416 3,3196 ... tính toán lại 2.5 Tính toán cốt thép 2.5.1 Tính toán cốt thép theo phương ngang a Sơ đồ tính Dầm console ngàm mép dầm (trường hợp nguy hiểm nhất) Với chiều dài cánh tay đòn l1 Bm hd , momen lớn ... dễ dàng kiểm tra kết quả, thép tính lớn so với thực tế đòi hỏi (thiên an toàn) Khuyết điểm: mô tả không xác làm việc móng môi trường đất nền, thép dư so với thực cần b Quan niệm móng có độ cứng...

Ngày tải lên: 16/03/2014, 15:20

... + GT COMBO 12 TT + HTCNC + GT COMBO 13 TT + HTLN + GT COMBO 14 TT + HTCTC + HTCTL + GT COMBO 15 TT + HTCTL + GP COMBO 16 TT + HTCTC + GP COMBO 17 TT + HTCNL + GP COMBO 18 TT + HTCNC + GP COMBO ... nhòp COMBO 6.Tónh tải + Gió trái COMBO 7.Tónh tải + Gió phải COMBO 8.Tónh tải + HTCTL + HTCTC +Tổ hợp phụ: Gồm tónh tải nhiều hoạt tải hệ số 0,9 COMBO TT + HTCTL + GT COMBO 10 TT + HTCTC + GT COMBO ... tải hoạt tải COMBO 1.Tónh tải + Hoạt tải cách tầng lẻ COMBO 2.Tónh tải + Hoạt tải cách tầng chẵn COMBO 3.Tónh tải + Hoạt tải cách nhòp lẻ COMBO 4.Tónh tải + Hoạt tải cách nhòp chẵn COMBO 5.Tónh...

Ngày tải lên: 19/03/2014, 11:20

Ngày tải lên: 24/03/2014, 02:20

... Lp t trng thỏi cng va n cng Lp 2: Lp l cỏt sột, mu xỏm vng, xỏm trng Chiu dy ca lp l 5.80m, cao mt lp l -9.28m, cao ỏy l -15.08m Lp t cú m W=16.90% Lp t trng thỏi cht va n cht Lp 3: Lp l ... : Chiu sõu xuyờn tng t chu lc ( lp t 3) (mm) ql : Sc khỏng im gii hn (MPa) ql = 0.4Ncorr cho cỏt v ql = 0.3Ncorr cho bựn khụng Tớnh : Lp :( a) e = (KN/m ) Lp :( TK3-2) eTK3-2 = = = 19.53 ( KN/m3) ... 18 ỏn mụn Nn v Múng Tớnh Ncorr: Ta cú: N = 16, D = 400 mm, Ap = 160000 mm2 Db = 8.92m= 8920mm Thay s vo ta cú: N = 0.77ìLog10(1.92/0.3)ìN = 9.9 (bỳa/30cm) ql = 0.4ì Ncorr = 0.4ì9.9= 3.96 N/mm2...

Ngày tải lên: 05/04/2014, 11:57

... Vỡ l cc xiờn nờn: cos( ) tt cos ( 1,806 927 ) tt Pmax = Pmax = 634, 286 = 627,962kN cos cos1,806 cos ( + ) tt cos ( 1,806 + 927 ) tt Pmin = Pmin = 565, 714 = 555,108kN cos cos1,806 Pcọc= 0,35.0,35.19,5.(25-10)=35,831 ... i sin i cos i 3i cos i ữ ữ L Mi i =1 L Ni 0,35.0,35 37, 431 ( 3.1,575.sin ( 927 ') cos ( 927 ' ) + ( 1,575 ) sin ( 927 ' ) cos ( 927 ' ) ) ữ ữ = 29.106 12,51.104 ữ ( 6.cos ( 927 ... Fi 0,35.0,35 cos i = 29.106 37, 431 ( cos927 ') + ữ = 1123544, 781kN / m L Ni 0,35.0,35 2 37, 431 ( sin ( 927 ' ) + sin ( 927 ').3 ) ữ F J ữ ruu = E i sin i + 12 3i cos i ữ = 29.10...

Ngày tải lên: 13/05/2014, 21:20

... 2.4 = 43( KN / m ) η1 = 1;η2 = 0.4; ξ = 0.3 ⇒ η1η σ v, tgϕ I + ξ cI cos ϕ I = 1× 0.4 × ( ) 43 × tg(10o 51') + 0.3 × 11.43 o cos(10 51') ( ) = 19(KN / m2 ) SVTH: TRẦN VĂN PHONG - 43 - MSSV:80601775 ... cọc: Bêtông B25 có Rbt = 10500 (KN/m2) Theo điều kiện xuyên thủng: Pxt ≤ Pcx Mà: S xt = 4hod × ( bcot + hod ) tb c P ∑N = tt = N tt + γ tb D f Fd = 4130 + 22 ×1.5 × 32 = 491.88( KN ) ⇒Pxt=9P =4426.92(KN) ... le = α bd l = 0.79 × 11.5 = 9.1( m) Do le ≥ 4(m) ⇒ Tra bảng 4.2 có : Ao = 2.441 ; Bo = 1.621 ; Co = 1.751 Các chuyển vò cọc cao trình mặt đất ứng lực đơn vò gây ra: Hệ số biến dạng : α bd = SVTH:...

Ngày tải lên: 25/05/2014, 17:50