phim tây du ký 1986 phần 2 tập 3

... ù ỵ ù ý ỹ - l-+ -=s =s q .p rr r2rr ;p 2 1 2 2 2 2 2 1 2 2 r (8-41) - Biên ngoài (R = r 2 ): ( ) ù ỵ ù ý ỹ - -l- -=s l=s q .p rr rrr2 ;p 2 1 2 2 2 1 2 2 2 1 r (8- 42) r 2 r 1 Hình 8 -25 . Sơ đồ lớp lót ... cách phun vữa hoặc trát. 3 2 0 2 3 0 34 0 2 0 2 a) a) 7 1 3 695 1 0 0 1 5 3 5 3 2 0 5 8 1 1 3 5 5 9 8 c) 35 d) 489 R 3 8 6 1.0 R 2 5 2 1.0 b) b) Hình 8- 12. Các hình thức lớp lót của đường ... ù ỵ ù ý ỹ =b+D+d =b+D+d ,0yX ;0X np 222 2 p1111 (4 -36 ) trong đó: b = b p + X 1 b 1 + X 2 Y n b 2 . Giá trị nội lực và ứng suất trong vòm được xác định theo các công thức (8- 32 ) và(8 -33 ). 3 2 3 8 1 6 X 2 C f A y r z X2 D y n B X 1 X1 q C 2 P ...

Ngày tải lên: 17/10/2013, 21:15

... 36 Chương 2. Thủy lực cửa van 37 2. 1. Khái niệm chung 37 2. 2. Năng lực xả n-ớc 37 2. 3. áp lực n-ớc tác dụng lên cửa van 42 2. 3. 1. Cửa van phẳng 42 2. 3 .2. Cửa van cung 50 2. 3. 3. ... nhà 36 1.10.7. Cửa van trụ lăn 36 32 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 4 yyyy yyyy 3 2 3 2 yyyy 2 y dầm yy yy 32 y 0000000000 ASAS 00000 bbbb 12I6I 12I6I 000 bbbb 4IS6I 2I 000 bbb b 000000 KE ... không gian của cửa van thành nhiều kết cấu 30 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 4 12 34 5678 22 91011 121 3 14 32 2 33 3 1516 17 1819 20 u.x.y.x.y v.x.y.x.y .x.y.x.x.yy xxyxyyxyxy =a+a+a+a ỡ ù =a+a+a+a ù ớ w=a+a+a+a+a+a+ ù ù +a+a+a+a+a+a ợ (1)...

Ngày tải lên: 20/10/2013, 15:15

... cong K , K 20 18 3. 4 0 2 4 6 8 10 12 1 .2 1.4 1.6 1.8 2. 0 2. 2 2. 4 2. 6 2. 8 3. 0 3 .2 y a 14 16 3. 6 3. 8 4.0 32 28 24 20 16 12 8 4 a R 1 2 Hình 2- 15b. §­êng cong K 2 K 2 Chương 2 - Thủy lực ... R a 4 8 12 16 20 24 28 32 4. 03. 83. 6 16 14 a y 3 . 23 . 02. 82. 62. 42. 22. 01.81.61.41 .2 12 10 8 6 4 2 0 3. 4 Hình 2- 15a. Đường cong K 1 K 1 52 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 4 ... Chương 2 - Thủy lực cửa van 55 55 Chương 2 37 Thủy lực cửa van 37 2. 1. Khái niệm chung 37 2. 2. Năng lực xả n-ớc 37 2. 3. áp lực n-ớc tác dụng lên cửa van 42 2. 3. 1. Cửa van phẳng 42 2. 3 .2. ...

Ngày tải lên: 20/10/2013, 15:15

... lượng phần động cửa theo biểu đồ hình 3- 6. TC 400 30 0 20 0 100 80 60 50 40 30 20 10 8 6 5 4 3 2 1 10 20 30 40 50 60 80 100 20 0 30 0 400 500 600 800 1000 20 00 30 00 4000 5000 6000 8000 10000 20 000 30 000 40000 50000 60000 80000 100000 Q ... 2 &apos ;2 &apos ;3 t ttdttt 2 &apos ;2 &apos ;3 t tttttt H (H)(0,5.H0,16.) G.g 22 . .H(0,5 H0,16.) N.n 2 g D -+-g+= g =++g+ (3- 50) Cho hai trị số N t = N d lấy từ phương trình (3- 49), ... 1,1; K 2 = 1 ,2. Hình 3- 9. Sơ đồ tính R 1 , R Hình 3- 10. Sơ đồ bố trí khớp điều chỉnh Các kí hiệu xem công thức (3 -2) và (3- 4). + Lực hạ: ' xy T0, 9.G1 ,2. (TT)=-+; (3- 12) (T x ...

Ngày tải lên: 24/10/2013, 13:15

... ) t 2 d 0 n 1nsin 2 P RL 22 180 H 1cos R jj é =g-+ ê ë ù +-j ú û (4-8) Khi tâm quay thấp hơn đỉnh cửa cống ( ) t 2 d 12 0 2 1 2 n 1 2 1n P.RL. 2sincos 2 180 1 (sin 2 sin ) 2 H 2 coscos R j é =g-jj+ ê ë +j-j+ ù +j-j ú û ... 3 B D M1 ,36 H 12 =g ; (4 -22 ) W 1 - mômen kháng uốn của trôc, W 1 = 0,1d 3 . s u2 = A 2 M W ; (4 - 23 ) M A - mômen uốn ở tiết diện trùng với trục ngõng, 3 A D M.H. 12 =g ; (4 -24 ) W 2 - ... Chương 4 137 cửa van sâu 137 4.1. Một số vấn đề cần chú ý khi thiết kế cửa van sâu 137 4 .2. Cửa phẳng sâu 137 4 .2. 1. Cấu tạo 137 4 .2. 2. Tải trọng và lực tác dụng lên cửa 139 4 .2. 3. Phạm vi...

Ngày tải lên: 24/10/2013, 13:15

... 40 406 135 20 5 795 915 426 190 30 0 21 6 26 0 190 40 135 x 3 24 3 36 0 180 20 0 25 00 11 /2 ’ 43 445 135 22 0 860 1010 445 21 0 32 0 23 6 28 0 21 0 50 135 x 3 26 3 36 0 22 0 25 0 25 00 11 /2 ’ 43 445 150 22 0 860 ... 180 20 0 20 00 11 /2 ’ 28 35 5 125 165 6 82 8 02 35 5 170 27 0 196 23 0 160 35 125 x 3 21 3 32 0 160 180 25 00 11 /2 ’ 40 406 125 20 5 795 915 426 190 30 0 21 6 26 0 190 40 125 x 3 24 3 32 0 20 0 22 0 25 00 11 /2 ’ 40 ... 21 0 32 0 23 6 28 0 21 0 50 150x 3 26 3 400 20 0 22 0 25 00 11 /2 ’ 43 508 150 23 5 910 1060 578 24 0 38 0 25 6 28 0 25 0 50 150x 3 29 4 400 25 0 28 0 25 00 11 /2 ’ 43 508 170 23 5 910 1060 578 24 0 38 0 25 6 30 0 25 0...

Ngày tải lên: 28/10/2013, 20:15

... lắng cát 24 1 .3. 3. Nguyên lý làm việc của bể lắng cát 24 1 .3. 4. Cấu tạo bể lắng cát 25 1 .3. 4.1. Phần cửa vào 25 1 .3. 4 .2. Phần lắng cát chính 25 1 .3. 5. Các kiểu bể lắng cát 26 1 .3. 5.1. ... pin 19 1 .2. 5 .3. Tính toán tổn thất thủy lực cửa lấy nớc 21 1 .2. 5.4. Tính toán thủy lực cửa lấy nớc không áp 23 1 .3. bể lắng cát 24 1 .3. 1. Tác dụng của bể lắng cát 24 1 .3 .2. Vị trí bể ... nớc 10 1 .2. 1.1. Tác dụng 10 1 .2. 1 .2. Yêu cầu của cửa nớc 10 1 .2. 2. Phân loại cửa lấy nớc 10 1 .2. 3. Cửa lấy nớc có áp 11 1 .2. 3. 1. Các thiết bị đặt trong cửa lấy nớc 11 1 .2. 3 .2. Hình dạng,...

Ngày tải lên: 28/10/2013, 20:15

... 1,50 3, 90 7 1,5 0,78 3, 13 18 8,0 1,60 3, 98 8 1,8 0,84 3 ,24 19 10,0 1,80 4,11 9 2, 0 0,88 3 ,28 20 12, 0 1,90 4 , 23 10 2, 5 1,00 3, 38 21 14,0 2, 00 4, 32 11 3, 0 1,00 3, 46 22 16,0 2, 10 4,40 2. 7. ... (m/s) 1 0 ,2 0 ,35 2, 1 12 3, 5 1,1 3, 55 2 0,4 0,45 2, 5 13 4,0 1 ,20 3, 57 3 0,6 0,58 2, 3 14 4,5 1 ,25 3, 66 4 0,8 0,60 2, 85 15 5,0 1 ,36 3, 74 5 1,0 0,66 2, 95 16 6,0 1,40 3, 84 6 1 ,2 0,70 3, 03 17 7,0 ... 2. 2.1. ống thép thành nhẵn 11 2. 2 .2. ống thép có vành đai 12 2. 2 .2. 1. Phơng pháp bọc đai nóng 13 2. 2 .2. 2. Phơng pháp bọc đai tự động (Phơng pháp lạnh) 13 2. 2 .3. ống thép nhiều lớp 14 2. 3. ...

Ngày tải lên: 07/11/2013, 17:15

... ngang. () 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 20 , + = g G P A (4-79) 3, Biên độ chấn động xoắn. () 2 3 2 3 2 2 3 2 3 3 3 20 , + = g I P A (4-80) Khi không xét tắt dần, các công thức trên 22 2, 0 = ... bản = = 30 2 60 g n tìm đợc 21 01 30 PG n + = (4-75) (2) Tần số chấn động hớng ngang. 22 22 02 30 2 60 G G g n == (4-76) (3) Tần số chấn động tự do xoắn 1 1 03 30 2 60 = = I I g n ... bảng 4- 12 để tính toán chiều cao h. Bảng 4- 12. Chiều cao ống hút Kiểu èng hót 4A 4C 4E-1 4E -2 4H-1 4H -2 2O ChiÒu cao h (m) 1,915D 1 2, 3 D 1 2, 3 D 1 2, 5 D 1 2, 5 D 1 2, 7 D 1 2, 3 D 1 ...

Ngày tải lên: 07/11/2013, 17:15

... 23 3 2. 2.1. Tổng quát 23 3 2. 2 .2. Tính chất vật liệu đá 23 4 2. 3. Lựa chọn loại đập 23 8 2. 4. Mặt cắt ngang của đập đá đổ 23 9 2. 4.1. Đỉnh đập 23 9 2. 4 .2. Mái dốc của đập đá đổ 24 0 ... thép 28 4 3 .2. 5. Tầng đệm d^ới gia cố bằng đá 28 4 3. 3. Thiết kế gia cố bằng đá 28 8 3. 3.1. Tổng quát 28 8 3. 3 .2. Tính gia cố bằng đá đổ 28 9 3. 3 .3. Gia cố bằng đá xếp 29 3 3. 4. Thiết ... Ch"ơng 2. Đập hỗn hợp đất đá, đập đá đổ, đập đá xây 23 0 2. 1. Tổng quát và phân loại 23 0 2. 1.1. Tổng quát về đập đá đổ 23 0 2. 1 .2. Phân loại đập đá đổ 23 2 2. 2. Vật liệu để xây...

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... Km 2 37 8 1 83 23 3 110 23 5 27 00 535 126 29 6 28 36 1670 1460 Mùc n*íc hå m 66,5 29 ,5 32 , 5 44 ,2 32 , 0 24 ,4 46 ,2 63, 6 89,0 19,5 20 4,0 8 ,3 Mùc n*íc dâng 10 6 m 3 22 7,5 127 ,5 34 5,0 90,78 34 4,0 ... 1.0 42 62 3 02 827 ,5 7 73 21 8 515 21 0 605 32 5 Mùc n*íc chÕt m 46 80 1.018 50 29 9 765 198 490 196 575 32 3 Dung tÝch hồ toàn bộ 10 6 m 3 2. 940 9.450 165 3. 0 12 2 ,28 108 34 135 0 1 037 39 9 695 141 Dung ... thiÓu m 23 ,2 62, 6 - 45 - - 589 83, 4 168,06 130 23 6,8 140 Công suất lắp máy MW 108 1. 920 160 400 12 - 66 150 720 70 30 0 1 72 Công suất bảo đảm MW 46 570 - 100 4,7 - 20 ,2 55 22 7 28 71 43 Sè tæ...

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... '(P'( 3^ $ ')7/ $? @& /TP "åC 100 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 1 ( ) 1 2 1 2 đ t 221 ttK.K K tKtK + = + (3 .2) 11 22 n t2 KtKt K tt + = + (3. 3) trong ... (xem hình 3- 11). ở vùng n@ớc sâu, áp lực sóng P (Pa) tại độ sâu Z(m) đ@ợc tính theo công thức: ( ) 22 23 kz 2kz 22 kz3kz wwww khkhkh P hecostecost 1ecostecos2tcost 22 2 =gs-gs-g-s-gss (3 .25 ) Trong ... ) p ổử ỗữ ốứ 1 d/2h Z 4h ! ( ) p ổử ỗữ ốứ 1 d/2h Z 4h ! [ ] p + 1 41d/(2h) ! + + 1 1 2hd 4hd ! u1%-!/-c!%-j,N! ( ) ổử ỗữ ốứ 2 d/2h Z h ! ( ) ổử ỗữ ốứ 2 d/2h Z h ! + 2 1 1d/(2h) ! + + 2 2 2hd 4hd ! )1!$C1T($ DC...

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... 0,4 0 ,36 9 0 ,36 7 0 ,36 7 0 ,36 4 0 ,3 62 0 ,35 6 0,5 0 ,33 4 0 ,33 1 0 ,33 1 0, 32 8 0, 32 4 0 ,31 8 0,6 0 ,29 5 0 ,29 2 0 ,29 2 0 ,38 3 0 ,28 4 0 ,27 8 0,7 0 ,25 3 0 ,25 0 0 ,25 0 0 ,24 7 0 ,24 2 0 , 23 5 0,8 0 ,20 5 0 ,20 2 0 ,20 2 0,199 0,194 ... 0,0 42 0, 035 0 ,2 0 ,33 6 0 , 23 2 0,1 73 0,144 0, 120 0,1 02 0,0 83 0,070 0,4 0,458 0 ,34 4 0 ,28 3 0 ,24 1 0 ,21 3 0,188 0,156 0, 135 0,6 0, 529 0 ,24 0 0 ,35 7 0 ,31 4 0 ,28 2 0 ,25 6 0 ,21 9 0,194 0,8 0,5 92 0,4 82 0,419 ... 0 ,37 5 0 ,34 0 0 ,31 5 0 ,27 6 0 ,24 9 1,0 0,648 0, 539 0,475 0, 430 0 ,39 5 0 ,37 0 0 ,33 0 0 ,30 1 1 ,2 0,701 0,5 92 0, 527 0,484 0,450 0, 422 0 ,3 82 0 ,35 3 1,6 0,8 03 0,6 93 0, 629 0,585 0,550 0, 5 23 0,4 83 0,4 53 2, 0...

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... có thể biểu diễn: 3 22 2 S N 3 K 1 Z K S N - = ss ổửổử + ỗữỗữ ốứốứ (5 .35 ) Nhân và chia cho N ta có: 3 S N K = 3 22 22 SNSN 22 K 1 S N Z NN - - == s+sss + (5 .36 ) Đặt S n S N W ; ... N W ; W S N ss == Cã mèi quan hÖ: ( ) 3 22 2 3S N K 1 Z KWW - = + (5 .37 ) TÝnh K 3 theo Z cã: 22 22 S N 3 22 S 11(ZW 1)(ZW 1) K 1 ZW = - (5 .38 ) A - Những vấn đề chung trong thiết kế ... khi đó xác suất an toàn đBợc xác định: ( ) 2 22 bbNR bNNR R N RR 1 P1exp 2R x1( 2 ộự ổử -aa ộự =-f s-ss-f- ờỳ ỗữ ờỳ ss ởỷ ờỳ ốứ ởỷ (5 .25 ) 5.5 .3. Bài toán về ổn định đập bê tông trọng lực...

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

Ngày tải lên: 26/01/2014, 12:20

Ngày tải lên: 26/01/2014, 12:20