phần 1 sơ đồ công nghệ bài toán lọc dầu

... 10 9074 51 10907582 10 920655 Giá xu t FOB USD 14 0 811 08 14 1 019 93 13 618 083 13 64 011 2 Max l i nhu n USD 318 8096 319 4542 2 710 5 01 2 719 457 T l l i nhu n % 22.64 23 19 .9 19 .94 92/95/98 T b ng so sánh hi u qu ... GT_BIEN(LPGIMP) 0.0000000 1. 180000 GT_BIEN(MG92IPM) 0.0000000 16 .60000 GT_BIEN(MG95IPM) 0.0000000 16 .60000 GT_BIEN(JA1IPM) 0.0000000 16 .86000 GT_BIEN(AUDOIPM) 0.0000000 11 .13 324 T c là, h s hàm m ... bi n s LPGIMP c n ph i gi m ñi 1, 18 USD, c a bi n s MG92, MG95 c n ph i gi m 16 ,6 USD, c a bi n s JA1 c n ph i gi m 16 ,86 USD, c a bi n AU.DO c n ph i gi m 11 ,13 324 USD, ñ bi n s tr thành m t...

Ngày tải lên: 31/12/2013, 10:01

... 2 1 0 9) I   x( x  1) 2 015 dx   ( x   1) ( x  1) 2 015 dx   ( x  1) 2 016  ( x  1) 2 015  d ( x  1)  ( x  1) 2 017 ( x  1) 2 016  1       2 016  2 017 2 016 4066272  2 017 ... (1  t )3. (1  t )3  1 1 1  (1  t )  (1  t )            (1  t )3 (1  t )3 (1  t ) (1  t )   (1  t )3 (1  t )3 (1  t ) (1  t )  1 1 (1  t )  (1  t )  2 (1 ... 2 (1  t ). (1  t )        (1  t )3 (1  t )3 (1  t )2 (1  t )2   1 1 3 1         3 2  (1  t ) (1  t )  (1  t ) (1  t ) (1  t ). (1  t )   1 1 3 1 1    ...

Ngày tải lên: 28/05/2016, 10:27

Ngày tải lên: 24/04/2013, 17:06

... 45.83 15 85 10 6.6 Mole Fraction 0.0000 0.0000 0.0000 0.0098 0.9752 0. 013 8 0.0 012 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 DC3 Btm 10 5.5 16 85 41. 1 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0200 0.4042 0.3 315 0 .14 19 ... i-pentane n-pentane n-hexane n-heptane n-octane DC1 Btm 17 .920C 2 310 4 31. 8 0.0000 0.0006 0.0000 0.6407 0.2 617 0.0 419 0.0 318 0. 013 5 0.0075 0.0 011 0.0008 0.0004 Bơm Phụ lục 4.3 Thông số dòng vào ... khí) 1. 2 Ý nghĩa Tạo nguồn nguyên liệu có giá trị cho ngành công nghiệp hóa dầu việc sản xuất vất liệu dẻo hợp chất hưu tổng hợp dung môi… 1. 3 Cơ sơ lý thuyết và sơ đồ công nghệ 1. 3 .1 Cơ...

Ngày tải lên: 25/10/2014, 10:48

... dung riêng 10 1,3kPa 10 1,3kPa -6,90 -14 0,34 14 4,75 4,00 0,239 0,5879 2,582 366,9 394,2 15 89 2336 -2702,3 1, 8 đến 8,8 00C; 10 1,3kPa 250C t0s khí lý tưởng lỏng; 10 1,3kPa 250C, P=const 200C ;10 1,3kPa ... tínhtheoKmol : 49,974 .10 6 Gmetanol = (kmol) Qmetanol 95% = 2 318 , 21 20,44 313 = 14 ,83 .10 6 (kcal)  Q1 = QC4 + Qmetanol 95% = 21, 13 .10 6 + 14 ,83 .10 6 = 35,96 .10 6 (kcal) (1)  Nhiệt lượng dòng nước ... 17 .4 51, 22 x 355 = $ 6 .19 5 .18 3 ,1 Chi phí phân đoạn C4 ( 30% iso-buten ) : 29.604,75 x 420 = $ 12 .433.995 Tổng chi phí ngun liệu đầu vào cho tháng sản xuất là: 6 .19 5 .18 3 ,1 + 12 .433.995= $ 18 .629 .17 8,1...

Ngày tải lên: 14/06/2015, 17:34

... dòng điện 1, 34A Khối lượng kim loại thoát catot thể tích khí thoát anot (ở đktc) (Biết hiệu suất điện phân 10 0 %): A 6,4 gam 1, 792 lít B 10 ,8 gam 1, 344 lít C 6,4 gam 2, 016 lít D 9,6 gam 1, 792 lít ... lượng cần thiết để mol electron chuyển dời mạch catot anot (F = 1, 602 .10 19 6,022 .10 23 ≈ 96500 C.mol -1) II – MỘT SỐ CƠ SỞ ĐỂ GIẢI BÀI TẬP VỀ ĐIỆN PHÂN - Khối lượng catot tăng khối lượng kim loại ... dịch CuSO4 ban đầu là: A 12 ,8 % B 9,6 % C 10 ,6 % D 11 ,8 % Hướng dẫn: nH2S = 0,05 mol - Gọi x số mol CuSO4 tham gia trình điện phân: CuSO4 + H2O → Cu + 1/ 2O2 + H2SO4 (1) → m (dung dịch giảm) =...

Ngày tải lên: 04/09/2013, 17:14

... 0. 617 1. 081E-02 0. 518 11 0.000 12 0.000 17 . 515 1. 126E-03 12 9.830 0.0000 1. 6 915 0 .18 42 0. 015 8 17 . 516 20.847 0.3343 2 91. 810 0. 617 1. 081E-02 0. 518 16 1.833 16 0.7 21 17. 515 1. 403E-03 -2.482 0.0000 1. 8455 ... 5. 010 2E -11 8.8805E -13 0.0589 0.5438 0. 014 1 2.0029E-04 1. 2 819 E-06 1. 5859E-06 1. 1927E-08 9.0828E-09 5. 010 2E -11 8.8805E -13 7 .16 37E -14 1. 7952E-07 0.04 31 0.0422 0. 018 2 7.3687E-03 5 .13 69E-03 6 .10 47E-03 ... 16 4 .1 125.00 0.0 0.5M 0.6V -12 7.7 12 5.00 0.0 0 .1 -10 6.5 12 5.00 0.2 0 .1 0.2M -40.8 12 5.00 0.2 0 .1 -12 .5 12 5.00 0.2 0 .1 -6.4 12 5.00 0.2 0 .1 -4.9 12 5.00 0.2 0 .1 -3.3 12 5.00 0.2 0 .1 2.9 12 5.00...

Ngày tải lên: 25/10/2013, 09:20

... • Tháp chưng c t T -15 01 • Các tháp stripping T -15 02, T -15 03, T -15 04 • Các bumparound PA1, PA2, PA3, PA4 • Thi t b làm ngu i ñ nh tháp: E -15 19 • Bình ngưng t : D -15 14 2.2 .1. 1 Xác ñ nh s ñĩa th ... thi t b tái sinh v n chuy n cho ph n ng 1. 1.5 Cơ ch ph n ng 1. 1.5 .1 Ph n ng ñ ng phân hóa ph n ng c t m ch t i v trí β 1. 1.5.2 Ph n ng chuy n v hydro 1. 1.5.3 Các ph n ng không mong mu n trình ... xúc tác cân b ng 1. 1.6.3 Phương pháp ch ng nhi m b n kim lo i 1. 2 Gi i thi u v ph n m m mô ph ng proII 1. 2 .1 Khái ni m mô ph ng 1. 2.2 Ph n m m mô ph ng PRO/II 7.0 [6], [10 ] 1. 2.2 .1 Lĩnh v c s d...

Ngày tải lên: 30/12/2013, 14:21

... Chuẩn bị dung dịch công tác Công trình hòa trộn phèn Công trình phản ứng Đến công trình xử lý Hình 2-3: Sơ đồ công nghệ trình keo tụ nước Công trình hòa phèn: pha thành dung dịch 10 ÷ 20%, loại bỏ ... - 60 400 - 600 45 - 70 600 - 800 55-80 800 - 10 00 60 - 90 10 00 - 14 00 65 -10 5 14 00 - 18 00 75 - 11 5 18 00 - 2200 80 - 12 5 2200 2500 90 - 13 0 * Khi dùng phèn sắt, liều lượng lấy nửa liều lượng phèn ... hòa (10 ÷ 20%); bể tiêu thụ (5 ÷ 10 %) - n Thời gian lần pha chế; h Q ≤ 12 00m3/mgđ n = 24h 12 00 ÷ 10 .000m3/ngđ n = 12 h 10 .000 ÷ 50.000 m3/ngđ n = 8 -12 h 50.000 ÷ 10 0.000 m /ngđ n = 6-8h > 10 0.000m3/ngđ...

Ngày tải lên: 13/05/2014, 21:17

... UN 11 BI MT S S CễNG NGH IN HèNH NH MY LC DU 12 1. 1 KHI QUT CHUNG HOT NG CA NH MY LC DU 12 1. 1.2 Quỏ trỡnh ch bin 14 1. 1.3 Pha trn, tng tr v xut sn phm 17 1. 2 CC S ... 11 0 5.5 H THNG PHếNG CHNG CHY N 11 0 5.5 .1 H thng cnh bỏo 11 0 5.5.2 H thng chng chỏy 11 2 5.6 CU HI V BI TP 11 3 CC BI TP M RNG, NNG CAO V GII QUYT VN 11 4 ... CA NH MY LC DU 20 1. 2 .1 S ch bin du nh 21 1.2.2 S ch bin du nng 21 1.2.3 S ch bin du trung bỡnh 22 1. 3 CC THNH PHN CA NH MY 23 1. 3 .1 Cụng trỡnh nng lng,...

Ngày tải lên: 02/08/2014, 00:21

... đường kính phần bể (m) + d: đường kính phần đáy bể (m) - Dung tích phần hình côn bể: w1 = h1 ( F1 + F2 + F1.F2 ) = π 12 h1 ( D + d + Dd) ( m3 ) ( m3 ) - Dung tích phần bể: W2 = Wb - W1 - Xác định ... = F2 (m) + b: Kích thước phần bể (m) b = F1 (m) + F2 = Q (m ) v2 + F1 = Q (m ) v1 - Xác định chiều cao h2 (m) h2 = w2 ( m) F2 w = w b − w1 ( m3 ) w1 = h1 ( F1 + F2 + F1.F2 ) m3 I.5 Ưu nhược điểm ... bể (V1 = 0,6 - 1, 2m/s) - Diện tích phần hình trụ F2 = Nguyễn Lan Phương Q V2 (m2 ) 41 Bài giảng : XỬ LÝ NƯỚC CẤP Trong đó: + V2: vận tốc nước bề mặt bể (V2 = 4 -10 mm/s) - Chiều cao h1: h1 = α...

Ngày tải lên: 07/08/2014, 04:20

... vlỗ = 1m/s Đường kính xả : Dxả = 15 0 - 200mm Phần nén cặn: Wc = h1 (F1 +F2 + F1 F2 ) (m3) → Wc = πh1 12 (D + d + D.d ) (m3) Trong đó: + h1 : chiều cao phần lắng cặn (m) D−d α ) cot g 2 (m) h1 = ... ϕ0 = < Re < 16 00 ϕ0 = Re < 16 00 24 Re 4.7 Re ϕ = 0,4 Thay giá trị hệ số sức cản ϕ0 hệ số Re vào (3.5) ta có: Re < u= q 1 − ρ ( ).d 18 γ ρ0 1

Ngày tải lên: 07/08/2014, 04:20

... ging : X Lí NC CP 20 ữ 10 0 0,5 ữ 0,6 0,7 ữ 0,8 0,8 ữ 0,75 10 0 ữ 400 0,6 ữ 0,8 0,8 ữ 1, 0 0,75 ữ 0,7 400 ữ 10 00 0,8 ữ 1, 0 1, 0 ữ 1, 1 0,7 ữ 0,65 10 00 ữ 2500 1, 0 ữ 1, 2 1, 1 ữ 1, 2 0,65 ữ 0,6 vl : Tc ... 8h 10 -12 h n 10 0 6400 7500 8000 85000 95000 10 0 ữ 400 19 00 215 00 24000 25000 27000 400 ữ 10 00 24000 25000 27000 29000 310 00 10 00 ữ 2500 29000 310 00 33000 35000 37000 Thi gian nộn cn ly t ữ 12 h ... gia chiu di (L) v chiu cao vựng lng ca b (H0) Bng2-7: Bng xỏc nh K v L/H0 K 10 7,5 1, 33 15 10 1, 5 20 12 1, 67 25 13 ,5 1, 82 Chỳ ý: Khi tớnh toỏn, ban u gi thit t l L/H tớnh toỏn xỏc nh Sau ú kim...

Ngày tải lên: 07/08/2014, 04:20

... 1, 8ữ2,0 12 00 13 00 7,0ữ8 8 -10 0,8 2,0 1, 0 1, 2 1, 5 1, 7 18 00ữ2000 8 10 10 -12 0,5 1, 25 0,7ữ0,8 8 10 10 12 2ữ2,2 Cỏt thch anh 700ữ800 0,8 Nguyn Lan Phng 1, 8 1- 1,2 2ữ2,2 ngtraxit 85 Bi ging : X Lí ... hoc ỏ dm Si hoc ỏ dm 0,3 - 1- 2 2-5 - 10 10 - 20 20 - 40 800 50 10 0 10 0 10 0 10 0 1. 300 * H thng thu nc: chn theo din tớch mt bng ca b - Khi b lc chm cú din tớch t 10 -15 m2 thu nc bng mng t chỡm ... nht l 10 0mm 20 10 10 0 15 0 Nguyn Lan Phng 86 Bi ging : X Lí NC CP 10 ữ5 10 0 15 0 5ữ2 50 10 0 Chỳ ý : * Khong cỏch t ỏy ng phõn phi n ỏy b lc: 80 10 0mm * Khi giú, nc kt hp cn ly chiu dy lp c ht 10 ữ5mm...

Ngày tải lên: 07/08/2014, 04:20

... - Hệ thống điều chỉnh tốc độ lọc ống venturi: Sơ đồ nguyên lý cấu tạo thể hình (2- 41) Bể Nước lọc Hình 2- 41 : Sơ đồ hệ thống điều chỉnh tốc độ lọc ống venturi 1- Ống venturi; 2- Áp kế thủy ... cát lọc 27 280 11 0 65 Không khí 17 Nước Hình 2-38: Chụp lọc có hệ thống ống thu nước gió dài - Phần đầu chụp lọc Nguyễn Lan Phương 90 Bài giảng : XỬ LÝ NƯỚC CẤP 2- Ống phân phối nước rửa lọc ... Lan Phương 89 Bài giảng : XỬ LÝ NƯỚC CẤP Chụp lọc lắp sàn thép bêtông cốt thép Số lượng chụp lọc không nhỏ 50chiếc cho 1m2 diệnt ích công tác bể lọc Cát đổ sàn gắn chụp lọc Chụp lọc sử dụng Việt...

Ngày tải lên: 07/08/2014, 04:20

... 2,0÷2,2 0,5 0,8 1, 2 1, 8 0,7÷0,75 0,9 1, 0 L (mm) Bình Tăng thường cường 10 15 1, 8÷2,0 12 00 13 00 15 20 15 700÷800 20 Lọc lớp: - Cát - Than ống ăngtraxít 1, 1 1, 2 2 400÷500 400÷500 Việc rửa bể lọc áp lực ... với Clo hóa sơ 2.5 .1. 3 Công nghệ khử sắt nước ngầm Khử sắt làm thoáng a Sơ đồ 1: Làm thoáng đơn giản lọc Nguyễn Lan Phương 11 4 Bài giảng : XỬ LÝ NƯỚC CẤP Cho nước phun tràn bề mặt bể lọc với chiều ... liệu lọc Cát thạch anh Cỡ hạt liệu lọc ( mm) 1 2 1, 6÷2,5 Hệ số không đòng Chiều cao lớp vật liệu lọc (m) Tốc độ lọc ( m/h) 1, 8 2,0 1, 5÷2,0 2,5÷3,0 Cường độ rửa (ι/sm2) Nước Không khí 10 12 6÷8 15 ÷20...

Ngày tải lên: 07/08/2014, 04:20

... mui nc (mg/l) 200 300 400 500 750 10 00 1, 05 1, 0 0,96 0,94 0,92 0,87 0,83 10 20 30 40 50 60 1, 55 10 0 1, 21 1,0 0,9 0,89 0,8 0,79 : H s k n nhit ca nc Bng 2 -19 : Tr s h s Nhit nc (t) Lc ng trung ... ng kớnh (mm) S lng 1m3 Din tớch b Trng lng mt n v (kg/m2) (ht) (m2/m3) Si cui 42 14 000 80,5 - Than cc cc dng 43 14 000 77 455 Than cc cc dng 41 15250 86 585 Nguyn Lan Phng 12 2 Bi ging : X Lí NC ... gin ma V = 0,8 ữ 1, 2 m/s Tc nc chy ng dn nc xung b lng V = 1, 0 ữ 1, 5 m/s ng nc sn tung cú d = 20mm vi khong cỏch phc v khụng quỏ 10 m, p lc ca vũi phun 10 m ng thoỏt nc sn cú d = 10 0 ữ 200 mm B...

Ngày tải lên: 07/08/2014, 04:20

... toàn phần nước từ 10 15 mgđι/ι v = 10 m/h Tổng tổn thất áp lực bể lọc cationít lấy theo bảng 2-25 Bảng 2-25 : Tổng tổn thất áp lực bể lọc cationít Tốc độ lọc (m/h) Tổng tổn thất áp lực bể lọc cationít ... liệu lọc cationít (mm) 0,3÷0,8 0,5 1, 1 Chiều cao lớp vật liệu lọc cationít (m) 2,0 2,5 2,0 2,5 5 5,5 4,0 4,5 10 5,5 6,0 5,0 5,5 15 6,0 6,5 5,5 6,0 20 6,5 7,0 6,0 6,5 25 9,0 10 7,0 7,0 Trong bể lọc ... LÝ NƯỚC CẤP a : Lượng nước cho gđι thể tích trao đổi làm việc lấy 12 0 15 0 g/gđι bể lọc bậc I sơ đồ làm việc bậc 15 0÷200 g/gđι sơ đồ làm việc bậc Nồng độ dung dịch hoàn nguyên độ cứng nước làm mềm...

Ngày tải lên: 07/08/2014, 04:20

... nước lọc với nước nguồn Sơ đồ thể hình 2-58 CO 1 2 Næåïc âaî khæí muäúi Hình 2-58 : Sơ đồ khử muối lọc nối tiếp H - cationít bể lọc anionít 1- Bể lọc H - cationít ; 2- Bể lọc anionít ; 3- Bể lọc ... lí theo sơ đồ có hàm lượng muối ≤ mg/ι , hàm lượng axit silíc ≤ 0,2 mg/ι Sơ đồ (khử muối bậc): thay bể lọc H - Na - cationít sơ đồ bể lọc có vật liệu lọc hỗn hợp cationít anionít Sau bể lọc anionít ... khử CO2, bể lọc H - cationít bậc 2, bể lọc H - Na - cationít Trong sơ đồ 2, bể lọc H - cationít bậc có vật liệu lọc anionít kiềm mạnh để khử axit silíc Sơ đồ dùng để khử muối nước đồng thời khử...

Ngày tải lên: 07/08/2014, 04:20

... (mg/l) 15 00 13 10 12 50 12 20 10 30 790 770 855 13 50 13 10 12 30 790 870 11 50 12 50 990 BOD Tải trung bình BOD lượng trước khỏi bể điều (mg/l) 15 00 13 66 12 77 12 37 11 70 969 785 795 10 90 13 38 12 87 11 28 807 ... Dựa vào công thức tính ta lập bảng thể tích tích lũy cho ngày bảng sau Thể tích tích Thể tích tích lũy vào bể Giờ Q(m3/h) (m 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 22 20 15 15 15 17 35 70.8 ... 18 19 20 21 22 23 70.8 70 69.2 65 38 35 35 39 79 54 54 45 44 49 48 42 nước bể (m3) 29.2 57.6 82 10 8.6 10 3 96.4 89.8 87.2 12 4.6 13 7 14 9.4 15 2.8 15 2 16 2.6 16 9 16 9.4 = 70 × 13 10 + 29.2 × 15 00 = 13 66(mg...

Ngày tải lên: 12/04/2015, 10:41