phần 1 định mức kỹ thuật trong xây dựng

... (Tấm/người) ∑ 12 12 13 13 12 62 10 3 11 9 13 2 12 8 12 9 611 6,99 6,05 5, 91 6,09 5,58 30,62 Ta có: t2  3.3  9,80 (người phút/ tấm) 12 12 13 13 12     10 3 11 9 13 2 12 8 12 9 Đối với phần tử: Điều ... n j  = 8) 10  10  10  10  10  10  11  11  11  11  10 ,4 11  Amin  atb - k (a max - a 'min )  10 ,4 - 1, 0 x (11 - 10 )  9,4 a   Amin  9,4 (tra bảng 3 .1, với n-j =10 => K =1, 0)  Loại ... trị a1 j  a 2 j   a n n j  = 8) 10  10  10  10  10  10  11  11  11  11  12  13  10 ,8 13  Amin  atb - k (a max - a 'min )  10 ,8 - 0,9 x (13 - 10 )  8 ,1 a   Amin  8 ,1 (tra...

Ngày tải lên: 12/09/2015, 15:21

... ro kỹ thuật công trình Cầu III PHÂN TÍCH MỘT SỐ RỦI RO KỸ THUẬT ĐIỂN HÌNH TRONG XÂY DỰNG CẦU Ở VIỆT NAM Trong bảng (trang sau) tóm tắt số cố công trình Cầu xảy Việt Nam IV KẾT LUẬN Rủi ro kỹ thuật ... công trình xây dựng Thay đổi Nói chung cố công trình Cầu hoàn toàn giống Mặc dù vậy, người kỹ sư có khả kiểm soát dự đoán rủi ro dẫn đến cố Hầu hết rủi ro kỹ Định hướng Tổ chức thuật xây dựng công ... tải Sửa chữa, xây dựng lại 30 Lý Quàn – Gò Công Đông – tỉnh Tiền Giang Cầu sập Do xe chạy tải cầu yếu Kết cấu bị tải Xây dựng lại cầu 31 Cầu Dài I – 23 /10 /2006, km 778+205 quốc lộ 1A Cầu sập Do...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 18:20

... ổn định trượt ứng suất pháp Chiều cao đập (m) 10 20 30 40 60 80 Hệ số ổn định chống trượt Kc 1, 15 1, 10 1, 10 1, 10 1, 07 1, 01 ứng suất pháp sy nhỏ (hồ đầy nước) 10 5N/m2 0 ,13 0,46 0,63 1, 21 1, 91 2,72 ... không phạm vi định 16 ,76 81, 50 H 19 , 41 Vì yêu cầu đập to đầu thấp so với loại đập tựa khác 1, 83 10 :4 A A 81, 54 0,84 18 ,9 4,42 10 ,49 18 ,3 1, 83 1, 83 A-A 1, 83 3,05 1, 83 98 2,29 3,05 2 ,13 So sánh hai ... chuyển sang đập tựa phát triển lớn kỹ thuật xây dựng đập Đập tựa giới đập liên vòm đá, có mặt vòm thẳng đứng cao 23m, xây cuối kỷ 16 Tây Ban Nha Sau đến tận đầu kỷ 19 lại xuất đập thuộc loại Nhưng...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 10:21

Ngày tải lên: 23/08/2014, 09:13

... lâu năm khác Diên tích Năng suât »' 548 13 14 1 70 ba 0.70 1, 70 tân ( 4,9 ; 7.9 tấn) 1, 8 37 10 .25 11 .037 9,529,9 776 20 lia 2 31, 4 4,5 1, 61 « * tán 29 lấn 10 v ề chăn nuôi toàn h u y ệ n có đ àn ... thông qua lớp tập huấn theo mô : kỹ thuật trồng chè cừnh, kỹ ihuật chăm sóc chè hạt, kỹ thuật trồng chăm sốc cà phê Catimor, kỹ thuật chăm sóc cà phê Robusta, kv thuật nhân giông trồng, giúp bà ... vườn rừng kỹ thuật canh tác càfé theo hướng vườn rừng xây dựng vườn ươm giông - Huấn luyện - tuyên truyền p h ổ cập công nghệ -«

Ngày tải lên: 18/06/2016, 11:25

... bdx 12 Dq = q H - q B b= Cho T = V ta tìm tải trọng giới hạn: Q kp = y EJ cp L2 (4-5) Trị số Y tra hình 4-9, trị số x tính theo công thức: x= 4( N"1Hq1 -2 N"1cp ) ' ' N 1' cp - N 1' Hq1 (4-6) 15 4 ... cao, S lớn Bảng 4-3 Tương quan chiều cao đập trị số S Chiều cao đập (m) 40 60 80 ~10 0 10 0 B S= b0 1, 4 ~1, 6 1, 6 ~1, 8 1, 8~2,0 2,0~2,4 Dựa vào bảng 4-3, chọn vài trị số S để tiến hành tính toán so sánh ... biết đường cong đàn hồi, ta tìm phần bị giảm T phần vị uốn tăng thêm V L X T = ũ q x d x ũ ( y' ) dx 0 x = 0.0 15 .0 10 .0 Qkp = y EJcp l2 L V= E J x ( y") dx 2ũ 5.0 1. 0 đó: 2.0 3.0 q 4.0 Hình 4-9...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 10:21

... đường cong đàn hồi lúc chấn động có dạng sau (hình 4 -14 ): y (x.t ) = y (x ) sin wt (4 -11 ) y(x ) = a z (x ) đó: a1 - hệ số xác định phần dưới: Z1 (x) - hàm số x, thoả mãn điều kiện liên tục biên ... w2 g1H xử w2 g1H ổ ù ù ùù ổ ổ Fi 1 - ữ ỳ Dx ýớồ 4J i ỗ - + Fi x 1 - ữ Dx ý = ữ ờJ i ớồ 4Eg H ứ ỳ ùù 2H ứ 4Eg Hứ ù ố ố ố ù0 ỷ ỵợ ỵ ợ ỡH ộ ổ 3x w2 g1H ổ xử ự ỹ ù ù Fi x 1 - ữ ỳ Dx ý (4 - 16 ) ... - môduyn đàn hồi đá Đối với đá tốt Er= (2,0 ~ 3,0 )10 N/m2; đá bị nứt nhẹ Er= (1, 0 ~ 2,0) 10 10N/m2; đá bị nứt nghiêm trọng Er= (0,2 ~ 0,5) 10 10N/m2 Trị số b tính gần theo công thức Vôt, sai số...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 10:21

... xây dựng mềm tràn nước 4,00 914 .0 915 0,35 900,4 1, 30 0,55 905 1, 10 0,43 910 1, 50 900 0,67 1, 70 0,80 2,00 10 :7 895 5,50 890 0,93 2,30 1, 05 2,60 880 2,95 877 1, 25 3 ,10 885 3,00 875,5 4,5 22 ,1 ... với lưu lượng đơn vị 80m3/s 18 .18 12 .7 1: 1: 0 48.50 1: 0.5 1: 43.0 0.4 1: 0 0.5 25 81 Hình 4-20 Đập to đầu tràn nước 18 .0 5.5 7.0 5.5 Hình 4- 21. ống dẫn nước thân đập 1. Đường hầm ; 2.ống dẫn nước ... - 23) trụ rỗng (hình -24) 4,60 1. 2 1, 5 0.9 0,9 0,9 50 Hình - 23 Đập phẳng có trụ pin kép ; - khe cấu tạo ; - trục tường trụ pin 14 ,50 A 12 ,2 12 ,2 12 ,2 1. 5 1, 2 1, 1 Hình - 24 Đập phẳng có trụ pin...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 10:21

... có dạng: 17 0 www.Phanmemxaydung.com ỹ ù ù ù ý ù 1 1 ựù + r C1 cos 4j + C sin 4j + C3 cos 2j + C sin 2jỳ ù 12 3 12 ỷỵ 1 1 ự F = r a1 cos 2j + a sin 2j + a + a 4jỳ 2 ở2 ỷ 1 1 ự + r b1 cos 3j ... thân gây : M= P.l1 q cos j1 l1 + 8 (4 -19 ) đó: P - áp lực nước tĩnh ; q - trọng lượng 1m2 bản, q = r b ge (N/m2) ; e - chiều dày Lực cắt lớn tác dụng lên : T = 0,5( g y + g be cos j1 )l'o (4-20) ... ỷ 1 1 ự + r b1 cos 3j + b sin 3j + b cos j + b sin jỳ 2 ở6 ỷ (4-28) a1, a2, a3, a4, b1, b2, b3, b4, C1, C2, C3, C4 số xác định điều kiện biên Thay trị số F công thức (4-28) vào phương trình (4-26),...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 10:21

... 2 .12 3 .12 0.490 0.427 0.746 0.278 0.422 1. 53 2.53 0.333 0.333 0.667 0 .19 3 0.385 1. 12 2 .12 0. 217 0.257 0.608 0 .12 3 0.343 0.80 1. 80 0 .13 2 0 .19 3 0.566 0.069 0.295 45 3.66 500 60 65 70 f2(a + b) 17 5 ... bảng 4-4 để xác định trị số f1(a + b) Bảng 4-4 Bảng tra trị số (a + b) thông số f1 , f2 , , f7 (a + b) f1(a+ b) f3(a + b) f4(a + b) f5(a + b) f6(a + b) f7(a + b) 4.66 1. 000 0.707 1. 000 0.500 0.500 ... na = đó: B = n nB nb = 1+ B 1+ B (4- 31) sa E b sb Ea Diện tích mặt cắt cần thiết dầm thứ (ở sát bờ) Fb1 = n b Pn sb Đối với dầm thứ 2: 17 7 www.Phanmemxaydung.com (n b - 1) .Pn sb Fb2 = Đối với...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 10:21

... 0.69 0. 61 389.64 0. 61 A 59 297.26 71 :9 0.54 46 10 313 .64 0.46 B 9 .14 33 269.3 A 265.85 0.94 37 37 25 8.38 1. 33 0.94 25 7 .16 5.94 15 .24 6. 71 0.40 8.36 7 .16 15 .24 5.94 7. 61 Hình 4-39 Đập liên ... 4 R =6 024' 0.4 10 1.8 14 29' 10 1 .1 0,45 92.5 :1 2.4 84.0 3.50 79.7 3.50 80.0 77.0 75.5 74.5 26.0 Hình 4-36 Đập phẳng tràn nước đá 18 2 www.Phanmemxaydung.com 0.46 0. 61 0.46 0. 61 0.46 357.8 4.57 ... ổn định Đập liên vòm thường làm không tràn Nếu làm tràn nối tiếp từ mặt tràn chắn nước thượng lưu phức tạp, làm 313 .64 9.02 1. 07 303.35 B 0. 61 0. 61 247.40 48.77 14 9 .14 5 :1 280.5 0.69 0. 61 389.64...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 10:21

... B - D3B1 ỹ M = rbgT R cos xỗ ữù K ứù ố ý ổ A1D3 - D1B1 ù H = rbgTR cos xỗ ữ K ứ ù ố ỵ (4- 41) K, A1, B1, B3 tính Còn số tải trọng D 1, D3 tính sau: D1 = 12 R ' R 0a (jA sin jA - versjA ) D1 + T2 ... A1B3 - B2 I A1, B1, B3 - số hình dạng (hằng số phụ thuộc vào hình dạng mặt cắt vòm) A1 = 12 R ' ' A1 + a với A1 = jA T B1 = 12 R (jA - sin jA ) + R 0a versjA T T B3 = 12 R R R 2a B 31 + B32 + o2 ... trọng lượng thân Các số hình dạng A1, B1, B3 tính trên, riêng số tải trọng D1, D3 tính sau: D1 = 12 R ' R 0a D1 + versjA T2 T ' với: D1 = jA - sin jA D3 = 12 R R R2 D 31 + D32 + avers2jA - bversjA cos...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 10:21

... Góc trung tâm K Vòm không khớp Vòm khớp 90 32,4 15 12 0 18 ,1 150 11 ,5 4,76 18 0 8,0 3,0 III Tính toán trụ Việc tính toán ổn định trượt, ổn định uốn dọc phân tích ứng suất trụ, đập liên vòm giống ... góc trung tâm 18 0 3, 51 R = 5,80 ỉ =12 ,5 0,8 ỉ=22,5 c) 1, 3 b) 10 ,67 a) 3,52 Hình 4-50 Nối tiếp vòm trụ pin a Nối tiếp cứng; b Nối tiếp khớp; c Nối tiếp tựa Để dễ thi công tăng ổn định hướng ngang ... ứng suất kéo chân vòm Góc trung tâm đập liên vòm xây dựng, thường chọn khoảng từ 93040 đến 18 00, khuynh hướng thiên chọn góc trung tâm lớn (15 00 - 18 00) tác dụng áp lực nước phân bố đều, góc trung...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 10:21

... định mức 15 30 > 30 3 014 - 16 .24 3.9008 12 .32 2.9593 10 .64 2.5557 3 019 - 15 .68 3.7663 3 015 - 17 .70 4.2 515 14 .11 3.3892 12 .32 2.9593 3020 - 17 .70 15 .46 3 016 - 19 .38 15 .46 13 .78 30 21 - 5 .19 31 ... 2,8536 18 ,14 14 ,69 12 , 71 4,3572 3082-3 > 10 0 4 ,15 07 30 81- 2 10 0 3,6 318 3080 -1 70 3,5285 3,06 01 19,44 15 ,88 13 ,82 4,6695 3, 814 4 3, 319 6 21, 60 5 ,18 83 18 ,36 4, 410 1 15 ,98 3,8384 c d Số hiệu định mức ... 2,2098 1, 4 412 1, 34 51 2,4020 1, 7535 1, 4892 10 ,56 7,20 6,80 11 ,50 8,80 7,70 2,52 91 1,7294 1, 6334 2,7623 2 ,11 38 1, 8495 12 ,00 8,80 8,40 12 ,80 10 ,20 9,00 2,8824 2 ,11 38 2, 017 7 3,0746 2,4500 2 ,16 18 13 ,00...

Ngày tải lên: 19/10/2012, 09:47

... 5 .15 89 16 .00 3.5888 10 .75 2. 411 2 7.75 1. 7363 b 19 .80 4.4 411 14 .00 3 .14 02 9.35 2.0972 6.90 1. 5477 c 17 .69 3. 813 1 12 .10 2.7 410 8.25 1. 8565 6.20 1. 3907 d Số hiệu định mức 6.009 17 .10 3.8355 11 .40 ... 0.3330 0.7320 8. 015 34 5-7 16 - 18 - 10 11 - 14 Đờng kính lỗ khoan(mm) 16 - 18 Chiều dày tôn (mm) 15 - 18 19 - 22 5-7 - 10 20 - 22 11 - 14 15 - 18 19 - 22 1. 60 0.4403 1. 78 0.4899 1. 95 0.5366 a ... 0.6 010 3.35 0.8754 4.70 1. 22 81 d 7.20 1. 8 814 9.00 2.3 517 5.70 1. 4894 7.20 1. 8 814 4.60 1. 2020 5 .18 1. 3535 3.80 0.9929 4.70 1. 22 81 Số hiệu định mức 6.0 01 6.002 6.003 4.00 1. 0452 5.80 1. 515 5 4.80 1. 2542...

Ngày tải lên: 19/10/2012, 09:47

... c 5. 01 1.4860 6.52 1. 9338 8. 51 2.52 41 8. 91 2.6427 10 .26 3.04 31 d 10 .74 3 .10 54 12 . 41 3.6808 đ 8.20 2.43 21 11. 13 3.3 012 11 .56 3.4287 14 .44 4.2829 e 2.92 0.86 61 3.80 1. 12 71 4.96 1. 4 711 5 .19 1. 5394 ... mặt 1. 01 0.2639 1. 1 0.2874 1. 04 0.2 718 1. 12 0.2627 B 0.92 0.24 01 Cửa sổ a 1. 10 0.2874 1. 18 0.3083 1. 12 0.2927 1. 21 0. 316 2 c 1. 27 0.3 319 1. 39 0.3632 1. 31 0.3423 1. 43 0.3737 d 1. 52 0.3972 1. 70 ... định mức 5. 019 a 0.250 1. 10 1. 250 1. 420 1. 650 2. 310 0.250 0.2676 0.3 011 0.3455 0.4 014 0.5620 0.0608 0.350 1. 150 1. 300 1. 510 1. 750 2.350 0.250 0.2798 0. 316 3 0.3674 0.4258 0.5 718 0.0608 1. 500 1. 700...

Ngày tải lên: 19/10/2012, 09:47

... 3.43 4.99 7.40 11 .52 0. 716 2 1. 0 910 1. 7 013 2.6703 3.54 5 .14 7.57 11 .64 0.7392 1. 1236 1. 7403 2.6982 3.66 5.28 7. 71 11. 85 0.7642 1. 1542 1. 7725 2.7468 3.76 5.38 7.96 12 . 21 0.78 51 1 .17 61 1.8300 2.8303 ... 1m 2m 3m 4m 5m 6m > 6m I - III IV - V VI - VII VIII - IX 2.52 3.92 6.29 10 .16 0.5262 0.8569 1. 44 61 2.35 51 2.83 4.27 6.66 10 .57 0.5909 0.9334 1. 5 311 2.45 01 3 .17 4.68 7.08 11 .14 0.6 619 1. 0230 1. 6277 ... VIII-IX 2 1 1 Bậc 1 Bậc 2 Bậc 1 Bậc Tiền lơng công bình quân 0.2088 0. 218 6 0.2299 0.2 318 0. 218 6 0.2242 0.2299 0.2432 Ghi chú: - Trong phần tính đất đá đa từ thấp lên cao vận dụng định mức không...

Ngày tải lên: 19/10/2012, 09:47

... 7,20 1, 5732 5,00 1, 0925 0,80 0 ,17 48 0,50 0 ,10 93 0,63 0 ,13 77 0,40 0,0874 10 7,20 1, 5732 5,00 1, 0925 11 0,80 0 ,17 48 0,50 1, 1093 12 1, 00 0, 218 5 0,60 0 ,13 11 1 ,12 7 1, 128 1, 129 1, 132 13 1, 133 1, 134 ... 1, 15 41 5,42 1, 24 61 5,57 1, 2805 5,69 1, 30 81 5,83 1, 3403 6,00 1, 3794 c 7,50 1, 7385 7,84 1, 817 3 8,27 1, 917 0 8,55 1, 9 819 8,66 2,0074 8,83 2,0468 9 ,10 2 ,10 94 d 1, 008 1, 009 1, 010 1, 011 1, 012 1, 013 1, 014 ... 11 12 13 1, 123 1, 25 0,27 31 0,50 0 ,10 93 0,40 0,0874 1, 25 0,27 31 0,50 0 ,10 93 0,60 0 ,13 11 1 ,12 4 0,88 0,60 0,20 1, 00 0,40 0,35 1, 00 0,40 0,50 1, 125 1, 113 1, 114 1, 115 ...

Ngày tải lên: 19/10/2012, 09:47

Ngày tải lên: 19/10/2012, 09:47

Ngày tải lên: 19/10/2012, 09:47