mùa mưa từ tháng 5 đến tháng 11 có

... 15. 0 100 85. 0 = 85. 0 = 85. 0 = 15. 0 S4 15. 0 15. 0 100 = 15. 0 S3 85. 0 85. 0 = 15. 0 85. 0 = 1. 25 15. 0 85. 0 = 15. 0 100 = 15. 0 S5 85. 0 85. 0 = 15. 0 85. 0 = 1. 25 15. 0 85. 0 = 15. 0 85. 0 = 15. 0 85. 0 = 1. 25 ... S1 4. 35 0 4. 35 1. 95 6.30 S2 4. 35 0 4. 35 1. 95 6.30 S3 3.39 1.1 1.93 6.42 1. 95 8.37 S4 2.91 1 .59 1.88 6.38 1. 95 8.33 S5 4. 35 0.63 4.98 1. 95 6.93 S6 1.64 3.00 2.96 7.60 1. 95 9 .55 S7 4. 35 0 4. 35 3.60 ... (kN/m2) H s vt ti Ptt (kN/m2) 1 .50 1 .50 1 .50 1 .50 1 .50 1 .50 1 .50 1 .50 3.00 3.00 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.2 1.2 1. 95 1. 95 1. 95 1. 95 1. 95 1. 95 1. 95 1. 95 3.60 3.60 vs Bng 1.2.7Tng hp tnh...

Ngày tải lên: 05/05/2015, 09:04

... trọng-Tổ hợp tải trọng – Phương án Lo 14.19 14.22 14. 75 13. 25 11. 75 10. 25 8. 75 7. 25 Ln 82.42 82 .52 83. 05 81 .55 80. 05 78 .55 77. 05 75. 55 Tổ hợp tải trọng Từ tải trọng tác dụng lên kết cấu công trình ta ... Lo + m Ta có độ dốc tự nhiên bến với mái dốc m=3 ,từ xác đònh chiều dài tự cọc Vò trí Lo 14.19 14.22 14. 75 13. 25 11. 75 10. 25 8. 75 7. 25 Lu 21.19 21.22 21. 75 20. 25 18. 75 17. 25 15. 75 14. 25 3.3.2 Chiều ... T/m2 Z = 18.81 m  fs54 = 5. 481 T/m2 Z = 19.31 m  fs 55 = 5. 531 T/m2 ∑fsihi=(2.3x2. 35+ 3.6x2)+(2.42x1. 35) +(2 .53 +2.63+2.71)x2+(4.87x2 .11) +( 5. 08 +5. 281 +5. 481)x2 +5. 531 = 79.1T Từ số liệu ta vào công...

Ngày tải lên: 01/04/2013, 22:37

... Chương trình … NOISUY(xF,yFCB,Y,X); Rmin:=(xP-yFCB)/(yFCB-xF); deltaR:=0. 05; R:=Rmin; P:=F*(xF-xW)/(xP-xW); W:=F-P; Vmin:=1e 15; Repeat R:=R+deltaR; DiaLT(R,NLT); V:=NLT*(R+1); Ứng dụng nội suy tính ... ’);readln(R); Ứng dụng nội suy tính toán số đĩa lý thuyết chiều cao tháp chưng luyện Chương trình Cần có cân chất cho toàn tháp: F=P+W P:=F*(xP-xF)/(xP-xW); F.xF = P.xP + W.xW W:=F-P; Program chungluyen_1; ... NLT với R biết DiaLT(R,NLT) Xác định V: V = N LT ( R + 1) Tìm giá trị nhỏ V Trong khoảng (Rmin – 5Rmin) NLT Reff Lặp lại nhiều lần Ứng dụng nội suy tính toán số đĩa lý thuyết chiều cao tháp chưng...

Ngày tải lên: 20/10/2013, 00:28

... 0.001344029 1 .111 414733 0.0468377 95 15 -0.039 353 0.00 154 8 659 1.1930 253 95 0. 050 277073 16 -0.0418 85 0.001 754 353 1.2697 854 97 0. 053 5119 35 17 -0.044268 0.001 959 656 1.34202 851 6 0. 056 556 437 18 -0.047141 ... 117 . 15 117 . 15 117 . 15 117 . 15 117 . 15 117 . 15 0.1224 0.1 252 0.127 117 . 15 117 . 15 117 . 15 14.34 14.667 14.878 0.12948 117 . 15 15. 168 0.131328 117 . 15 15. 3 85 10.866 12.02 12 .59 7 13.22 13 .58 2 13.907 - Thuyết ... 0.001473 357 6.2091E- 05 -0.001263 1 .59 517E-06 0.038289103 0.00161 359 9 -0.003183 1.01315E- 05 0.0964 958 16 0.00406 657 5 -0.0 055 82 3.1 158 7E- 05 0.16922389 0.00713 151 8 -0.008339 6. 953 89E- 05 0. 252 8 050 92 0.010 653 839...

Ngày tải lên: 07/08/2013, 13:54

... tải thiết kế (có xét xung kích 25% ) 25% hiệu ứng xe tải thiết kế + tải trọng TTGH mỏi đứt gãy: xe tải thiết kế (có xét xung kích 15% ) với k/c trục nặng 9m Tính nội lực dầm chủ S 11 Tính toán mặt ... dải tương đương E X khoảng cách từ điểm đặt tải trọng đến gối 3.3 Phương pháp dải S 15 Bản có nhịp song song với hướng xe chạy (cầu đúc chỗ) Nguyên tắc tính - Với có nhịp lớn 4600mm song song với ... ( 0 ,5. ai xr ) Ri Ri ( 0 ,5. ai x r ) Ri 0.3174 0.3174 0.2794 0.2427 0.2304 0.2427 0.1716 0.4961 0.8712 4.3 Tính nội lực dầm ngang 0. 054 5 0.0146 1,9m 1.1m 0.1210 1,9m 0.1207 0.3473 0.2870 0 .52 80...

Ngày tải lên: 17/06/2014, 21:39

... tải thiết kế (có xét xung kích 25% ) 25% hiệu ứng xe tải thiết kế + tải trọng TTGH mỏi đứt gãy: xe tải thiết kế (có xét xung kích 15% ) với k/c trục nặng 9m Tính nội lực dầm chủ S 11 Tính toán mặt ... dải tơng đơng E X khoảng cách từ điểm đặt tải trọng đến gối 3.3 Phơng pháp dải S 15 Bản có nhịp song song với hớng xe chạy (cầu đúc chỗ) Nguyên tắc tính - Với có nhịp lớn 4600mm song song với ... 1 750 /S 50 % - Cốt thép hớng vuông góc với xe: 3840.S 67% với - S chiều dài nhịp có hiệu lấy theo mục 9.7.2.3 Cốt thép chống co ngót nhiệt độ: tối thiểu cho phơng As 0, 75. (Ag/fy), với dày 150 mm...

Ngày tải lên: 17/06/2014, 23:35

Ngày tải lên: 19/03/2015, 17:24

... αm 5, 5 0,03 05 5 ,5 0,0223 5, 5 0,0701 5, 5 0, 050 9 ξ γ R µ max = R b b × 100 % Rs 0,623 × 11 ,5 = × 100 % = 3,18 % 2 25 ξ Astt (cm2 ) As chọn (cm2 ) µ (%) 0,0309 0,0226 0,0728 0, 052 2 0,87 0,64 2. 05 ... (kNm) 8,2 qtt (kN/m2) 9.2 15 7,32 20 ,52 8,2 9.2 15 13,02 36,48 1 ,5 8 ,5 9.2 15 1,83 5, 51 10 1,3 6 ,5 9.2 15 1,38 2,42 Ô L1(m) L2(m) Ô sàn11, 12 có L1 với ô sàn 9, nên ô sàn 10 ,11 có giá trò tương tự ô ... +34, 65 × + 47,16 × = 55 55, 4 (KN) Xét đến ảnh hưởng gió: Ntt = N2 × 1,2 = 55 55, 4× 1,2 = 6666 ,5 (KN) N 6666 ,5 =>Fc = tt = = 57 97 cm2 Rb 1, 15 • => chọn cột 80 × 80 cm2 Tầng đến tầng lửng : Trọng...

Ngày tải lên: 11/05/2015, 10:52

... gian KCN 5. 4 tính nội lực dầm ngang cầu đỗ chỗ 5. 5 Tính toán nội lực mặt cầu 5. 5.1 Các mối nối sơ đồ làm việc Nguyễn đắc đức 10 Bộ môn cầu hầm Bài giảng môn học cầu BTCT Học phần 5. 5.1.1 Các ... lb 5. 5.3 Tính kê hai cạnh 5. 5.3.1 Điều kiện để tính kê hai cạnh + Trong cầu dầm ngang măt cầu kê lên hai dầm chủ + Có dầm ngang nhng tỷ lệ hai cạnh l Dầm dọc chủ b Ngàm hai đầu Dầm ngang 5. 5.3.2 ... = hệ số tải trọng IM = lực xung kích tính % P = tải trọng bánh xe ( 1 45/ 2KN, 110 /2KN ) 5. 5.2 Tính nội lực mặt cầu hẫng 5. 5.2.1 Bản hẫng rào chắn a1 = a2 + 2H b1 = b2 + H Lớp phủ mặt cầu H = chiều...

Ngày tải lên: 13/06/2015, 16:36

Ngày tải lên: 20/02/2016, 20:26

... 1) Vẽ đường ảnh hưởng mô men lực cắt: 4,3m 4,3m 3, 85 35kN 145kN 145kN 110 kN 110 kN 1,2m 5, 4 3, 85 DAH ML/2 110 kN 4,3m 145kN 145kN 4,3m 0, 95 35kN 110 kN 1,2m 0,82 0,64 DAH V 2) Xếp tải lên đường ảnh ... 8,36 0 ,5 24 = 601,92 (kN.m) MDW = 2,47 0 ,5 24 = 177,84 (kN.m) MPL = 4 ,5 0 ,5 24 = 324 (kN.m) Mlan = 9,3 0 ,5 24 = 669,6 (kN.m) Mtr = 1 45. (3, 85 + 6)+ 35. 3, 85 = 156 3 (kN.m) Mta = 110 . (5, 4 + ... + 6) = 1 254 (kN.m) - Lực cắt: VDC = 8,36 0 ,5 24 = 100,32 (kN) VDW = 2,47 0 ,5 24 = 29,64 (kN) VPL = 4 ,5 0 ,5 24 = 54 (kN) Vlan = 9,3 0 ,5 24 = 111 ,6 (kN) Vtr = 1 45. (1 + 0,82)+ 35. 0,64 = 286,48...

Ngày tải lên: 26/03/2016, 15:59

... Ne(KW) 15. 74 22.28 29.24 36.49 43.89 51 .31 58 .60 65. 64 72.28 78.39 83.84 88.48 92.19 94.83 Me(N.m) ge(g/KWh) Gnl(Kg/h) 250 .58 3 35. 34 5. 28 266.07 322. 25 7.18 279.39 311. 17 9.10 290 .55 302 .11 11.02 ... 299 .55 2 95. 06 12. 95 306.38 290.03 14.88 311. 04 287.00 16.82 313 .55 286.00 18.77 313.89 287.00 20.74 312.06 290.03 22.73 308.07 2 95. 06 24.74 301.92 302 .11 26.73 293.61 311. 17 28.69 283.13 322. 25 ... 8601,60,87 21,4 35. 6 95, 7 95 1,088.(20, 655 0,0027368.T )T Z Z 0,44931 0,0628 Rút gọn phương trình ta 0,00298.T Z+ 22,482.TZ - 79399 ,50 5 = Giải phương trình ta TZ1 = 2621,07 TZ2 = -101 65, 4 (loại nghiệm...

Ngày tải lên: 06/05/2016, 12:15

... thiết: n = P 0, 05 = = 5, 6 p 8,9.10 −3 Với: P: Áp suất thiết kế, P = 0, 05 kG/cm2 Vậy ta chọn gân chịu lực bố trí mặt hình hộp 110 0 1200 2 75 312 2 75 150 0 170 352 45 55 1610 3 75 3 75 1200 Hình 4.4: ... có gờ cánh làm nhơm dẻo có bề dày 0,2 mm Bước cánh dàn lạnh chọn từ – 4 ,5 mm làm việc nhiệt độ dương, từ 10 – 15 mm làm việc nhiệt độ âm có bị đóng tuyết Các ống dàn lạnh có cánh phẳng đồng có ... hơng: F51 = 4*a*b = 4* 1 ,5 * 1,1 = 6,6 m2 Q51 = F51 ( t − t1 ) 6,6 * (40 − 30) = = 54 ,1 δ1 δ 0,004 0, 05 W + + 16 0,041 λ1 λ2 + Hai mặt trước sau: F52 =2*b*c = 2*1,1 *1,1 = 2,42 m2 Q52 = F52 ( t...

Ngày tải lên: 22/06/2014, 23:18

... đỡ, L4 = 0, 15 m Vậy : Gd = 55 49 [N] N3 = ( 255 ,6.9,81 cos 50 + 55 49 ).0,3.0, 05. 3,14.18 = 3.10 0,2 , kW; (5. 10) Công suất truyền động cho máy vo viên là: N = 2, 85+ 1 ,5+ 0,2 = 4 ,55 , kW; 5. 3.6 Phân ... nghệ chế tạo5 .11. 1 Đĩa quay5 .11. 2 Khung5 .11. 3 Trục truyền động trục đỡ đĩa5.12 Khảo nghiệm5.12.1 Khảo nghiệm không tải5.12.2 Khảo nghiệm xác định tiêu kinh tế kĩ thuật sở sản xuất5.13 Ý kiến ... h 5. 7 Tính toán trục then5.7.1 Trục truyền động5.7.2 Trục đỡ đĩa 5. 8 Tính toán thiết kế phận làm ướt5.9 Thiết kế gối đỡ trục5.9.1 Trục truyền động5.9.2 Trục đỡ đĩa5.10 Tính toán chọn bơm5.11...

Ngày tải lên: 28/06/2014, 07:17

Ngày tải lên: 17/04/2015, 10:36

... thiết: n = P 0, 05 = = 5, 6 p 8,9.10 −3 Với: P: Áp suất thiết kế, P = 0, 05 kG/cm2 Vậy ta chọn gân chịu lực bố trí mặt hình hộp 110 0 1200 2 75 312 2 75 150 0 170 352 45 55 1610 3 75 3 75 1200 Hình 4.4: ... có gờ cánh làm nhơm dẻo có bề dày 0,2 mm Bước cánh dàn lạnh chọn từ – 4 ,5 mm làm việc nhiệt độ dương, từ 10 – 15 mm làm việc nhiệt độ âm có bị đóng tuyết Các ống dàn lạnh có cánh phẳng đồng có ... hơng: F51 = 4*a*b = 4* 1 ,5 * 1,1 = 6,6 m2 Q51 = F51 ( t − t1 ) 6,6 * (40 − 30) = = 54 ,1 δ1 δ 0,004 0, 05 W + + 16 0,041 λ1 λ2 + Hai mặt trước sau: F52 =2*b*c = 2*1,1 *1,1 = 2,42 m2 Q52 = F52 ( t...

Ngày tải lên: 20/01/2016, 17:39

... đỡ, L4 = 0, 15 m Vậy : Gd  55 49 [N] N3   255 ,6.9,81 cos 50  55 49.0,3.0, 05. 3,14.18  3.10 0,2 , kW; (5. 10) Công suất truyền động cho máy vo viên là: N = 2, 85+ 1 ,5+ 0,2 = 4 ,55 , kW; 5. 3.6 Phân ... nghệ chế tạo5 .11. 1 Đĩa quay5 .11. 2 Khung5 .11. 3 Trục truyền động trục đỡ đĩa5.12 Khảo nghiệm5.12.1 Khảo nghiệm không tải5.12.2 Khảo nghiệm xác định tiêu kinh tế kĩ thuật sở sản xuất5.13 Ý kiến ... h 5. 7 Tính toán trục then5.7.1 Trục truyền động5.7.2 Trục đỡ đĩa 5. 8 Tính toán thiết kế phận làm ướt5.9 Thiết kế gối đỡ trục5.9.1 Trục truyền động5.9.2 Trục đỡ đĩa5.10 Tính toán chọn bơm5.11...

Ngày tải lên: 08/02/2016, 02:25

... Thành 100 -50 Cửa Đại 43 52 84 92 10 11 12 14 15 18 19 21 21 -200 20 Cửa Ơng Đốc 65 Cửa Cổ Chiên nc - 150 22 Cửa Hàm L ng Cửa Tranh Đề -100 15 H(cm) Cửa Định A n Cửa Gành Hào 50 39 150 Vị trí mặt ... MỰC NƯỚC TẠI MỸ THANH 150 100 100 50 50 H (cm) H (cm) MỰC NƯỚC TẠI BẾN TRẠI 150 -50 -100 -50 -100 - 150 - 150 -200 -200 60 120 180 240 Thời gian (giờ) Kết đo đạc ... Định An 30 20 10 w Độmặn(g/l) 50 Cửa Tranh Đề Cửa Cổ Chiên C ửa Đại w 39 43 52 84 65 92 10 11 12 14 15 15 18 19 20 21 21 22 Vị trí mặt cắt Max Min Trung bình H×nh 11: BiÕn ®ỉi SMax, SMin, STB...

Ngày tải lên: 06/12/2015, 19:34

... =10 ,50 2 +11 = 21 ,50 2 Chiều rộng mạch từ L =2c + 3d = 10 ,50 2+3 .11 = 54 ,004(cm) Chiều rộng mạch từ H = h + 2a = 25 + 2.10 ,50 2 = 46(cm) • Tính khối lượng sắt đồng Thể tích trụ V1=3Qt.h=3.81,89. 25= 6141, 75( cm) ... 3.0 ,111 .55 ,67 = 1032(W ) ∆Pn % = ∆Pn 1032 100 = 100 = 3,27% S 3 150 0 Tổn hao không tải có kể đến 1% tổn hao phụ: P0 = 1,3.( M T BT + M g B g ) P0 = 1,3.( 48,21.1,0612 + 86 ,227.0, 85 ) = 151 ,54 (W ... = P0 151 ,54 100 = 100 = 0,48% S 3 150 0 Điện áp ngắn mạch tác dụng: U nR = Rba I 0 ,111 .55 ,67 100 = 100 = 3,03% U2 203,86 Điện áp ngắn mạch phần kháng: U nX = X ba I 0,187 55 ,67 100 = 100 = 5, 1%...

Ngày tải lên: 26/10/2013, 03:20

... vốn hàng xuất bán Nợ TK 632 432 .57 2.499đ Có TK 155 432 .57 2.499đ b.Phản ánh doanh thu bán hàng Nợ TK 131 CóTK 51 1 333(1) 50 2.200. 050 đ 456 .54 5 .50 0 đ 45. 654 .55 0 đ Có TK Trong trường hợp Công ty ... Chứng từ Thuế giá trị chưa có thuế ) Ngày Doanh số bán ( gia tăng (VND) Số Tên khách hàng (VND) 007 153 15/ 3 Công ty giầy Thụy Khuê 456 .54 5 .50 0 45. 654 .55 0 07 159 5 25/ 3 Công ty giầy Thượng Đình 232 .53 8.400 ... DỆT 19 -5 Tài khoản:632 Số dư đầu năm Nợ Có Ghi Có TK đối Tháng1 Tháng Tháng Tháng1 2 Cộng ứng Nợ với TK TK 155 Cộng số PS 646.471.9 15 Nợ Có Dư cuối tháng 646.471.9 15 Nợ 646.471.9 15 Có Ngày tháng3 năm...

Ngày tải lên: 30/10/2013, 15:20