kiểm tra độ võng của sàn 2 phương ngàm 4 cạnh
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD SV LÊ VĂN PHƯỚC N
Ngày tải lên :
05/05/2015, 09:04
... = 2, 0 94 0. 020 0.990 1.11 0.13% 25 6 20 0 1 .41 0.17% M2 = 2, 0 94 0. 020 0.990 1.11 0.13% 25 6 20 0 1 .41 0.17% MI = -4 ,20 3 0. 040 0.980 2. 24 0 .26 % 126 100 2. 83 0.33% MII = -4 ,20 3 0. 040 0.980 2. 24 0 .26 % ... A(m2) hs (mm) 1.1 43 16.0 1 02 1.1 43 20 .0 1 02 1.1 43 20 .0 1 02 1.1 43 20 .0 1 02 1.1 43 20 .0 1 02 1.1 43 20 .0 1 02 1.1 33 24 .0 100 1.1 33 24 .0 100 1.1 33 24 .0 100 1.1 33 4. 50 50 = 100 mm TRANG 22 SVTH: ... MII = -4 ,20 0 0. 040 0.980 2. 24 0 .26 % 22 4 100 5.03 0.59% M1 = 4, 408 0.0 42 0.978 2. 36 0 .28 % 120 120 2. 36 0 .28 % M2 = 2, 831 0. 027 0.986 1.50 0.18% 188 120 2. 36 0 .28 % MI = -9,0 34 0.086 0.955 4. 95 0.58%...
- 59
- 717
- 0
tải trọng và các tổ hợp tải trọng tính toán nội lực
Ngày tải lên :
01/04/2013, 22:37
... Comb19 X X 20 Comb20 X x 21 Comb21 X 22 Comb 22 X X 23 Comb23 X X 24 Comb 24 X X 25 Comb25 X X 26 Comb26 X 27 Comb27 X 28 Comb28 X 29 Comb29 X x x x x X X X X X X x x X x x x x 50 Chương 4: Tải trọng-Tổ ... fs 52 = 5.08 T/m2 Z = 16.81m fs53 = 5 .21 8 T/m2 Z = 18.81 m fs 54 = 5 .48 1 T/m2 Z = 19.31 m fs55 = 5.531 T/m2 ∑fsihi= (2. 3x2.35+3.6x2)+ (2. 42 x1.35)+ (2. 53 +2. 63 +2. 71)x2+ (4. 87x2.11)+( 5.08+5 .28 1+5 .48 1)x2 ... m Ta có độ dốc tự nhiên bến với mái dốc m=3,từ xác đònh chiều dài tự cọc Vò trí Lo 14. 19 14 .22 14. 75 13 .25 11.75 10 .25 8.75 7 .25 Lu 21 .19 21 .22 21 .75 20 .25 18.75 17 .25 15.75 14 .25 3.3 .2 Chiều...
- 34
- 2.7K
- 0
Ứng dụng nội suy trong tính toán số đĩa lý thuyết và chiều cao tháp chưng luyện
Ngày tải lên :
20/10/2013, 00:28
... Phương pháp xác định số hồi lưu thích hợp Phương trình đường làm việc đoạn luyện R xP yL = x+ R +1 R +1 Điều xảy R ∞? Ứng dụng nội suy tính toán số đĩa lý thuyết chiều cao tháp chưng luyện Phương ... chưng luyện Phương pháp xác định số hồi lưu thích hợp Source: Richardson & Coulson Chemical Engineering, vol .2 Ứng dụng nội suy tính toán số đĩa lý thuyết chiều cao tháp chưng luyện Phương pháp ... hợp Source: Richardson & Coulson Chemical Engineering, vol .2 Ứng dụng nội suy tính toán số đĩa lý thuyết chiều cao tháp chưng luyện Phương pháp xác định số hồi lưu thích hợp Vậy: Xác định R thích...
- 22
- 2.4K
- 31
Tính toán nội lực bằng phương pháp khung tương đương
Ngày tải lên :
07/08/2013, 13:54
... 1 .26 978 549 7 0.053511935 17 -0. 04 42 6 8 0.001959656 1.3 42 0 28516 0.05655 643 7 18 -0. 047 141 0.0 022 222 74 1. 42 9 126 3 72 0.06 022 6958 Tổng -0 .40 929 36 0.0135009 12 Fk2( t ) 0. 043 46 1. 129 52 2. 846 6 4. 9 920 6 7 .45 769 ... 0.03003 320 8 21 . 023 2 13 0. 128 0.0163 84 1.001607 746 0.03003 320 8 21 . 023 2 14 0. 128 0.0163 84 1.001607 746 0.03003 320 8 21 . 023 2 15 0. 128 0.0163 84 1.001607 746 0.03003 320 8 21 . 023 2 16 0. 128 0.0163 84 1.001607 746 ... 0.03003 320 8 21 . 023 2 0. 128 0.0163 84 1.001607 746 0.03003 320 8 21 . 023 2 0. 128 0.0163 84 1.001607 746 0.03003 320 8 21 . 023 2 0. 128 0.0163 84 1.001607 746 0.03003 320 8 21 . 023 2 0. 128 0.0163 84 1.001607 746 0.03003 320 8...
- 55
- 2.5K
- 20
thiết kế cầu bê tông cốt thép- tính toán nôi lực trong kết cấu cầu
Ngày tải lên :
17/06/2014, 21:39
... cắt trai Qr = trai trai trai Ri ( 0,5.ai xr ) Ri Ri ( 0,5.ai x r ) Ri 0.31 74 0.31 74 0 .27 94 0 . 24 27 0 .23 04 0 . 24 27 0.1716 0 .49 61 0.87 12 4. 3 Tính nội lực dầm ngang 0.0 545 0.0 146 1,9m 1.1m 0. 121 0 ... theo 22 TCN -27 2-05 S6 H S TI TRNG H s ti trng thng xuyờn Cơ sở tính toán thiết kế cầu theo 22 TCN -27 2-05 S7 H S TI TRNG H s ti trng thi cụng - Với tải trọng kết cấu phụ kiện: không lấy nhỏ 1 ,25 ... theo 22 TCN -27 2-05 Tính nội lực dầm chủ Tính toán mặt cầu 3.1 Phương pháp dải 3 .2 Phương pháp kinh nghiệm 3.3 Phương pháp truyền thống Tính nội lực dầm ngang Cầu bê tông cốt thép Chng V S2 TIấU...
- 25
- 1.4K
- 3
tính toán nội lực kết cấu cầu
Ngày tải lên :
17/06/2014, 23:35
... xr ) + trai Qr = + Mr = trai Khi P = nằm bên phải mặt cắt Qr = trai trai Ri ( 0,5.ai xr ) Ri Ri ( 0,5.ai x r ) Ri 0.31 74 0.31 74 0 .27 94 0 . 24 27 0 .23 04 0 . 24 27 0.1716 0 .49 61 0.87 12 4. 3 Tính ... 0.1716 0 .49 61 0.87 12 4. 3 Tính nội lực dầm ngang 0.0 545 0.0 146 1,9m 1.1m 0. 121 0 1,9m 0. 120 7 0. 347 3 0 .28 70 0. 528 0 0.7055 0.7350 0.3171 2. 7m S 24 Tính nội lực dầm ngang nhiều nhịp Cộng nội lực bớc ... theo 22 TCN -27 2-05 S6 H S TI TRNG H s ti trng thng xuyờn Cơ sở tính toán thiết kế cầu theo 22 TCN -27 2-05 S7 H S TI TRNG H s ti trng thi cụng - Với tải trọng kết cấu phụ kiện: không lấy nhỏ 1 ,25 ...
- 25
- 832
- 2
Bài tập lớn Cơ Kết Cấu TÍNH TOÁN NỘI LỰC KHUNG PHẲNG
Ngày tải lên :
19/03/2015, 17:24
... CKC Tự Động Hoá TKCĐ - K40 - Tiếp tục nhập số liệu cho phần tử khác hệ khung Tính toán theo bớc làm phơng pháp phần tử hữu hạn Đa kết nội lực hình vẽ Sơ đồ khối Nhập số liệu Tính ma trận độ cứng ... ma trận H Tính toán chuyển vị nút Tính vectơ phản lực phần tử theo toạ độ kết cấu Tính vectơ phản lực phần tử theo toạ độ phần tử Xuất kết ...
- 2
- 850
- 1
tính toán, thiết kế cầu thang và nền móng
Ngày tải lên :
11/05/2015, 10:52
... Astt (cm2 ) As chọn (cm2 ) µ (%) 0,0309 0, 022 6 0,0 728 0,0 522 0,87 0, 64 2. 05 1 ,4 φ6a200 – As=1, 42 φ6a200 – As=1, 42 φ8a200 – As =2, 52 φ6a200 – As=1, 42 0 ,26 0 ,26 0 ,46 0 ,26 DN3 DN1 DN2 DN1 DN3 2) Dầm ... 0 .29 % MI 36 ,44 0,1319 0,1 42 0 9,0379 φ12a 120 9 ,43 1.05% 32, 86 0,1189 0, 127 0 8,0 848 φ12a 140 8,08 0.68% M1 13 ,20 0, 047 8 0, 049 0 3,8800 φ10a200 3,93 0. 14% M2 8 ,48 0,0307 0,03 12 2 ,47 00 φ8a200 2, 52 ... tầng chung…… Sàn1 :8,5m ×6,5m Sàn2 : 8,5m × 8,2m Sàn3 : 8,2m ×6,5m Sàn4 : 3m × 4, 2m Sàn5 : 5,2m × 5,8m Sàn6 : 2, 4m × 4, 2m Sàn7 : 3m × 8,2m Sàn8 : 4m × 8,2m Sàn9 : 1,5m × 8,5m Sàn1 0: 1,3m × 6,5m Sàn1 1: 1,5m...
- 132
- 360
- 1
TÍNH TOÁN NỘI LỰC CÁC BỘ PHẬN KẾT CẤU CẦU GIẢN ĐƠN
Ngày tải lên :
13/06/2015, 16:36
... 4m 4m 4m 4m 0.3P 0.7P 8m 4m 8m H30 6T 10m 12T12T 6m 1.6m 6T 10m 12T12T 6m 1.6m 6T 10m 12T12T 6m XB80 1.6m 10m X60 60T 20 T 20 T 20 T 20 T 6T/m 3@1.2m 0.8m 0.8m 2. 7m Q2 0.7m 2. 6m Q3 1.0 Q1 5m l /2 ... ơng ngang cầu H10 XB60 0.2m 0.2m Ph ơng dọc cầu 0.7m 0.4m Ph ơng dọc cầu Ph ơng ngang cầu Ph ơng ngang cầu 22 TCN2 72- 01 0.51m 5.5.1.3 Kích thớc vệt bánh xe theo 22 TCN2 72- 01 Trong đó: 11 Ph ơng ... 1,1 a2 = 0 ,2 m; (1+à) = 1,0 b2 = 0,8 m; + bánh xe X60 đặt nhịp P => q T/m; nh = 1,1 a2 = 0 ,2 m; (1+à) = 1,0 b2 = 0,7 m; + bánh xe H30 đặt nhịp P = T; nh = 1 ,4 a2 = 0 ,2 m; (1+à) = 1,0 ữ 1,3 b2 =...
- 20
- 1K
- 16
Tính toán nội lực dầm chủ
Ngày tải lên :
26/03/2016, 15:59
... 24 = 100, 32 (kN) VDW = 2, 47 0,5 24 = 29 , 64 (kN) VPL = 4, 5 0,5 24 = 54 (kN) Vlan = 9,3 0,5 24 = 111,6 (kN) Vtr = 145 .(1 + 0, 82) +35.0, 64 = 28 6 ,48 (kN) Vta = 110.(1 + 0,95) = 21 4, 5 (kN) 4) ... (kN.m) MDW = 2, 47 0,5 24 = 177, 84 (kN.m) MPL = 4, 5 0,5 24 = 3 24 (kN.m) Mlan = 9,3 0,5 24 = 669,6 (kN.m) Mtr = 145 .(3,85 + 6)+35.3,85 = 1563 (kN.m) Mta = 110.(5 ,4 + 6) = 125 4 (kN.m) - Lực ... 110kN 1,2m 5 ,4 3,85 DAH ML /2 110kN 4, 3m 145 kN 145 kN 4, 3m 0,95 35kN 110kN 1,2m 0, 82 0, 64 DAH V 2) Xếp tải lên đường ảnh hưởng: 3) Tính toán nội lực: - Mô men: MDC = 8,36 0,5 24 = 601, 92 (kN.m)...
- 12
- 3.8K
- 9
Tính toán chu trình công tác và kiểm nghịêm hệ thống làm mát của động cơ 3m3 5234. 10 + bản vẽ
Ngày tải lên :
06/05/2016, 12:15
... 120 0 140 0 1600 1800 20 00 22 00 24 00 26 00 28 00 3000 320 0 Ne(KW) 15. 74 22 .28 29 . 24 36 .49 43 .89 51.31 58.60 65. 64 72. 28 78.39 83. 84 88 .48 92. 19 94. 83 Me(N.m) ge(g/KWh) Gnl(Kg/h) 25 0.58 335. 34 5 .28 ... 5 .28 26 6.07 322 .25 7.18 27 9.39 311.17 9.10 29 0.55 3 02. 11 11. 02 299.55 29 5.06 12. 95 306.38 29 0.03 14. 88 311. 04 28 7.00 16. 82 313.55 28 6.00 18.77 313.89 28 7.00 20 . 74 3 12. 06 29 0.03 22 .73 308.07 29 5.06 ... 42 3 .0,103.0,75.10 26 4 ,25 3 0 ,44 93.0, 926 6 .29 7 [g/KW.h] 40 * Hiệu suất thị ( i ) Giá trị i xác định theo công thức sau [4] i 3600 QT gi Thay số vào ta i = 3600 0,309 62 44 000 .26 4 ,25 3.10 2. 5.2...
- 76
- 664
- 0
tính toán, thiết kế, chế tạo và khảo nghiệm máy sấy phấn hoa năng suất 50kg-mẻ
Ngày tải lên :
22/06/2014, 23:18
... = 4* a*b = 4* 1,5 * 1,1 = 6,6 m2 Q51 = F51 ( t − t1 ) 6,6 * (40 − 30) = = 54, 1 δ1 δ 0,0 04 0,05 W + + 16 0, 041 λ1 2 + Hai mặt trước sau: F 52 =2* b*c = 2* 1,1 *1,1 = 2, 42 m2 Q 52 = F 52 ( t − t1 ) 2, 42 ... + λ1 2 [2. 22] + Hai mặt trước sau: F 52 =2* b*c, m2 Q 52 = [2. 23] F 52 ( t − t1 ) δ δ , W + λ1 2 [2. 24] - Nhiệt lượng cần thiết để nước vật liệu sơi hóa là: Q6 = m.c p (t − t1 ) + m.r [2. 25] Lượng ... . 42 Hình 4. 7: Bản vẽ máy sấy sau thiết kế .43 4. 3 Thiết kế mạch điều khiển: 44 Hình 4. 8: Sơ đồ mạch điều khiển 44 4. 4 Kết khảo nghiệm: 44 4. 4.1 Khảo...
- 70
- 3.4K
- 37
đề tài “tính toán thiết kế, chế tạo và khảo nghiệm máy vo viên phân vi sinh hữu cơ hai tầng 3t h”
Ngày tải lên :
28/06/2014, 07:17
... kính vòng chia: d1= m.z1= 46 ; d2= m.z2= 23 4; - Đường kính đỉnh răng: da1= d1+2m= 50; da2= d2+2m= 23 8; - Đường kính đáy răng: df1= d1 -2, 5m= 41 ; df2= d2 -2, 5m= 22 9 (5. 32) - Tính toán truyền cấp ... x1= 0; x2= 0; - Đường kính vòng chia: d’1= m.z1= 98; d 2= m.z2= 29 0; - Đường kính đỉnh răng: d’a1= d1+2m= 1 02; d’a2= d 2+ 2m= 29 4; - Đường kính đáy răng: d’f1= d’1 -2, 5m= 94; d’f2= d 2- 2,5m= 28 5 (5.35) ... w =1 94 (mm) ⇒ chọn môđun pháp m’= 2; Số bánh nhỏ là: z’1= 2. a w = 48 ,8; lấy z’1 =49 ; m(u + 1) Số bánh lớn là: z 2= u2.z’1= 49 .2, 95= 144 ,55; lấy z 2= 145 Tỉ số truyền thực tế là: u2=z 2/ z’1 =2, 96;...
- 59
- 765
- 1
TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ, CHẾ TẠO VÀ KHẢO NGHIỆMMÁY SẤY PHẤN HOA NĂNG SUẤT 50 KG/MẺ
Ngày tải lên :
20/01/2016, 17:39
... = 4* a*b = 4* 1,5 * 1,1 = 6,6 m2 Q51 = F51 ( t − t1 ) 6,6 * (40 − 30) = = 54, 1 δ1 δ 0,0 04 0,05 W + + 16 0, 041 λ1 2 + Hai mặt trước sau: F 52 =2* b*c = 2* 1,1 *1,1 = 2, 42 m2 Q 52 = F 52 ( t − t1 ) 2, 42 ... + λ1 2 [2. 22] + Hai mặt trước sau: F 52 =2* b*c, m2 Q 52 = [2. 23] F 52 ( t − t1 ) δ δ , W + λ1 2 [2. 24] - Nhiệt lượng cần thiết để nước vật liệu sơi hóa là: Q6 = m.c p (t − t1 ) + m.r [2. 25] Lượng ... . 42 Hình 4. 7: Bản vẽ máy sấy sau thiết kế .43 4. 3 Thiết kế mạch điều khiển: 44 Hình 4. 8: Sơ đồ mạch điều khiển 44 4. 4 Kết khảo nghiệm: 44 4. 4.1 Khảo...
- 70
- 403
- 0
Tính toán thiết kế, chế tạo và khảo nghiệm máy vo viên phân vi sinh hữu cơ hai tầng 3Th
Ngày tải lên :
08/02/2016, 02:25
... kính vòng chia: d1= m.z1= 46 ; d2= m.z2= 23 4; - Đường kính đỉnh răng: da1= d1+2m= 50; da2= d2+2m= 23 8; - Đường kính đáy răng: df1= d1 -2, 5m= 41 ; df2= d2 -2, 5m= 22 9 (5. 32) - Tính toán truyền cấp ... x1= 0; x2= 0; - Đường kính vòng chia: d’1= m.z1= 98; d 2= m.z2= 29 0; - Đường kính đỉnh răng: d’a1= d1+2m= 1 02; d’a2= d 2+ 2m= 29 4; - Đường kính đáy răng: d’f1= d’1 -2, 5m= 94; d’f2= d 2- 2,5m= 28 5 (5.35) ... w =1 94 (mm) chọn môđun pháp m’= 2; Số bánh nhỏ là: z’1= 2. a w = 48 ,8; lấy z’1 =49 ; m(u 1) Số bánh lớn là: z 2= u2.z’1= 49 .2, 95= 144 ,55; lấy z 2= 145 Tỉ số truyền thực tế là: u2=z 2/ z’1 =2, 96;...
- 57
- 557
- 1
NỐI GHÉP mô HÌNH một CHIỀU TRONG SÔNG với mô HÌNH HAI CHIỀU NGANG TRÊN BIỂN CHO TÍNH TÓAN THỦY lực và mặn ĐỒNG BẰNG SÔNG cửu LONG KHI kể tới BIẾN đổi
Ngày tải lên :
06/12/2015, 19:34
... MIN, TRUNG BÌNH Cửa Giang Thành 100 -50 Cửa Đại 43 52 84 92 10 11 12 14 15 18 19 21 21 -20 0 20 Cửa Ơng Đốc 65 Cửa Cổ Chiên nc -150 22 Cửa Hàm L ng Cửa Tranh Đề -100 15 H(cm) Cửa Định A n Cửa Gành ... §BSCL ĐỘ MẶN MAX, MIN, TRUNG BÌNH Cửa Giang Thành Cửa Ơng Đốc Cửa Gành Hào Cửa H àm Lng 40 Cửa Định An 30 20 10 w Độmặn(g/l) 50 Cửa Tranh Đề Cửa Cổ Chiên C ửa Đại w 39 43 52 84 65 92 10 11 12 14 ... ghép nối 1 -2 chiều cho ĐBSCL w v Một số kết tính tóan ban đầu mực nước độ mặn nêu LƯU LƯỢNG TÂN CHÂU 500 w -1500 120 0 800 Q (m /s) 25 00 Q (m /s) 45 00 LƯU LƯỢNG CHÂU ĐỐC 60 120 - 120 0 180 24 0 Thời...
- 8
- 194
- 0
THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN MẠCH LỰC ĐỘNG CƠ ĐIỆN 1 CHIỀU
Ngày tải lên :
26/10/2013, 03:20
... 6% 44 0 = 26 ,4( V) Từ phương trình cân băng điện áp tải ta có: U d + 2. ∆U v + ∆U dn + ∆U ba cos 18 44 0 + 2. 1,6 + + 26 ,4 = = 47 6, 84 (V ) cos 18 U = U Điện áp pha thứ cấp : U2 = U 47 6, 84 = = 20 3,86 ... a 22 = 2( 1+1,1 62+ 1+1,089) +2 =10,5 02( cm) Tính khoảng cách tâm trục c’ = c+d =10,5 02 +11 = 21 ,5 02 Chiều rộng mạch từ L =2c + 3d = 10,5 02+ 3.11 = 54, 0 04( cm) Chiều rộng mạch từ H = h + 2a = 25 + 2. 10,5 02 ... 2. (20 +25 ) + 2. π.(3 +43 ,56) = 3 82, 4( mm) Chiều dài trung bình vòng dây: l tb = l1 + l 108,8 + 3 82 ,4 = = 24 5,6( mm ) 2 Điện trở dây quấn 750 C R = ρ 75 l tb w 24 5,6.100 = 0, 021 33 = 0, 02( Ω) S 25 ,6.10...
- 19
- 1.1K
- 2
TÌNH HÌNH THỰC TẾ VỀ TỔ CHỨC CÔNG TÁC KẾ TOÁN DOANH THU BÁN HÀNG VÀ XÁC ĐỊNH KẾT QUẢ BÁN HÀNG TẠI CÔNG TY DỆT 19-5 HÀ NỘI
Ngày tải lên :
30/10/2013, 15:20
... 3. 746 .7 02. 899 4. 691.630.305 + 944 . 927 .40 6 + 25 ,2 CP bán hàng + CP 3 .28 4. 325 .780 4. 005.061.808 + 720 .736. 028 + 21 ,9 9,88% 9, 62% 4 62. 377.119 686.568 .49 7 QLDN ( VNĐ ) Tỷ lệ % CP thời kỳ - 0 ,26 liên ... vốn hàng xuất bán Nợ TK 6 32 213. 848 .1 32 đ Có TK 155 21 3. 848 .1 32 đ b.Phản ánh doanh thu bán vải : Nợ TK 111 Có TK 511 25 5.7 92. 240 đ 23 2.538 .40 0 đ Có TK 333(1) 23 .25 3. 840 đ 2. Khi xuất kho vải bán ... trị giá vốn hàng xuất bán Nợ TK 6 32 4 32. 5 72. 49 9đ Có TK 155 4 32. 5 72. 49 9đ b.Phản ánh doanh thu bán hàng Nợ TK 131 CóTK 511 333(1) 5 02. 200.050 đ 45 6. 545 .500 đ 45 .6 54. 550 đ Có TK Trong trường hợp Công...
- 33
- 405
- 0