i thiết kế bộ truyền xích

... tăng số dãy xích tính toán l i thay đ i lo i xích Xác định vận tốc trung bình v xích theo công thức v = ích: Ft = n1 pc Z1 lực vòng có 60000 1000 P v Tính toán kiểm mghiệm bước xích theo công ... võng xích K f = xích nằm ngang; K f = góc nghiêng đường tâm trục phương nằm ngang nhỏ 400; K f = xích thẳng đứng Và kiểm tra số lần va đập xích giây theo công thức: i= 4v 4n1 z1 pc z1n1 = = ≤ [ i] ... lượng xích: K m = 1,15 xích nằm ngang góc nghiêng đường n i tâm hai trục phương nằm ngang nhỏ 40o ; K m = góc nghiêng đường n i tâm hai trục từ 40o đến vị trí thẳng đứng - Xác định kích thước truyền: ...

Ngày tải lên: 30/10/2012, 09:17

... định, yêu cầu kỹ thuật, kinh tế yêu cầu khác Thiết kế chi tiết máy gồm có: Thiết kế truyền bánh răng, thiết kế truyền xích, thiết kế truyền đai, thiết kế trục then phận liên quan môn học Vì lần ... mm + Đ i v i trục II: NII = 6,85 kW nII = 96 Vg/ph → d II = (130 ÷110) × 6,85 = (54 ÷ 45,6) mm 96 Chọn dII = 50 mm + Đ i v i trục III: NIII = 6,61 kW nIII = 30,74 Vg/ph → d III = (130 ÷110) × ... quay trục Trục I: id = ndc n 1460 ⇒ n I = dc = = 365 (Vg / Ph) nI id Trục II: ibn = Trục III: nIII Công suất trục: GVHD : Đỗ Minh Tiến nI n 365 ⇒ n II = I = = 96 (vg / ph) n II ibn 3,8 = ntg =...

Ngày tải lên: 25/04/2013, 19:50

... khả i u chỉnh lực căng xích: trục i u chỉnh K dc = ; i u chỉnh đĩa căng xích lăn căng xích K dc = 1,1 ; trục không i u chỉnh phận căng xích K dc = 1, 25 Kb - hệ số xét đến i u kiện b i trơn: ... trơn: b i trơn liên tục Kb = 0,8 ; b i trơn nhỏ giọt Kb = ; b i trơn định kỳ (gián đoạn) Kb = 1,5 K r - hệ số t i trọng động: dẫn động động i n t i trọng tác động lên truyền tương đ i êm K r ... số mắt xích z1 , n1 - số số vòng quay đĩa xích dẫn; [i ] - số lần va đập cho phép xích giây (bảng 4.6 [1]) Bảng 4.6 Số lần va đập cho phép xích [i] giây PGS.TS Nguyễn Hữu Lộc “Cơ sở thiết kế máy”...

Ngày tải lên: 06/09/2013, 12:41

... toỏn Trục I : dI = 130 6,7 = 27,2 730 ( mm ) Lấy dI = 30 mm Trục II : dII = 130 = 53,2 73 ( mm ) Lấy dII = 55 mm Trục III : dIII = 130 4,8 = 56,8 57,48 ( mm ) Lấy dIII =60 mm Chiều d i trục ... Trục I có dI = 30 ; b01 = 19 mm Trục II có dII = 55 mm ; b02 = 29 mm Trục III có dIII = 60 mm ; b03 = 31 mm chun b cho cỏc bc tớnh gn ỳng tr s d I, dII, dIII trờn ta cú th ly tr s dII = 55 ... chung nhiệm vụ : bảo đảm vị trí tơng đ i chi tiết phận máy tiếp nhận t i trọng chi tiết lắp vỏ truyền đến, đựng dầu b i trơn, bảo vệ chi tiết máy tránh kh i b i bặm Chỉ tiêu vỏ hộp giảm tốc độ...

Ngày tải lên: 13/01/2014, 20:08

... 4,24 2,23 1440 14789 II 2,15 340 60390 u2= 4,24 III 2,07 80 247106 T uxích= 1,92 26,7 686742 III Tính truyền Bộ truyền xích Số liệu đầu: Công suất N = NIII= 2.07 KW n1 = nIII = 80 vg/ph, n2 = ... Trục II NII = NI ol br = 2,23 0,995 0,97 = 2,15 KW Trục III NIII = NII br ol = 2,15 0,97 0,995 = 2,07 KW Truc tang Nt = NII x ol = 2,07 0,93 0,995 = 1,92 KW Số vòng quay: Trục I nI = ... u1 4,24 n 340 n III = = = 80 vg/ph Trục III u 4,24 n 1440 = 26,7 vg/ph Truc tang nt = dc = uc 54 Trục II n II = Mô men TI = 9,55 106 NI 2,23 = 9,55.10 = 14789 N mm nI 1440 N II 2,15 = 9,55.10...

Ngày tải lên: 12/04/2015, 23:46

... số Kí hiệu Lo i xích Giá trị Xích ống lăn Bước xích p 19,05 mm Số mắt xích x 118 Chiều d i xích L 2247,9 mm Khoảng cách trục a 725 mm II.TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH TRỤ RĂNG NGHIÊNG Thông ... chiều chọn 4.5 Tính thiết kế trục 4.5.1 Tính sơ trục II +V i d2sb=30mm Ta chọn đường kính đoạn trục: -T i tiết diện lắnp bánh răng: d22=30mm -T i tiết diện lắp ổ lăn: d20=d21=25mm -T i tiết diện ... an toàn tiết diện nguy hiểm trục Dựa vào biểu đồ mômen uốn mômen xoắn trục I ta thấy tiết diện nguy hiểm tiết diện lắp bánh tiết diện lắp ổ lăn 1.Kết cấu trục 45 Nguyễn Văn Bé vừa thiết kế đảm...

Ngày tải lên: 02/02/2015, 09:17

... làm việc v i chế độ t i trọng thay đ i nhiều bậc: N FE  T  = 60c ∑  i  niti ,  Tmax  mF = (Khi độ rắn H ≤ 350 HB bánh m i mặt lượn chân mF = , ≥ K FL ≥ ) N FE  T  = 60c ∑  i  ni ti , ... (Khi độ rắn H > 350 HB bánh không m i mặt lượn chân mF = , 1, ≥ K FL ≥ ) - Khi truyền làm việc v i chế độ t i trọng thay đ i liên tục: N FE = K FE N Σ N Σ = 60cnLh v i Lh - th i gian làm việc ... chọn gi i hạn m i uốn σ OF lim Ứng suất uốn cho phép tính theo công thức sau: [σF ] = σ OF lim K FL v i sF tra bảng 6.13 sF Nếu truyền b i trơn tốt (hộp giảm tốc kín), ta tính toán thiết kế theo...

Ngày tải lên: 30/10/2012, 09:17

... HB bánh không m i mặt lượn chân mF = , 1, ≥ K FL ≥ ) - Khi truyền làm việc v i chế độ t i trọng thay đ i liên tục: N FE = K FE N Σ N Σ = 60cnLh v i Lh - th i gian làm việc tính giờ, xác định theo ... t i trọng thay đ i nhiều bậc: N FE  T  = 60c ∑  i  niti ,  Tmax  mF = (Khi độ rắn H ≤ 350 HB bánh m i mặt lượn chân mF = , ≥ K FL ≥ ) N FE  T  = 60c ∑  i  ni ti ,  Tmax  mF = (Khi ... Tuy nhiên, giá trị [ σ H ] ph i thỏa i u kiện: [ σ H ] ≤ [ σ H ] ≤ 1, 25[ σ H ] [ σ H ] giá trị nhỏ hai giá trị [ σ H ] [ σ H ] Nếu i u kiện không thỏa ta chọn: [ σ H ] = 1,25[ σ H ] - truyền...

Ngày tải lên: 30/10/2012, 09:17

... n i đai ta tăng chiều d i đai L lên khoảng 100 ÷ 400 mm để n i đai Kiểm tra l i số vòng chạy i đai giây, không thỏa ta tăng khoảng cách trục a tính l i L i: i= v1

Ngày tải lên: 30/10/2012, 09:17

... Kiểm nghiệm i u kiện: 2(d1 + d ) ≥ a ≥ 0,55(d1 + d ) + h v i h chiều cao mặt cắt ngang dây đai (bảng 4.3) Kiểm tra l i số vòng chạy i đai giây, không thỏa ta tăng khoảng cách trục a tính l i ... trọng: Cr T i trọng Tĩnh ÷ 0,85 Cr Dao động nhẹ 0,9 ÷ 0,8 Dao động mạnh 0,8 ÷ 0, Va đập 0, ÷ 0, - Hệ số xét đến ảnh hưởng chiều d i đai L: CL = L L0 v i L0 - chiều d i đai thực nghiệm, mm (hình ... tra i u kiện không xảy tượng trượt trơn: F0 ≥ Ft (e f α1 + 1) Nếu 2(e f α1 − 1) không ta tăng khoảng cách trục a giảm tỷ số truyền u Tinh toán hệ số Ci: - Hệ số xét đến ảnh hưởng góc ôm đai,...

Ngày tải lên: 30/10/2012, 09:17

... vs0,36 Nếu vật liệu bánh vít chế tạo từ đồng có độ rắn cao gang tính toán l i giá trị ứng suất tiếp xúc cho phép v i vận tốc trượt vừa tìm được, giá trị vừa tính không nhỏ 10% lớn 5% giá trị sơ mục ... trị sơ mục Nếu không ta tiến hành tính toán thiết kế l i 10 Xác định số tương đương bánh vít zv theo công thức zv = z2 , chọn cos3 γ hệ số YF theo bảng 7.10 kiểm nghiệm ứng suất uốn bánh vít ... +ψ ) [t1 ] nhiệt độ làm việc cho phép tùy vào lo i dầu b i trơn, có giá trị lớn 95o C 13 Xác định giá trị lực : Ft = Fa1 = 2T2 d2 Ft1 = Fa = Ft 2tg (γ + ρ ') Fr1 = Fr = Ft 2tgα 14 Kiểm tra độ...

Ngày tải lên: 30/10/2012, 09:17

... kỳ t i trọng tương đương, xác định theo công thức sau: N FE = 60.∑ ( T2 i ) ni ti T2 v i: ni , T 2i , ti - số vòng quay phút, mômen xoắn bánh vít th i gian làm việc tính chế độ làm việc thứ i T2 ... sở thiết kế máy” NXB ĐHQG TP HCM Xác định ứng suất uốn cho phép: a Đ i v i bánh vít đồng quay chiều [σ F ] = (0, 25σ ch + 0, 08σ b ) 106 N FE đó: σ ch , σ b - gi i hạn chảy gi i hạn bền vật liệu ... xoắn bánh vít th i gian làm việc tính chế độ làm việc thứ i T2 - mômen lớn giá trị T 2i Nếu N HE ≥ 2, 6.108 ta lấy N HE = 2, 6.108 chu kỳ b Đ i v i bánh vít chế tạo từ đồng không thiếc ( σ b > 300...

Ngày tải lên: 07/03/2013, 16:25

... hệ truyền động T-Đ có đảo chiều i u khiển riêng nh sau: xoay chiều pha BD1 FX1 i U SI1 LOG SI2 i U FX2 BD2 + - Hình 15 Mạch gồm hai biến đ i riêng rẽ BĐ1 BĐ2.Khi i u khiển riêng hai bộ, t i th i ... làm việc riêng rẽ v i T i th i i m có biến đ i có xung i u khiển biến đ i bị khoá xung i ukhiển Trong khoảng th i gian BĐ1 bị khóa hoàn toàn dòng phần ứng bị triệt tiêu, nhiên suất i n động ... có phơng pháp i u khiển chung đ i xứng sđđ tổng mạch vòng hai biến đ i triệt tiêu dòng i n trung bình chảy vòng qua hai bộbiến đ i triệt tiêu: Icb=0 Trong phơng pháp i u khiển chung đảm bảo...

Ngày tải lên: 24/04/2013, 09:40

... truỷc tổỡ Amin õóỳn Amax I. 5.Kióứm nghióỷm goùc ọm: D 180 = o + 2A D1 A = o A D D A 180 1680 1670 Thoớa maợn: > 120o I. 6.Xaùc õởnh sọỳ õai cỏửn thióỳt: Go i Z laỡ sọỳ õai cỏửn thióỳt Z= 1000 ... truyóửn õai C_hóỷ sọỳ i ửu chốnh bọỹ truyóửn õai thổỷc tóỳ so vồ i bọỹ truyóửn õai tióu chuỏứn N0_ Kóỳt luỏỷn: _Choỹn phổồng aùn duỡng bọỹ truyóửn õai loa i vỗ coù sọỳ dỏy õai khọng quaù nhióửu ... 12.1,8704.0,7.0,98.1.138 Z : A: Sọỳ õai cỏửn choỹn: 5(loa i) 3(choỹn) Vỏỷy ta choỹn õai loa i , vồ i : D1 = 160mm ; D2 = 320mm ; A=738mm;L=2240mm I. 7.ởnh kờch thổồùc chuớ yóỳu cuớa baùnh õai: s t a o h o e Dn...

Ngày tải lên: 27/04/2013, 18:15

... (8-1) [III] α1 = 180 o − D2 57 D1 α1 = 180 o − 252 −140 57 = 156,8 o 276,4 o o - So sánh i u kiện α = 156,8 > 120 thỏa mãn i u kiện góc ôm e Xác đònh số đai cần thiết Số đai Z đònh theo i u kiện ... 5,04 10,35.1,51.0,95.1.138 Vậy ta chọn số đai Z = đai g Xác đònh chiều rộng bành đai Chiều rộng bánh đai: B = ( Z −1).t + 2.s (8-32[III]) Tra bảng 8-16 [II] ta có t = 20, s = 12,5 ⇒ B = (5-1).20 ... trục A ph i thoả mãn i u kiện: 0,55.(D1 +D2 )+h ≤ A ≤ 2( D1 + D2 ) (CT trang 153 [III]) 0,55.(140+252)+10,5 ≤ A ≤ 2(252 + 140) 226 ≤ A ≤ 784 Vậy ta chọn Asb = 230(mm) b Tính chiều d i đai sơ Theo...

Ngày tải lên: 29/04/2013, 07:54

... π (d1 + d ) ∆= ; d − d1 Kiểm nghiệm i u kiện: 2(d1 + d ) ≥ a ≥ 0,55(d1 + d ) + h v i h chiều cao mặt cắt ngang dây đai (bảng 4.3 [1]) Kiểm tra l i số vòng chạy i đai giây, không thỏa ta tăng ... “Cơ sở thiết kế máy” NXB ĐHQG TP HCM PGS.TS Nguyễn Hữu Lộc “Cơ sở thiết kế máy” NXB ĐHQG TP HCM Chọn z theo số nguyên không nên 6, số z lớn t i trọng phân bố đai không Để giảm số dây đai ta tăng ... d1 Kiểm nghiệm đai theo ứng suất kéo cho phép: σ max ≤ [σ]k v i [σ]k = MPa đai dẹt [σ]k = 10 MPa đai thang 13 Tu i thọ đai xác định theo công thức: m  σr    10 σ Lh =  max  , 2.3600 i giôø...

Ngày tải lên: 10/09/2013, 06:47

... :0.902 Z số đai :2 Fv :lực căng lực li tâm sinh Đ i v i trường hợp truyền không tự động i u chỉnh lực căng Fv= qm v2=0.105x21.262=47.46 (N) V i qm kh i lượng đơn vị chiều d i đai Tra bảng 4.22 ... chiều d i dây đai L=2500 (mm) (ở bảng 4.13 [1 tr 59] ) Kiểm nghiệm số lần uốn đai s: i i nhỏ V 21,26   8,504 L i max  10 Vậy L= 2500 (mm) 4/ Xác định khoảng cách trục A theo chiều d i đai L: ... 5.03x1.35/(3.5x0.902x1.097x0.97)=2.02 Chọn z = Chiều rộng bánh đai: B = z  1t  2e  (2  1)15  x10  35(mm) V i t, e tra bảng 4.21 [1 tr 63] v i kí hiệu tiết diện đai A Đường kính bánh đai Bánh dẫn: Dn1  D1  2h...

Ngày tải lên: 17/10/2013, 22:15

... [σH] = ( σ0Hlim / SH) KHL [σF] = ( σ0Flim / SF) KFC KFL V i σ0Hlim, σ0Flim : lần lược ứng suất tiếp cho phép ứng suất uốn cho phép ứng v i số chu kì sở.Tra bảng 6.2 [1 tr 94] ta :σ0Hlim = 2HB+70= ... việc :t =5  300   = 24000 (giờ) suy v i bánh chủ động 3  T / T  n t = 24000x725x(1 x 36/(36+15+12) + 0.9 x i i i max 15(15+36+12) + 0.83x 12/(36+15+12))=14659914  T / T  i max mF ni ... 6.7 [1 tr 98] v i sơ đồ ψbd = 0.95 n i suy ta có KFβ = 1.15 KFα : hệ số kể đến phân bố không t i trọng cho đ i đồng th i ăn khớp tính uốn, v i bánh thẳng KFα = KFv hệ số kể đến t i trọng động xuất...

Ngày tải lên: 20/10/2013, 16:15

... i: số thứ tự tiết diện trục ,trên lắp chi tiết có tham gia truyền t i trọng lki :khoảng cách từ g i đỡ O đến tiết diện thứ trục k lmki:chiều d i mayơ chi tiết quay thứ i trục thứ k lcki: khoảng công ... ma sát mà t i trọng truyền Thiết kế truyền đai gồm cỏc bước : - Chọn lo i đai, tiết diện đai - Xác định kích thước thông số truyền - Xác định thống số đai theo tiêu khả kéo đai tu i thọ - Xác ... ĐỒ ÁN HỌC PHẦN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY Bảng thông số truyền đai: Ký hiệu Đường kính bánh đai Chiều d i đai tiêu chuẩn Góc ôm bánh đai dẫn Số đai l Đơn vị 81 Thông số Tiết diện đai Trị số mm 160 560...

Ngày tải lên: 22/12/2013, 16:07

... = ( σ0Flim / SF) KFC KFL V i σ0Hlim, σ0Flim : lần lược ứng suất tiếp cho phép ứng suất uốn cho phép ứng v i số chu kì sở.Tra bảng 6.2 [1 tr 94] ta :σ0Hlim = 2HB+70= 2x260+70=590 σ0Flim = 1.8HB ...   = 24000 (giờ) suy v i bánh chủ động 3  T / T  n t = 24000x208.9x(1 x 36/(36+15+12) + 0.9 x i i i max 15(15+36+12) + 0.83x 12/(36+15+12))= 4224077  T / T  i max mF ni t i =24000x208.9x(1 ... tiếp xúc : 2.4 NHOcđ = 30 H HB = 30x2602.4 = 18752419  18.75x106 NFO = 4.106 tất lo i thép NFE NHE số chu kì thay đ i ứng suất tương đương : NHE = 60c  Ti / Tmax 3 ni t i NEF = 60c  Ti...

Ngày tải lên: 26/01/2014, 14:20