de thi be tong cot thep 2

... xét đ n s gi m y u l c a: I = I1 + I2 + S.d; c I1 I2 12d I.I'td E' A1 A2 t ? ?2 = h.a S I1 + I E a2 mô men quán tính t.đ ng c a l.tô Trong I 'td = I ' 2 a + 2, 76.h' E’, G’, I’, A’ a =c+ h' đ c ... phân b đ u w thì: A M = 12 n.y.w.L2 S t ng ng su t trong thép = ; ( 2 − 17) I P1 P2 P3 12P3 .2 P4 P5 Picture Thì ng su t t ng trong thép đ (2 − 15) CHUYÊN BÊ TÔNG 2) Tính toán s t ng ng ... M.ds; (2 − 14) 0 n.y.A ; c tính theo công th c = I L w.L3 ; (2 − 16) N u d m ch u t... t nén phân b đ u trên ti t di n BT: f= ; ( 2 − 1) A P1 P2 P3 P3 .2 P4 P5 Picture CHUYÊN 2. 1 .2. 2 Tr

Ngày tải lên: 03/01/2016, 19:06

... ƯST có thể vượt nhịp 24 m hoặc lớn hơn Tuỳ thuộc hình dạng của mái mà dầm mái có thể có các dạng sau : - Dầm mái 1 mái dốc - Dầm mái 2 mái dốc 12- 18m i=1/8 - 1/ 121 2-18m 12- 18m - Dầm mái 4 mái ... và chú ý vấn đề định hình hóa ván khuôn Theo qui định: b ≥ 22 0 với dàn bước a = 6m, nhịp l = 18m; b ≥ 24 0 a= 6m, l= 30m; b ≥ 28 0 a= 12m, nhịp tùy ý -Thanh bụng: được lấy theo khả năng chịu lực: ... bụng (xem hình vẽ) 1 .2 Đặc điểm tính toán dầm hai mái dốc : 1 .2. 1.Sơ đồ tính: Dầm mái tính theo sơ đồ một dầm đơn giản, nhịp tính toán là khoảng cách trọng tâm các gối tựa 1 .2. 2.Tải trọng và nội

Ngày tải lên: 18/10/2012, 13:46

... hạn của lưới thép l2Fa2, n2 naRR 1α = , cot1 1 4,5 3,5−=γ n1, n2 - số thanh thép theo phương l1, l2; fa1, fa2: - diện tích tiết diện các thanh thép theo phương l1, l2 l1, l2 - chiều dài thanh ... cứng ( khô): Khi e0 ≤ 0.2h0 * Mối nối cứng ( ướt): Khi e0 ≥ 0.2h0 - Mối nối cột-xà ngang: - Mối nối cột cứng cột và móng Khi e0 > 0.2h0 2 bản thép chờ sẵnLưới thép gia cố 20 dBản thép trung tâm ... các cốt dọc chịu kéo đã được neo vào α F ∑Ra.Fđ.cosβ ≥ ( 2Fa1 +2. 0,35Fa2)Ra.cos2 Fa1: Diện tích của cốt dọc chịu kéo không được neo Fa2: Diện tích của phần cốt dọc chịu kéo đã được neo E Cốt đai

Ngày tải lên: 18/10/2012, 13:46

... ngang ở các đoạn Với hình 4.9, ta có : W1 = n( 0.8h4+ C1h3+ 0.7h2- 0.8h1)aW0 Trang 9 W2 = n(- 0.6h1- 0.6h2- 0.6h3+ C3h4)aW0 2. 2 Sự làm việc của khung ngang : Các khung ngang trong cùng một khối ... 4.19 - Cấu tạo cốt thép cột biênTrang 16Hình 4 .20 - Cấu tạo cốt thép cột giữaTrang 17Hình 4 .21 - Cấu tạo cốt thép cột 2 nhánh3 Hệ giằng :(h.4 .22 ) Hệ giằng có tác dụng bảo đảm sự ổn định, truyền ... theo cả 2 phương : - Đối với tiết diện bất kỳ : 1390 ≤= - Đối với tiết diện chữ nhật : = 0 ≤30λ* Chiều rộng b lấy = (1 /20 - 1 /25 )Hd = 40cm khi bước cột a = 6m = 50cm khi bước cột a = 12m *

Ngày tải lên: 18/10/2012, 13:47

... lệch khi thi công, do thi công các công trình lân cận - Do khai thác khoáng sản, nước ngầm dưới nhà, 5 Đặc điểm thi? ??t kế kết cấu, tính toán và cấu tạo : 5.1.Đặc điểm thi? ??t kế kết cấu : Thi? ??t kế ... CAO 800M ( 1 /20 04 - 12/ 2009) Trang 7* Phân loại nhà nhiều tầng: Được phân theo nhiều cách sau: 1 Theo mục đích sử dụng : - Nhà ở, - Nhà làm việc và các dịch vụ khác, - Khách sạn 2 Theo hình ... thành phố Hồ Chí Minh) Trang 2TRUMP TOWER CHICAGO ( 92 TẦNG - 343M) Trang 3Thạp âäi Petronas - Malaysia ( 1997, cao 452m) Trang 4World Trade Center ( 110 tầng, 1368ft)Trang 5Taipei 101- Taiwan

Ngày tải lên: 18/10/2012, 13:47

... elevations). Small deflections: The vertical deflection at the front of the Formtraveller is less than 25 mm at maximum load. Formwork beams are designed for a maximum deflection of L/400 ... length (up to 5 m), section height, web thickness, and deck width. For segment lengths beyond 5 m and other conditions, the Formtraveller will be tailor-made. 5 Lightweight: The use of rectangular ... CYLINDERS LAUNCHING CYLINDERS MAIN CYLINDERS 8 FRONT & REAR BOOGIES MAIN RAILS HYDRAULIC CYLINDERS The Formtraveller - Components 9 FRONT & REAR BOOGIES MAIN RAILS HYDRAULIC CYLINDERS

Ngày tải lên: 16/06/2014, 23:28

... cạnh) 20 [...]... tng Gm P m 20 0x300 G1 G1 20 0x400 G2 20 0x400 G1 G1 20 0x400 20 0x400 G2 20 0x400 G1 G1 20 0x400 20 0x400 G2 20 0x400 G1 G2 g g G2 g g G2 g g 25 0x400 25 0x400 20 ... m P 2 p P 2 P 1 P 2 p P 2 p P 1 p P 1 p p m P 1 P 1 p P 2 p P 2 P 1 p P 2 p P 2 p P 1 P 1 p P 2 p P 2 p P 1 20 0x400 6000 TểNH TAI 25 0x400 20 0x400 G2 25 0x400 25 0x400 ... 2 mt dn trờn cỏnh thng 3 m Khong cỏch gia 2 mt dn thanh cỏnh h 6 m Bc dn (m) 6 6 12 Nhp dn (m) 18 24 30 24 30 Bờ rng ti thiu ca thanh cỏnh thng 22 0 24 0 28 0 44 Bi ging BTCT 2 22

Ngày tải lên: 18/01/2015, 08:08

... 0.69 1.4 ø6a200 0.16 2. 32 0. 027 9 0. 028 3 1 .23 2. 5 ø8a200 0 .29 3 1.31 85 0.0158 0.0159 0.69 1.4 ø6a200 0.16 2. 32 0. 027 9 0. 028 3 1 .23 2. 5 ø8a200 0 .29 13 1.74 85 0. 020 9 0. 021 2 0. 92 1.4 ø6a200 0.16 ... 0.19 7 2. 1 85 0. 025 3 0. 025 6 1.11 1.3 ø6,a 220 0.15 1.01 0.0 122 0.0 122 0.53 1.4 ø6,a200 0.16 4. 72 0.0568 0.0585 2. 54 2. 6 ø8,a190 0.31 2. 24 0. 027 0. 027 3 1.19 1.3 ø6,a 220 0.15 8 2. 02 85 0. 024 3 ... 1.34 92. 41 0. 021 0.0115 0.0474 0. 026 2 1.94 1.06 4.38 2. 42 10 1.41 104 .22 0. 021 0.0107 0.0473 0. 024 2. 19 1. 12 4.93 2. 50 11 1.34 99.54 0. 021 0.0115 0.0474 0. 026 2 2. 09 1.14 4. 72 2.61 12 1 .29 95.71

Ngày tải lên: 20/01/2015, 08:58

... 0 ,20 I 128 ,7 0,031 0,031 0, 82 Φ8s200 2, 50 0,36 6 1 140 ,2 0,034 0,035 0,93 Φ6s200 1, 42 0 ,20 I 27 5,1 0,066 0,068 1,80 Φ8s200 2, 52 0,36 2 109,1 0, 026 0, 026 0,69 Φ6s200 1,41 0 ,20 II 21 4,8 0,0 52 0,053 ... 0,0 12 0,0 12 0, 32 Φ6s200 1,41 0 ,20 I 96,4 0, 023 0, 023 0,61 Φ8s200 2, 50 0, 52 4 1 54,3 0,013 0,013 0,34 Φ6s200 1,41 0 ,20 I 108,6 0, 026 0, 026 0,69 Φ8s200 2, 50 0,36 5 1 64,4 0,015 0,015 0,40 Φ8s200 ... [...]... 360 0 .26 5 0 .26 4 0 .23 6 0. 122 0.088 0.315 0.314 0 .27 4 0.130 0.0 92 6.88 6.85 5.98 2. 85 2. 02 4Φ16 4Φ16 4Φ16 2 16 2 16 8.04 8.04 8.04 4. 02 4. 02 1. 12 1. 12 1. 12 0.56 0.56

Ngày tải lên: 05/05/2015, 15:22

... phẳng BTCT 2 ∅ 22 ∅8 a 20 0 7 5 1 ∅ 22 2 3 2 ∅ 12 8 9 2 ∅ 22 2 ∅ 20 MAËT CAÉT 2- 2 1 ∅ 1 ∅ 22 2 22 7 Cần tính cốt thép chịu cắt ∅ 2 ∅ 22 7 2 ∅ 12 1 22 2 Thép ... 2 ∅8 a 20 0 9 b = bdc , ho = hdc- a (a ≥ 5 cm) 2 3 ∅8 a 400 9 1 3 2 5 3 1 7 2 ∅ 22 2 ∅ 20 3 1 ∅ 22 5 8 2 ∅ 12 1 ∅ 22 3 4 ∅ 8 a 80 4 8 5 4 6 9A 4 ∅ 8 a 400 9 2 2 ∅ 22 2 2 ... 2 ∅ 14 3 1 ∅ 12 2 ∅ 12 ∅6 4 2 a 26 0 2 ∅ 14 MAËT CAÉT 2- 2 5 3 2 ∅ 14 4 2 ∅ 14 4 Thép AII-AIII: φ = 12- 20 ... βII = k M II = 0 ,8 i 2 mi 1 M1 k 3 = 2 + 2 βI ' = M 2 L2

Ngày tải lên: 06/05/2015, 11:19

... a2 (b2) a1 (b1) a (b) M 3a = p m b(a - a1 ) 2 / 8 H ho M 2b = p m a (b - b 2 ) 2 / 8 M 3b = p m a (b - b1 ) 2 / 8 A s,b = max(A i_b ) i =1 → 3 A1_b = M1b /(ς1R s h ob ) A 2_ b = M 2b ... = 0,5qL2 h1 h2 h3 q M1a = p m b(a - h c ) 2 / 8 phương a ngàm N 45° A s,a = max(A i_a ) i =1 → 3 As M 2a = p m b(a - a 2 ) 2 / 8 A1_a = M1a /(ς1R s h oa ) A 2_ a = M 2a /(ς 2 R s (h... ... trang III _22 trang III _22 3. 3 .2 Tính móng băng dưới hàng cột (tt) 5 Tính thép phương dọc (tt) Mô hình Winkler L λ= S Đặc trưng (S , λ) 4EJ S= kb 4 N1 Q1 λ=? N2 M1 Q2 N3 M2 Q3 M3 hs

Ngày tải lên: 06/05/2015, 11:20

... 500 h v ≥ (20 0, h k /3) Góc nghiêng α = 45° L v ≥ 400 h v1 L v1 λ 1 V 1 h 1d h 1t R h k1 h d λ 2 λ 2 h v2 L v2 h 2d h 2t V 2 R h k2 h d Sử dụng dầm BTCT lắp ghép: ¾ Bước cột: a < 12 m ¾ Sức ... 1,5Hd 0,8Hd 1,2Hd liên tục 1,2Hd 0,8Hd 0,8Hd không liên tục 2, 5Ht 1,5Ht 2, 0Ht liên tục 2, 0Ht 1,5Ht 1,5Ht một nhịp 1,5H 0,8Hd 1,2H nhiều nhịp 1,2H 0,8Hd 2- -2 3- -3 1,2H H Hd 4- -4 ... Hoạt tải gió của khung ngang Ci S1 =2, 019 T hi S2 =2, 24 1 T pñ=0 ,49 2T/m ph=0,369T/m ñaåy huùt L1 = 24 m A L2 =21 m B L3 = 24 m C D Áp dụng tiêu chuẩn TCVN 27 37-95: qi = nWokCi (Ci – hs khí

Ngày tải lên: 06/05/2015, 11:20

... uốn Planar (2D) Space (3D) 6 Chuyểnvị của khung khi chịutải Gravity Load Lateral Loading 7 Phân biệt khung phẳng & khung không gian (mặtbằng) Phẳng Không gian Ô sàn 2 or 4 frames , 2 frames ... NIEÄM CHUNG Vierendeel girder 9 §1.KHAÙI NIEÄM CHUNG 10 Ưu điểmcủa khung  Rất phù hợpchocácloạisàncầnkhoảng không gian sử dụng nhiềunhấtnhư cao ốcvăn phòng, chỗ để xe  Công nghệ thi công đơngiảnvàrẻ ... hợp (vách, lõi cứng) 4 BD ngang (lắclư -sway) Wind or earthquakes Biếndạng (BD) đứng (võng -sag) Dead, Live, etc. Nguyên lý cơ bản: chuyểnvị thựcphảinằm trong giớihạn cho phép khi công trình chịutải

Ngày tải lên: 06/05/2015, 16:19

... cốt thép 2 Chương I: KẾT CẤU SÀN BÊ TƠNG CỐT THÉP q a) A C B L c) qL2 16 - qL2 12 qL2 8 qL2 24 qL2 12 - b) qL2 8 qL2 16 qL2 16 Hình 1 10 Sơ đồ hình thành khớp dẻo trong... beam): kiểu ... họat tải sử dụng. [...]... m3 0.4 1 .2 0.48 2. 0 1.1 2. 20 0.18 1 .2 0 .21 6 Cộng (g) 2. 9kN/m2 Tải trọng tồn phần, qb = gb+ pb = 2. 9 + 12 = 14.9kN/m2 Giảng viên: ThS Lê Đức Hiển Trang ... nhau, tức : 21 ff = Nên, 4 22 4 11 LwLw = (1.4) Từ (1.1) và (1.4), suy ra: w LL L w 4 2 4 1 2 2 1 + = (1.5) và w LL L w 4 2 4 1 2 1 2 + = (1.6) Đặt () 1 1 2 >= L L α ⇒ 2 4 1 ww

Ngày tải lên: 17/05/2015, 11:21

... 20 0 1 42 0. 02 25 6 20 0 1 42 0.018 11 6 20 0 1 42 0.008 56 6 20 0 1 42 0.041 25 6 20 0 1 42 0.018 21 6 20 0 1 42 0.016 21 6 20 0 1 42 0.016 50 8 20 0 25 2 0.037 50 6 20 ... 1000 8.5 22 5 MI 4.1 135 1000 8.5 22 5 MII 10 M1 M2 9 1. 82 135 1000 8.5 22 5 M1 2. 25 ... 8.5 22 5 M1 2. 25 135 1000 8.5 22 5 7 0.01 2 0.00 5 0. 02 6 0.01 2 0.01 2 M2 0.703 135 ... 27 6 20 0 1 42 0. 02 137 6 20 0 1 42 0.101 60 6 20 0 1 42 0.045 67 6 20 0 1 42 0.045 0.00 0 2 6 20 0 1 42 0.001 0. 02 6 0. 02 6 148 6 20 0 1 42 0.098 0.00... 135 1000 8.5 22

Ngày tải lên: 29/05/2015, 14:06

... .2 1 .2 7 .2 7 .2 7 .2 7 .2 7 .2 7 .2 7 .2 7 .2 7 .2 7 .2 7 .2 7 .2 7 .2 7 .2 7 .2 7 .2 7 .2 7 .2 0 .25 8 0.194 0.337 0 .25 3 0.3 82 0 .28 7 0.415 0.311 0.4 42 0.331 0.466 ... 0. 92 0. 92 0.8 0.6 0.8 0.6 0.8 0.6 0.8 0.6 0.8 0.6 0.8 0.6 0.8 0.6 0.8 0.6 0.8 0.6 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 ... 150x250 DPT1 20 0x300 DC71 300x500 DPP2 150x250 DPX2 20 0x300 DPT2 20 0x300 DPO1 150x250 DPP3 150x250 DPL1 150x250 DPT3 20 0x300 DPO2 150x250 DPP4 150x250 DPL2 150x250 DPT4 20 0x300 DPO3 150x250 Dầm

Ngày tải lên: 03/08/2015, 06:28

... b h =22 70 cm, cốt thép chịu kéo 22 nhóm AIII (Ra=3600kG/cm2), bê tông M300, chiều dày lớp bảo vệ 3cm, mô men tính toán 25 Tm Câu số 1: Trình bày biến dạng bê tông tác dụng tải trọng Câu số 2: Cấu ... số 2: Nêu nguyên tắc chung tính kết cấu gạch đá theo trạng thái giới hạn Câu số 3: Thi t kế cốt thép dọc cho tiết diện có kích thước b h =22 30 cm, bê tông M200, cốt thép nhóm AII (Ra =28 00kG/cm2), ... Câu số 2: Nêu trình tự tính toán khung bê tông cốt thép đổ toàn khối Câu số 3: Thi t kế cốt thép dọc cho tiết diện có kích thước b h =22 50 cm, bê tông M250, cốt thép nhóm AII (Ra =28 00kG/cm2), mô...

Ngày tải lên: 07/03/2014, 08:20

... JIS G31 12 400 Min 24 0 Min 300 Min 400 Min 23 5 Min 29 5 Min 29 5 Min 29 5-390 345-440 390-510 490- 625 25 0 Min Grade 460 460 Min Grade 40 GOST5781- 82 CIII AI AII AIII SR 23 5 SR 29 5 SD 29 5 A SD 29 5 B ... = 1,145 Xcp2 = X2/1,145 = 340 kg Đcp2 = 2/ 1,145 = 1188 kg Ccp2 = C2/1,145 = 681 kg Ncp2 = N2/1,145 = 183 kg Thành phần 1m3 bê tông 2: X2 = 340 kg; C2 = 681 kg; 2 = 1188 Kg; N2 = 183 lít d Đạt ... 5D(D=19) 3.5D(D16); 5D(D=19 ,22 ,25 ) 7D(D =29 , 32, 36) 9D(D=43,57) 5D(D=19 ,22 ,25 ) 7D(D =29 , 32, 36) 9D(D=43,57) 180 180 180 90 180 180 180 180 180 180 180 180 45 / 23 180 180 45 / 23 - 180 - 180 - Xem bảng...

Ngày tải lên: 10/02/2014, 19:48

... tụng t cng trờn 50 KG/cm2 Thi gian thỏo tham kho bng di õy: Thi gian thỏo d vỏn khuụn thng ng R28 (KG/cm2) 150 20 0 Nhit trung bỡnh hng ngy 0C 10 15 20 2, 5 2, 5 1,5 25 1,5 30 1 - Cỏc cppha, ... thit vic phõn tớch, ỏnh giỏ v kh nng chu lc, v s lm vic thc ca tng b phn cng nh c h kt cu chu lc nh cao tng Thi cụng khoan cc nhi (theo tiờu chun TCXD 326 :20 04 v 22 TCN 25 7 :20 00) TCXDVN 326 /20 04 ... tớnh i Mu lp phng 100x100x100 0.91 150x150x150 1,00 20 0x200x200 1,05 300x300x300 1,10 Mu tr 71,4x143 v 100x200 1,16 150x300 1 ,20 20 0x400 1 ,24 S lng t mu: Quy nh c th vi tng loi kt cu v theo yờu...

Ngày tải lên: 20/03/2014, 07:20