cô đặc mía đường 2 nồi liên tục xuôi chiều

... 39 50 1371.6 121 3 .2 20 20 1.618 0. 622 122 .4 185.7 20 0 1371.6 121 3 .2 0.5 0.5 9 32. 28 957.54 32. 3 29 .9 40 Khí không ngưng 25 Tháo liệu Hơi thứ 23 10 1 120 0.5 0.5 1040.1 1076.9 39.64 27 .1 50 1190 1190 ... tD PD D o C at Kg/h 1 32. 9 1371,6 ẩn nhiệt ngưng tụ rD kJ/kg 68.7 26 24.0 Tra bảng I .25 11 [3] theo Pw 23 36.1 21 71 101.16 1, 12 121 3 ,2 (21 ) 22 57 .2 Tra bảng I .25 02 [3] Bảng 2: Thông số pha lỏng Đại ... nồi nồi 800 800 mm mm N/mm2 N/mm2 591 0,68 0,59 0 ,2 1 522 9 0, 026 0,61 0,08 Thoả Pt mm m Ghi Thoả 120 0 2, 5 Đường kính vỏ Chiều cao thân Db Hb Buồng bốc mm 120 0 m 2, 5 Bề dày tối thiểu S' mm 7,02...

Ngày tải lên: 09/11/2012, 13:29

Ngày tải lên: 11/04/2014, 08:02

... ,916 0, 125 = = 1,81 10 > 10 −3 0, 628 10 μ Trang 32 CÔ ĐẶC MÍA ĐƯỜNG http://www.ebook.edu.vn Chọn độ nhám ống thép ε =0 ,2 mm (Bảng 12 T10) λ = 0,00 32 + 0 ,22 1 0 ,22 1 = 0,00 32 + = 0,0174 , 22 7 Re (1,81.105 ... 0.15*1*(378.63)0.33*(6. 72) 0.43*(13784810.1)0.1*(6. 72/ 5 .25 7)0 .25 =13 .28 λ.Nu 0.5735 *13 .28 2= = = 22 4.07 W/m.độ d Kiểm tra : s= 0.034 q2= 2. Δt2 =22 4.07* 52. 09=11671.76 W/m2 q1 − q 11697.37 − 11671.76 * 100% = * 100% =0 .22 % < 5% q1 11697.37 ... cắt 1-1 2- 2: α v2 p α v p Z1+ + 1 + H = Z2+ + 2 + h1 -2 γ γ 2g 2g Với : công suất bơm : N= Trang 39 CÔ ĐẶC MÍA ĐƯỜNG http://www.ebook.edu.vn 4.Q * 0.000 524 = = 0.741 m/s π.d 3.14 * 0.0 32 v2=0 m/s...

Ngày tải lên: 31/05/2015, 00:02

... (N/m2) Ta bỏ P mẫu số Nên ta có: S = 1.4 × 3 920 00 + C = 2. 2 ×10−3 + C (m) ×131.54 × 106.0,95 Từ bảng XIII.9, [2] / 364 ta có: C3=0 .22 (mm) Khi đó: C=1+0 .22 =1 .22 (mm) S= (2. 2 + 1 .22 ) ×10−3 = 3. 42 ×103 ... truyền nhiệt nồi: Ta có: F= Q K∆t ∗ i (m2) III -21 /117 [2] 22 Bảng 14: Diện tích bề mặt truyền nhiệt Q(w) K(W/m2 độ) 28 84,175 934,46 1909911 7717,43 Chọn F = 125 m Nồi I Nồi II ∆ti* 23 ,28 20 ,08 bảng ... αn 2 tsdd(0C) ∆ t2(0C) q2 (W/m2) (W/m2.độ) (W/m2.độ) 107 ,27 6,91 4961,6 3091,06 21 345 ,29 83 ,2 9,66 3878 ,2 1537 14845,9 Kiểm tra lại giả thuyết ∆t1 ∆q = q1 − q2 100% < 5% q1 Giả sử q1 > q2 ∆q...

Ngày tải lên: 05/03/2014, 23:02

... 1 32. 00 1 32. 04 1 32. 07 1 32. 18 1 32. 21 1 32. 23 1 32. 30 1 32. 32 1 32. 34 1 32. 40 1 32. 42 1 32. 44 34.65 32. 82 33 .25 34.65 28 .01 28 .60 34.65 26 .78 27 .34 24 . 02 23.14 22 .75 28 .38 26 .49 25 .53 24 . 02 22. 75 21 .99 20 .33 ... 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 1 32. 9 ... 105.88 107.36 108 .25 110.17 111. 12 111.74 114.71 115.35 115.81 117. 92 118. 42 118.79 120 .47 120 .85 121 .14 122 .25 122 .59 122 .86 123 .93 124 .19 124 .40 125 .10 125 .34 125 .54 126 . 12 126 .34 126 .51 SVTH:Trần...

Ngày tải lên: 09/11/2012, 13:30

... ngưng Kg/h C Nồi II 3000 110 .20 6 0.1 1777.78 61 0.169 1777.78 110 .28 0.169 666.67 61.6 0.45 122 2 .22 1.47 110.1 1111.11 0 .21 60.7 1473 .2 1 42. 9 122 2 .22 1. 42 109.1 1473 .2 1 42. 9 122 2 .22 109.1 Trang ... Giá trò Nồi 2. 53 122 2 .22 1.47 110.1 26 96.5 22 33.5 1 42. 9 21 41 27 44 3000 1777.78 0.1 0.169 Ghi (CTTT) Nồi 1 .26 Theo [1] 1111.11 (4) 0 .21 60.7 Bảng 57-[3] 26 09.59 theo Pw 23 55 .26 109.1 1. 42 Bảng ... 1.84 0.1 42 0. 522 176 .2 8.07 0.1 12 Bảng I 87[4] Bảng 2. 2 Bảng I.1 12[ 4] (33) (29 ) ( 32) (33) θ 10-5m 1. 82 4.74 (31) αL qL W/m2độ 104W/m2 3963.5 23 979 0.65% => thoả 736. 62 719.36 123 3.4 24 107 .2 2.8%...

Ngày tải lên: 21/03/2013, 13:34

... chi phí bỏ Có thể cô đặc chân không, cô đặc áp lực hay phối hợp hai phương pháp Đặc biệt sử dụng thứ cho mục đích khác để nâng cao hiệu kinh tế - Cô đặc liên tục: Cho kết tốt cô đặc gián đoạn, tự ... 21 III .2. 2 .2 Tính đáy thiết bị theo theo Hồ Lê Viên 22 III.3 Tính bích, bulông 23 III.3.1 Tính bích .23 III.3.1.1 Tính bích theo Hồ Lê Viên 23 III.3 .2 ... chuyển động liên tục, chênh lệch khối lượng riêng phần tử bề mặt đáy tạo nên tuần hoàn tự nhiên nồi cô đặc Tách không khí lắng keo (protit) ngăn chặn tạo bọt cô đặc I.3.4 Ứng dụng cô đặc Trong...

Ngày tải lên: 25/03/2015, 12:46

... Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH PHẦN I TỔNG QUAN VỀ CÔ ĐẶC NHIỆM VỤ CỦA ĐỒ ÁN  Thiết kế thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH ... Dt2  Z db2  h  V1   0,7 42  0, 62  20 .0, 022  0, 02  0,0056(m3 ) Thể tích thép làm hai vỉ ống có mặt bích  2 V2   D  Dnth  n '.d n  Z db2  h   V2   0,7 42  0, 27 32  91.0, 029 2 ... thiết bị cô đặc chân không nồi liên tục để cô đặc dung dịch NaOH  Et = 2, 05.105 N/mm2 – module đàn hồi vật liệu tt (bảng 2- 12, trang 34, [7]) t   c  nc  *  1,65. 122  20 1,3( N / mm2 ) giới...

Ngày tải lên: 04/08/2015, 07:56

... C Giá trò Nồi I Nồi II 3000 110 .20 6 0.1 1777.78 61 0.169 1777.78 110 .28 0.169 666.67 61.6 0.45 122 2 .22 1.47 110.1 1111.11 0 .21 60.7 1473 .2 1 42. 9 122 2 .22 1. 42 109.1 1473 .2 1 42. 9 122 2 .22 109.1 Trang ... trò Nồi 2. 53 122 2 .22 1.47 110.1 26 96.5 22 33.5 1 42. 9 21 41 27 44 3000 1777.78 Ghi (CTTT) Nồi 1 .26 Theo [1] 1111.11 (4) 0 .21 60.7 Bảng 57-[3] 26 09.59 theo Pw 23 55 .26 109.1 1. 42 Bảng 57-[3] 22 23.7 ... 1.84 0.1 42 0. 522 176 .2 8.07 0.1 12 Bảng I 87[4] Bảng 2. 2 Bảng I.1 12[ 4] (33) (29 ) ( 32) (33) θ 10-5m 1. 82 4.74 (31) αL qL W/m2độ 104W/m2 3963.5 23 979 0.65% => thoả 736. 62 719.36 123 3.4 24 107 .2 2.8%...

Ngày tải lên: 09/11/2012, 13:29

... (1) Nồi 2: D2I2+GđCđtđ = W2i2+(Gđ-W2)C2ts2+D2Cng2 2+ 0,05D(I2-Cng2 2) (2) Với: D2I2 = W1i1; W = W1+W2 Ta có: (2) ⇔ W1(0,95i1-C2ts2+i2-0,95Cng2 2) = Wi2+(Gđ-W)C2ts2-GđCđts2 ⇔ Wi2 + (Gd − W )C2ts ... [1] Nồi Nồi Áp suất thứ (at) 1,75 0,5 Nhiệt hóa r (J/kg) 22 19,5.103 23 07.103 × Nồi 1: ∆'1= ∆'0 16 ,2 Nồi 2: ∆ '2= ∆'0 × (Ts + 27 3) r1 × 16 ,2 × = 16 ,2 (73, 72 + 27 3 )2 r2 × (113, 92 + 27 3 )2 × 22 22 ×103 ... 0,05D(I1-Cng1θ1) Nồi 2: Hơi thứ mang ra: W2i2 Do dung dịch mang ra: (Gd-W2)C2ts2 Do nước ngưng tụ: D2Cng2 2 Do tổn thất chung: Qtt2=0,05D2(I2-Cng2 2) 22 Phương trình cân nhiệt lượng: Nồi 1: D1I1+(Gđ-W2)C2ts2...

Ngày tải lên: 03/04/2014, 02:20

... t1 = 579.5 * 26 43740 + 579.5 * 3 323 .2 * 98. 42 −1159 * 3 323 .2 * 125 .86 = 28 9.9 kg/h 0.95 * 21 56000 + 26 43740 − 3 323 .2 * 125 .86 Lượng thứ bốc lên nồi II là: W2=W-W1=579.5 – 28 9.9 = 28 9.6 kg/h Lượng ... 0.15*1*(378.63)0.33*(6. 72) 0.43*(13784810.1)0.1*(6. 72/ 5 .25 7)0 .25 =13 .28 λ.Nu 0.5735 *13 .28 = = 22 4.07 W/m.độ  2= d 0.034  q2= 2. ∆t2 =22 4.07* 52. 09=11671.76 W/m2 Kiểm tra : Trang 26 ĐỒ ÁN MÔN HỌC QTTB q1 − q 11697.37 ... đốt cung cấp: - Nồi I : Q1= D.r(θ1) =314.6 *21 56=67 827 7.6 kj/h =188.41 kW - Nồi II: Q2=W1.r( 2) = 28 9.9 *22 21.5=6440 12. 85 kj/h = 178.89 kW Tính hệ số truyền nhiệt K nồi : tm1 T q2 Công thức tổng...

Ngày tải lên: 18/03/2013, 14:10

... truyền nhiệt K(W/m độ) 4 72, 05 368, 62 255, 52 Q(w) 25 21,57 20 90,00 17 42, 51 Nồi I Nồi II Nồi III Chọn F = 315 m ∆t F(m ) 27 9,96 27 4,3 29 3,15 i* 19,08 20 ,67 23 ,69 trang 29 2 [5] IV .2 Tính kích thước buồng ... (at) Nồi I Nồi II Nồi III 2, 3 0,36 Bảng 16: Thể tích chiều cao buồng bốc U ρ p W h f b 3 (kg/h) (m /m h) (kg/m ) 1,19 0, 92 14 72 34 12 0,6 1600 29 08,7 0 ,24 1,4 22 40 25 90 trang 120 [2] III -22 / 120 [2] ... 122 98 150,64 127 ,51 1 02, 50 0,65 0,55 0,40 150,87 124 ,75 100 ,25 195 189 179 21 21675 21 89 120 22 59000 Nồi i I  H(m) 2, 5 2, 5 2, 5 q = α ∆t 1 Bảng 7: Nhiệt tải riêng đốt cấp cho thành thiết bị 2...

Ngày tải lên: 18/03/2013, 16:00

... truyền nhiệt K(W/m độ) 4 72, 05 368, 62 255, 52 Q(w) 25 21,57 20 90,00 17 42, 51 Nồi I Nồi II Nồi III Chọn F = 315 m ∆t F(m ) 27 9,96 27 4,3 29 3,15 i* 19,08 20 ,67 23 ,69 trang 29 2 [5] IV .2 Tính kích thước buồng ... (at) Nồi I Nồi II Nồi III 2, 3 0,36 Bảng 16: Thể tích chiều cao buồng bốc U ρ p W h f b 3 (kg/h) (m /m h) (kg/m ) 1,19 0, 92 14 72 34 12 0,6 1600 29 08,7 0 ,24 1,4 22 40 25 90 trang 120 [2] III -22 / 120 [2] ... 122 98 150,64 127 ,51 1 02, 50 0,65 0,55 0,40 150,87 124 ,75 100 ,25 195 189 179 21 21675 21 89 120 22 59000 Nồi i I  H(m) 2, 5 2, 5 2, 5 q = α ∆t 1 Bảng 7: Nhiệt tải riêng đốt cấp cho thành thiết bị 2...

Ngày tải lên: 19/03/2013, 10:19

... t1 = 579.5 * 26 43740 + 579.5 * 3 323 .2 * 98. 42 −1159 * 3 323 .2 * 125 .86 = 28 9.9 kg/h 0.95 * 21 56000 + 26 43740 − 3 323 .2 * 125 .86 Lượng thứ bốc lên nồi II là: W2=W-W1=579.5 – 28 9.9 = 28 9.6 kg/h Lượng ... QTTB = 0.15*1*(378.63)0.33*(6. 72) 0.43*(13784810.1)0.1*(6. 72/ 5 .25 7)0 .25 =13 .28 λ.Nu 0.5735 * 13 .28 = = 22 4.07 W/m.độ  2= d 0.034  q2= 2. ∆t2 =22 4.07* 52. 09=11671.76 W/m2 Kiểm tra : q1 − q 11697.37 ... đốt cung cấp: - Nồi I : Q1= D.r(θ1) =314.6 *21 56=67 827 7.6 kj/h =188.41 kW - Nồi II: Q2=W1.r( 2) = 28 9.9 *22 21.5=6440 12. 85 kj/h = 178.89 kW Tính hệ số truyền nhiệt K nồi : tm1 T q2 Công thức tổng...

Ngày tải lên: 23/04/2013, 22:50

... W 0.1 0 .25     = = 0.15*1*(378.63)0.33*(6. 72) 0.43*(13784810.1)0.1*(6. 72/ 5 .25 7)0 .25 =13 .28 λ.Nu 0.5735 * 13 .28 = = 22 4.07 W/m.độ  2= d 0.034  q2= 2. ∆t2 =22 4.07* 52. 09=11671.76 W/m2 Kiểm tra ... lên nồi I : W i2 + (G D − W ).C t − G D C1 t1 W1 = = 0.95.r (θ1 ) + i2 − C1 t1 = 579.5 * 26 43740 + 579.5 * 3 323 .2 * 98. 42 −1159 * 3 323 .2 * 125 .86 = 28 9.9 kg/h 0.95 * 21 56000 + 26 43740 − 3 323 .2 ... đốt cung cấp: - Nồi I : Q1= D.r(θ1) =314.6 *21 56=67 827 7.6 kj/h =188.41 kW - Nồi II: Q2=W1.r( 2) = 28 9.9 *22 21.5=6440 12. 85 kj/h = 178.89 kW Tính hệ số truyền nhiệt K nồi : tm1 T q2 Công thức tổng...

Ngày tải lên: 18/01/2015, 14:52

... 0.15*1*(378.63)0.33*(6. 72) 0.43*(13784810.1)0.1*(6. 72/ 5 .25 7)0 .25 =13 .28 λ Nu 0.5735 *13 .28 = = 22 4.07 W/m.độ  2= d 0.034  q2= 2. ∆t2 =22 4.07* 52. 09=11671.76 W/m2 Kiểm tra : q1 − q 11697.37 − 11671.76 *100% = * 100% =0 .22 % < 5% s= q1 ... nồi I : W i + (G D − W ).C t − G D C1 t1 W1 = = 0.95.r (θ ) + i2 − C1 t1 579.5 * 26 43740 + 579.5 * 3 323 .2 * 98. 42 − 1159 * 3 323 .2 * 125 .86 = 28 9.9 kg/h = 0.95 * 21 56000 + 26 43740 − 3 323 .2 * 125 .86 ... đốt cung cấp: - Nồi I : Q1= D.r(θ1) =314.6 *21 56=67 827 7.6 kj/h =188.41 kW - Nồi II: Q2=W1.r( 2) = 28 9.9 *22 21.5=6440 12. 85 kj/h = 178.89 kW Tính hệ số truyền nhiệt K nồi : tm1 T q2 Công thức tổng...

Ngày tải lên: 24/11/2015, 09:49

... Trang 28 CÔ ĐẶC MÍA ĐƯỜNG Re = ρ ωd 99133.0,916 0, 125 , = =1,81.105 >105 −3 µ 0, 628 10 Chọn độ nhám ống thép ε =0 ,2 mm (Bảng 12 T10) λ = 0,00 32+ 0 ,22 1 0 ,22 1 = 0,00 32+ = 0,0174 Re 0, 22 7 (1,81.105 ... 0.15*1*(378.63)0.33*(6. 72) 0.43*(13784810.1)0.1*(6. 72/ 5 .25 7)0 .25 =13 .28  2= λ.Nu d = 0.5735 * 13 .28 = 22 4.07 W/m.độ 0.034  q2= 2. ∆t2 =22 4.07* 52. 09=11671.76 W/m2 Kiểm tra : s= q1 − q 11697.37 − 11671.76 *100% = *100% =0 .22 % < 5% q1 ... bể nước) 2 ( mặt thống thiết bị baromet ) α v p α v p Z1+ + 1 + H = Z2+ + 2 + h1 -2 γ 2g γ 2g Trang 32 CÔ ĐẶC MÍA ĐƯỜNG Với : v1=v2=0 m/s p1=1,033 at p2= 0 .2 at µ = 0.801*10-3 N.s/m2 Chiều cao...

Ngày tải lên: 18/03/2013, 09:09

... 0.15*1*(378.63)0.33*(6. 72) 0.43*(13784810.1)0.1*(6. 72/ 5 .25 7)0 .25 =13 .28 λ.Nu 0.5735 *13 .28 = 22 4.07 W/m.độ  2= d = 0.034  q2= 2. ∆t2 =22 4.07* 52. 09=11671.76 W/m2 Kiểm tra : s= q1 − q 11697.37 − 11671.76 *100% = *100% =0 .22 % < 5% q1 11697.37 ... Trang 31 CÔ ĐẶC MÍA ĐƯỜNG Re = ρ ωd 99133.0,916 0, 125 , = =1,81.105 >105 −3 µ 0, 628 10 Chọn độ nhám ống thép ε =0 ,2 mm (Bảng 12 T10) λ = 0,00 32+ 0 ,22 1 0 ,22 1 = 0,00 32+ = 0,0174 0, 22 7 Re (1,81.105 ... 0,083=0,778 m2 Thể tích vỉ: Vvlv = 0,778.( 0, 022 + 0, 022 ) = 0,03 42 m3 Thể tích thép bích : Vb = 0, 022 * π π (1,1 42 − 1,0 122 ) + 0,0 32* (2, 141 − 2, 024 2 ) 4 = 0,017 m 3 Khối lượng phận thiết bò:...

Ngày tải lên: 18/03/2013, 14:59