cô đặc 2 nồi ngược chiều ống tuần hoàn ngoài

... 1,5.171675 = 25 75 12, 5 (N/m2) kt = [ Dbb + ( db C )].P0 2( db C ). kt = c 1 32. 10 = = 183,33.106 (N/m2) (XIII .26 - 365 ) 1 ,2 1 ,2 [1,6 + (4 1,4).10 ] .25 75 12, 5 = 83,54.106 (N/m2) 2. (4 1,4).10 3.0,95 ... = 25 m/s d= 4.1,1 121 = 0 ,24 4 (m) Quy chun d = 0 ,25 m = 25 0 mm 3,14.0,9543 .25 0 ,25 Vy K = 1- 1,6 = 0,844 K D bb Kim tra iu kin 0,6 < 2. h 2, 5 ta cú: b D K 0,844 = = 1,41 < bb = < 2, 5 0,6 0,6 2. hb ... 15 mm v ng kớnh 20 0 mm Tra bng ( XIII .26 -2- 414), bớch lp kớnh quan sỏt, lm bng kim loi en: Py.106 Dy N/m2 (mm) 0 ,25 20 0 Dn D (mm) (mm) 21 9 29 0 Kớch thc ni D0 D1 (mm) 25 5 (mm) 23 2 Kiu Bu lụng db

Ngày tải lên: 20/08/2016, 10:00

... nồi cuối thiết bị cô đặc w = w2 = 28 86,649 kg/h Áp suất thiết bị ngưng tụ Png = 0 ,2 at Các thông số vật lý thứ khỏi hệ thống P2’ = 0 ,21 4 at t2’ = 610C x2 = 45% i2’ = 26 08878J/kg r2’ = 23 54 822 ... đề cách có hệ thống Trong đồ án mơn học , nhiệm vụ cần phải hoàn thành thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều , ống tuần hoàn trung tâm làm việc liên tục với dung dịch CaCl2 ,năng suất 8500kg/h, ... K2 Khoa : Cơng Nghệ Hóa Giáo viên hướng dẫn : Nguyễn Minh Việt NỘI DUNG Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xi chiều , ống tuần hồn trung tâm ,thẳng đứng Cô đặc dung dịch NaNO3 suất 8,5 Tấn/h ,chiều

Ngày tải lên: 22/05/2018, 08:54

... định nồng độ cuối nồi 2. 2 Cân nhiệt lượng 2. 2.1 Xác định áp suất nồi 2. 2 .2 Xác định nhiệt độ nồi .10 2. 2.3 Xác định tổn thất nhiệt độ .11 2. 2.4 Cân nhiệt ... cho nồi (∆thi) 28 2. 4 Thiết kế 30 2. 4.1 Buồng đốt 30 2. 4 .2 Buồng bốc 32 2.4.3 Tính kích thước ống dẫn 33 2. 4.4 Chiều dày vĩ ống 39 2. 4.5 ... thống cô đặc ba nồi liên tục xi chiều Thiết bị đặc ống tuần hồn trung tâm thẳng đứng Cô đặc dung dịch đường saccharoze 2/ Các số liệu ban đầu: - Năng suất tính theo dung dịch đầu (tấn/giờ): 21 ,17

Ngày tải lên: 27/03/2019, 16:18

... thiết bị đặc thực q trình bốc Dung dịch cô đặc nồi tiếp tục chuyển sang nồi Hơi đốt đưa vào phịng đốt nồi để đốt nóng dung dịch nồi Sau cô đặc lượng thứ thoát nồi dùng làm đốt cho nồi 2, thứ nồi vào ... Buồng đốt bao gồm ống truyền nhiệt ống tuần hoàn trung tâm Dung dịch ống cịn đốt ngồi ống Ngun tắc hoạt động ống tuần hoàn trung tâm là: ống tuần hồn có đường kính lớn đường kính ống truyền nhiệt ... độ tuần hồn nhỏ, hệ số truyền nhiệt cịn thấp, vận tốc tuần hồn bị giảm ống tuần hồn bị đun nóng Thuyết minh quy trình cơng nghệ * Cấu tạo nguyên tắc làm việc nồi cô đặc Nồi đặc xi chiều ống tuần

Ngày tải lên: 17/12/2020, 17:05

... chọn chiều cao ống hút ống đẩy bơm là: Ho= 18 m Chiều dài toàn đường ống là: 22 m 52 Đường kính ống dẫn nước: d Gn 72, 3  0 ,21 5m 0,785.. 0,785 .2. 995,68 (chọn  n  2m / s ) Chọn d= 0 ,25 m Công ... Buồng đốt bao gồm ống truyền nhiệt ống tuần hoàn trung tâm Dung dịch ống cịn đốt ngồi ống Ngun tắc hoạt động ống tuần hoàn trung tâm là: ống tuần hoàn có đường kính lớn đường kính ống truyền nhiệt ... độ tuần hoàn nhỏ, hệ số truyền nhiệt thấp, vận tốc tuần hồn bị giảm ống tuần hồn bị đun nóng Thuyết minh quy trình cơng nghệ * Cấu tạo nguyên tắc làm việc nồi cô đặc Nồi đặc xi chiều ống tuần

Ngày tải lên: 17/12/2020, 17:09

... thiết bị đặc thực q trình bốc Dung dịch cô đặc nồi tiếp tục chuyển sang nồi Hơi đốt đưa vào phịng đốt nồi để đốt nóng dung dịch nồi Sau cô đặc lượng thứ thoát nồi dùng làm đốt cho nồi 2, thứ nồi vào ... Buồng đốt bao gồm ống truyền nhiệt ống tuần hoàn trung tâm Dung dịch ống cịn đốt ngồi ống Ngun tắc hoạt động ống tuần hoàn trung tâm là: ống tuần hồn có đường kính lớn đường kính ống truyền nhiệt ... độ tuần hồn nhỏ, hệ số truyền nhiệt cịn thấp, vận tốc tuần hồn bị giảm ống tuần hồn bị đun nóng Thuyết minh quy trình cơng nghệ * Cấu tạo nguyên tắc làm việc nồi cô đặc Nồi đặc xi chiều ống tuần

Ngày tải lên: 18/12/2020, 06:47

... thiết bị đặc thực q trình bốc Dung dịch cô đặc nồi tiếp tục chuyển sang nồi Hơi đốt đưa vào phịng đốt nồi để đốt nóng dung dịch nồi Sau cô đặc lượng thứ thoát nồi dùng làm đốt cho nồi 2, thứ nồi vào ... Buồng đốt bao gồm ống truyền nhiệt ống tuần hoàn trung tâm Dung dịch ống cịn đốt ngồi ống Ngun tắc hoạt động ống tuần hoàn trung tâm là: ống tuần hồn có đường kính lớn đường kính ống truyền nhiệt ... độ tuần hồn nhỏ, hệ số truyền nhiệt cịn thấp, vận tốc tuần hồn bị giảm ống tuần hồn bị đun nóng Thuyết minh quy trình cơng nghệ * Cấu tạo nguyên tắc làm việc nồi cô đặc Nồi đặc xi chiều ống tuần

Ngày tải lên: 20/12/2020, 08:38

... CuCl2 → 2KCl + Cu(OH )2 SVTH: Nguyễn Thị Thu Thảo -20 2017 42- KTHH 02- K65 - Phản ứng với số kim loại mà oxit, hidroxit chúng lưỡng tính KOH + Al(OH)3 → KAlO2 + 2H2O 2KOH + Al2O3 → 2KAlO2 + H2O 2. 3, ... tháo hệ thống tháo nước ngưng ( 12) Hơi bốc lên nồi cô đặc (6) đốt nồi đặc phía sau (7), đồng thời dung dịch sau cô đặc nồi (6) tiếp tục đưa sang nồi (7) Nước ngưng nồi cô đặc (7) tháo hệ thống (13), ... KẾ HỆ THỐNG CÔ ĐẶC HAI NỒI XI CHIỀU ỐNG TUẦN HỒN TRUNG TÂM LÀM VIỆC LIÊN TỤC CÔ ĐẶC DUNG DỊCH KALI HYDROXIT KOH) Sinh viên thực Mã số sinh viên : Nguyễn Thị Thu Thảo 20 2017 42 Lớp : KTHH 02- K65

Ngày tải lên: 05/12/2023, 05:34

... (J/kg) 21 75,44.103 22 11,6.103 Nồi 1: ∆'1= ∆'0 × 16 ,2 × Nồi 2: ∆ '2= ∆'0 × 16 ,2 × (Ts + 27 3) ( 122 ,39 + 27 3) = 12, 2 × 16 ,2 × = 14 ,20 C r1 21 75,44.10 ( Ts + 27 3) r2 = 2, 3 × 16 ,2 × ( 60,7 + 27 3) 22 11,6.10 ... ? ?22 = ? ?2. αn2= 1,065.366415,7=39 023 2, 72 (W/m2.độ) ⇒ q 22= ? ?22 .∆t 22= 39 023 2, 72. 41,3=16116611,34(W/m2) Nên ta có: ? ?2 = 16116611,34 − 21 6 12, 45 = 1% < 5% 16116611,34 Vậy nhiệt tải trung bình: Q2 = Nồi ... 1,13 .2= 2 ,26 at ⇒ t0tb2= 123 ,44 0C P=P0 ⇒ P0s2= 1,13.1, 92= 2,17at ⇒ t0s2= 122 , 12 0C ⇒ ∆ "2= t0tb2- t0s2= 123 ,44- 122 , 12= 1, 320 C Vậy tổng tổn thất áp suất thủy tĩnh: ∆"= ∆"1+∆ "2= 1 ,22 +1, 32= 2,540C 2. 3.3 Tổn thất

Ngày tải lên: 28/08/2017, 19:21

... 2. 1 CÂN BẰNG VẬT CHẤT VÀ NĂNG LƯỢNG 2. 1.1 Cân vật chất 2. 1 .2 Cân lượng 2. 2 TÍNH THIẾT BỊ CHÍNH – NỒI CÔ ĐẶC 2. 2.1 Hệ số truyền nhiệt 2. 2 .2 Bề mặt ... gian cô đặc 2. 2.3 Buồng đốt 2. 2.4 Buồng bốc 2. 3 TÍNH CƠ KHÍ THIẾT BỊ CHÍNH 2. 3.1 Buồng đốt 2. 3 .2 Buồng bốc 2. 3.3 Đáy 2. 3.4 ... :Hóa Học Công Nghệ Thực Phẩm Ngành :Công nghệ kỹ thuật hóa học Chuyên ngành :Hóa dầu Đầu đề ( nhiệm vụ thiết kế ): Thiết kế hệ thống cô đặc nồi gián đoạn ống tuần hoàn trung tâm dùng để cô đặc NH4NO3

Ngày tải lên: 02/09/2016, 00:41

... 46 822 ,33.0,560 = 21 93, 46 42 2.10.4 (W/m3.độ) Nhiệt tải riêng phía dung dịch : q 21 = α 21 ∆ 21 = 25 71, 6998.7,987 = 20 540,1663 (W/m2) q 22 = α 22 ∆ 22 =21 93,46 42. 9,46 82= 20768,1577 (W/m2) 2. 10.5 ... (J/kg) x% P’(at) t’(°C) 151,1 27 54 21 17 1, 622 113,1 27 03,667 22 25,889 10,84 1,57 1 12, 1 27 01,5 22 28,5 0 ,21 1 60,7 26 08,444 23 55,556 24 2. 7 Tính tổn thất nhiệt độ cho nôi: 2. 7.1 Tổn thất nhiệt độ áp ... (xem bảng 2) Ta có: qtb1 = qtb = q11 + q21 20 130, 29 59 + 20 540,1663 = = 20 335, 23 11( W / m ) 2 q 12 + q 22 21498, 0018 + 20 768,1577 = = 21 133, 0798 ( W / m ) 2 K1 = Vậy: K2 = qtb1 20 335, 23 11 = =...

Ngày tải lên: 18/03/2015, 10:35

... thức, công nghệ Bảng 6: Tóm tắt: Nồi Nồi q1 (W/m2) 22 473,8945 24 434 ,20 71 q2 (W/m2) 21 773,9464 24 258,8981 Sai số 3 ,2 0,717 q (W/m2) 22 123 , 92 24346,5 526 Di (kg/h) 10137 ,27 6 10185.5 ri (J/kg) 21 67408 ... → α1,n1 21 67,394.10 = 2, 04.1 92, 2435 = 829 2,95 W/m2.độ 4 .2, 71 → q1,n1 = α1,n1.∆t1 = 829 2,95 .2, 71= 22 473,8945 W/m2 Nồi 2: Chọn ∆t1 = 3 ,23 oC tT1 = th 2- ∆t1= 107,41 – 3 ,23 = 104,18 oC tm2= 104,18 ... 27 48 ,26 08 = 24 258,8981 W/m2 Nên ta có: η1 = 24 258,8981 − 24 434 ,20 71 24 434 ,20 71 100% = 0,717% < 5% nên đạt Vậy nhiệt tải trung bình: q + q2,n 24 258,8981 − 24 434 ,20 71 Q2 = 1,n = = 24 346,5 526 W/m2 2 3.3...

Ngày tải lên: 24/05/2015, 01:07

... 22 721 .487 Nên ta có: η1 = 22 665.651 − 22 721 .487 ∗100 = 0 .25 22 721 .487 Vậy tải nhiệt trung bình: Q1 = 22 665.651 + 22 721 .487 = 22 693.569W / m 2 Nồi 2: ts2=t2=85.680C Ta có: ∆t = q1,n ∗ ∑ r1 = 27 241.6 32 ... 27 . 92 ∗ = 26 .780 C 5676.49 ∆th1 = 22 .4 92 ∗ Tính sai số: 21 .9 − 22 .4 92 ∗100 = 2. 2% < 5% 22 .4 92 26.78 − 27 . 92 2 = ∗100 = 4.08% < 5% 27 . 92 η1 = 23 Đồ Án QTTB Tính bề mặt truyền nhiệt: F= Qi 26 24454 .29 3 ... q2,n = ∆t2 ∗ α 2, n = 8.11∗ 23 30.1 = 18897.112W / m Nên ta có: 2 = 193 32. 204 − 18897.1 12 ∗100 = 2. 3 02 < 5% 18897.1 12 Vậy nhiệt tải trung bình Q2 = 193 32. 204 + 18897.1 12 = 19114.658(W / m ) 2. 1.1.3.4.Tính...

Ngày tải lên: 15/08/2014, 10:15

... thiết bị cô đặc 3.1.1 Tính nhiệt lượng đốt cung cấp Nồi 1: Q1 = D.r) = = 25 36 ,27 (kW) Nồi 2: Q2 = D.r (2) = = 26 39, 62 (kW) 3.1 .2 Tính hệ số truyền nhiệt K nồi Công thức tổng quát: K = (W/m2.K) Hình ... 25 206, 82 (W/m2) q2 : nhiệt tải phía dung dịch sôi - Ta có công thức tính q2 = (2) Với: t2 hệ số nhiệt độ bề mặt truyền nhiệt dung dịch sôi - Ta có công thức tính q2: q2 = (2) Với: = tw2 – t2 ... (m) Ống nhập liệu 2, 6 1031,76 9,69.10-4 40 45 nồi Ống tháo liệu 2, 6 1105,51 9.10-4 40 45 nồi Ống tháo liệu 1,76 978,03 1, 02. 10-3 40 45 nồi Ống dẫn đốt 1,13 1, 62 0,617 25 0 27 3 Ống dẫn thứ 0. 92 0,7133...

Ngày tải lên: 14/06/2014, 23:55

... Nồi 2: D2I2+GđCđtđ=W2i2+(Gđ-W2)C2ts2+D2Cn2 θ +0,05D2(I2-Cn2 θ ) Với: D2=W1 , W=W1+W2 (2) Ta có : (2) ⇔ W1(0,95i1 - C2ts2 + i2 - 0,95Cn2 θ )= Wi2 + (Gđ –W)C2ts2 – GđCđts2 ⇔ W1=[Wi2 + (Gđ –W)C2ts2 ... r(J/kg) 22 20,113.103 22 79,760.103 Nồi 1: ∆'1 = ∆'o1 ∆'1 = 9,5 16 ,2. ( t ht1 + 27 3) r1 16 ,2. (115, 122 + 27 3) 22 20,113.10 ∆ '1 = 10,4 42 oC Nồi 2: 16 ,2. ( t ht + 27 3) ∆' = ∆' o r2 ∆ '2 = 3 ,25 16 ,2( 92, 15 ... W/m2.độ Nồi 2: Q2 = D2 r2 3439,965 .22 09,458.10 = = 21 1 123 8,386 W/m2 3600 3600 K2 = = 1 1 + ∑r + + 0,805.10 −3 + α 12 α 22 10974,5 12 128 0,945 Q2 21 1 123 8,386 = = 3540,113 Suy ra: K2 596,376 n=2...

Ngày tải lên: 18/07/2014, 23:54

... 0, 121 ) 18 = 22 ,598 (g/mol) ⇒ α 22 = 45,3.0, 21 03660.5.8,18 32. 33.0,973 = 27 08,85065( w / mđô ) q 22 = α 22 ∆t 22 = 27 08,85065.8,183 = 22 166, 524 86( w / m ) q 12 − q 22 q 12 100% = 22 166, 524 86 − 21 103,5535 ... bình nồi i qtbi = q1i + q2i q11 + q21 25 346, 6 925 + 24 475,36141 = = 24 911, 026 96( w / m ) 2 24911, 026 96 ⇒ K1 = = 951,87796( w / mđô ) 26 ,1704 q +q 21 103,5535 + 22 166, 524 86 qtb2 = 12 22 = = 21 635, ... tường ống : ∆tT 12 = q 12 ∑ r = 21 103,5535.6, 625 .10−4 = 13,9811o C ⇒ TT 22 = TT 12 − ∆tT 12 = 106,903 − 13,9811 = 92, 921 9o C ⇒ ∆t 22 = TT 22 − Ts2 = 92, 921 9 − 84, 739 = 8,183o C Hệ số cấp nhiệt từ ống...

Ngày tải lên: 13/11/2014, 14:49

... W2i2+( Gđ– W2 – W3)C2ts2 + W1Cn2 2 + 0,05W1(i1 − Cn2 2 ) ⇒ W1(0,95i1 − 0,95Cn2 θ 2) +W2(C2ts2 − i2) +W3(C2ts2 − C3ts3) = Gđ(C2ts2 − C3ts3) (2) Nồi 3: W2i2+GđCđtđ = W3i3 + (Gđ- W3)C3ts3 + W2Cn2 ... 0,659.10−3 + 9744,5 15 92, 307 = 710,406 (W/m2.độ) Q1 1688563,79 = = 23 47,164 K1 719,406 − Nồi 2: D2 r2 23 02, 536 .22 34,9.103 Q2 = = = 1 429 427 ,141 (W/m2) 3600 3600 K2 = ⇒ 1 + ∑r + α 12 α 22 = 1 + 0,659.10−3 ... (J/kg) 27 37,1 26 95,4 26 55,8 (J/kg.độ) 428 2,6 423 2,6 422 3,3 Hơi thứ i.103 o t( C) (J/kg) 110,68 26 97,1 87,56 26 57,6 69,7 26 25,8 Dung dịch C ts(oC) (J/kg.độ) 320 1,39 124 , 92 3374, 92 96,9 35 72, 45 76,14...

Ngày tải lên: 27/09/2013, 23:16

... W2i2+( Gđ– W2 – W3)C2ts2 + W1Cn2 2 + 0,05W1(i1 − Cn2 2 ) ⇒ W1(0,95i1 − 0,95Cn2 θ 2) +W2(C2ts2 − i2) +W3(C2ts2 − C3ts3) = Gđ(C2ts2 − C3ts3) (2) Nồi 3: W2i2+GđCđtđ = W3i3 + (Gđ- W3)C3ts3 + W2Cn2 ... (J/kg.độ) 27 37,1 428 2,6 110,68 26 97,1 320 1,39 124 , 92 2695,4 423 2,6 87,56 26 57,6 3374, 92 96,9 26 55,8 422 3,3 69,7 26 25,8 35 72, 45 76,14 2. 4 .2 Lập phương trình cân nhiệt lượng – D1, D2, D3 lượng đốt vào nồi ... 0,659.10−3 + 9744,5 15 92, 307 = 710,406 Q1 1688563,79 = = 23 47,164 K1 719,406 − Nồi 2: D2 r2 23 02, 536 .22 34,9.103 Q2 = = = 1 429 427 ,141 (W/m2) 3600 3600 38 (W/m2.độ) K2 = ⇒ 1 + ∑r + α 12 α 22 = 1 + 0,659.10−3...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 01:54

... +0,05D1(I1-Cn1θ1) (1) +Nồi 2: D2I2 + GđCđtđ = W2i2 + (Gđ-W2)C2ts2 + D2Cn2 2 + 0,05D2(I2-Cn2 2) (2) Với D2 = W1, W = W1 + W2 Ta có: (2) ⇔ W1(0,95I2-C2ts2+i2- 0,95Cn2 2) = W.i2 + (Gđ-W)C2ts2 – GđCđts2 ⇔ W1 = ... dẫn 2. 1 .2. 5.1.1/ Ống dẫn đốt 2. 1 .2. 5.1 .2/ Ống dẫn thứ 2. 1 .2. 5.1.3/ Ống dẫn dung dịch 2. 1 .2. 5.1.4/ Ống tuần hoàn 2. 1 .2. 5.1.5/ Bề dày lớp cách nhiệt thân thiết bị 2. 1 .2. 6/ CHỌN MẶT BÍCH: 2. 1 .2. 6.1/ ... thất chung : Qtt2 = 0,05D2(I2-Cn2 2) Nồi 2: + Do thứ mang : W2i2 + Do sản phẩm mang : (Gđ-W2)C2ts2 + Do nước ngưng tụ mang : D2.Cn2.tnt2 + Do tổn thất chung : Qtt2=0,05D2(I2-Cn2.tnt2) Phương trình...

Ngày tải lên: 18/12/2014, 14:44

... D1I1+(Gđ-W2)C2ts2=W1i1+(Gđ-W)C1ts1+D1Cng1θ1+0,05D1(I1-Cng1θ1) (1) Nồi 2: D2I2+GđCđtđ= W2i2+(Gđ-W2)C2ts2+D2Cng2 2+ 0,05D(I2-Cng2 2) (2) Với: D2I2=W1i1; W=W1+W2 Ta có: (2) ⇔ W1(0,95i1-C2ts2+i2-0,95Cng2 2) = ... (J/kg) 22 29,167.103 23 25,776.103 Nồi 1: ∆'1= ∆'0 × 16 ,2 × (Ts + 27 3) (1 12, 088 + 27 3) × 16 ,2 × = 4, 12 = 4,440C r1 22 29,167.103 (73, 72 + 27 3) (73, 72 + 27 3) Nồi 2: ∆ '2= ∆'0 × 16 ,2 × = 1,664 × 16 ,2 × ... 970,138   4197 ,21 5   0, 475.10     0,435 = 0,789 ⇒ 22 = 2. αn2= 0,789 × 1 523 6,65= 120 25,593 (W/m2.độ) ⇒ q 22= 22 .∆t 22= 120 25,593 × 15 ,24 2= 18 328 4,96(W/m2) Nên ta có: 2 = 18 328 4,96 − 16885,759...

Ngày tải lên: 04/07/2015, 20:45