7 17 tổng hợp nội lực vách p22
đồ án tốt nghiệp trung cư cao tầng newtown
... tiện lợi 32000 8500 75 00 4800 1200 2450 370 0 1200 1150 1050 75 00 3600 1400 1250 800 200 8500 78 00 2400 3600 70 0 200 20 070 0 1400 70 0 200 900 900200 70 0 1400 CHI TI?T CH?CĨ ? T?NG 370 0 2400 200800 ... VĂN LỰC Trang 11 CHUNG CƯ NEWTOWN GVHD: TS.HÀ DUY KHÁNH 32000 8500 75 00 4800 2450 370 0 1200 1150 1050 75 00 3600 1400 1250 800 200 8500 78 00 2400 3600 20 070 0 1400 70 0 200 900 900200 70 0 1400 70 0 ... 6. 376 1.95 S3 4.8 87 1.95 S4 9 .74 1 1.95 S5 4.8 87 1.95 S6 4.8 87 1.95 S7 6.994 1.95 S8 6.900 S9 6.616 2.5 S10 4.8 87 3.6 S11 4.8 87 2.4 S12 4.8 87 2.4 3.4 Tính tốn nội lực sàn 3.4.1 Sàn loại dầm Ơ sàn...
Ngày tải lên: 25/07/2015, 22:56
tham khảo thiết kế đồ án Thiết kế móng cộc
... 0.81 0 .76 0 .77 0 .76 0.55 0.51 σ’v σ ’h 37. 7 30.5 52.2 39.6 77 .9 60.2 1 07. 4 82.0 1 37. 9 76 .4 202.5 103.1 fs 18.2 35.5 30.0 27. 5 41.1 60 .7 Tổng Qs = Qs (T) 35 .7 79.4 151.3 92.3 230.0 79 0.2 1 379 (kN) ... 0 .71 8 0. 974 1.264 1.584 1.924 2. 272 2.609 2.9 07 3.128 3.225 3.132 2 .77 2 2.05 0.8 57 -0.9 27 GVHD: Thầy Trần Tuấn Anh 14.292 0.036 17. 093 0.085 18 .74 4 0.1 67 19.160 0.288 18. 571 0.456 17. 172 0. 678 15.130 ... -4 .71 8 -6.000 -7. 403 -8.8 47 -10.196 -11.252 -11 .73 1 1 0.998 0.992 0. 975 0.938 0.866 0 .73 9 0.53 0.2 07 -0. 271 -0.949 -1. 877 -3.108 -4.688 -6.653 -9.016 -11 .75 1 -14 .77 4 - 17. 919 0.2 0.4 0.6 0 .79 9...
Ngày tải lên: 17/10/2012, 15:51
Tiêu chuẩn thiết kế Móng cọc
... 0 ,7 0,68 0,66 0,65 0,64 0,63 48,6 87, 6 0,85 0,82 0 ,78 0 ,75 0 ,73 0 ,71 0,69 0,68 0, 67 0, 67 71,3 1 27 0,85 0,83 0,8 0 ,77 0 ,75 0 ,73 0 ,72 0 ,72 0 ,71 0 ,7 108 185 0,86 0,84 0,82 0 ,79 0 ,7 0 ,76 0 ,75 0 ,75 ... 0 ,79 0 ,76 0 ,7 0, 67 0,63 0,61 0,58 0, 57 0,55 0,54 17, 3 32,8 0,8 0 ,77 0 ,7 0, 67 0,63 0,61 0,58 0, 57 0,55 0,54 24,4 45,5 0,82 0 ,79 0 ,74 0 ,7 0, 67 0,65 0,62 0,61 0,6 0,59 34,6 64 0,84 0,81 0 ,76 0 ,73 ... 0 ,7 0 ,76 0 ,75 0 ,75 0 ,74 0 ,74 163 260 0, 87 0,85 0,84 0,81 0,80 0 ,79 0 ,78 0 ,78 0 ,77 0 ,77 0,31 0,25 0,31 0,21 0,29 0,23 0, 27 0,22 0,26 0,21 0,25 0,20 0,24 0,19 0,28 0,18 0,28 0, 17 C|ờng độ chịu tải...
Ngày tải lên: 18/10/2012, 08:26
thiết kế móng cọc
... qp F + u ∑ si hi = 76 0 0,09 + 1,2 (7. 2,8 + 60.5 + 57, 5.4 + 0,6.31, 67) = 75 0 ,72 (KPa) Tải trọng cho phép tác dụng xuống cọc : Pxq Pmui 1,2 (7. 2,8 + 60.5 + 57, 5.4 + 0,6.31, 67) 76 0 0,09 PX = + = + ... có N = 37 Trò số SPT trung bình: N = + + 12 + 37 = 14 ,75 F = 0,3.0,3 = 0,09 m2 Fs : diện tích xung quanh cọc, Fs = (2,8 + + + 0,6).0,3.4 = 14,88(m2) P = 400. 37. 0,09 + 2.14 ,75 .14,88 = 177 0,96 (KN) ... với N = 37 e0 = 0,55 − 0,55 ( 37 − 30) = 0,53 075 20 - Dung trọng tự nhiên : ∆γ n (1 + w) = 2,64.10 (1 + 0,15) = 19 ,76 (KN/m3) γw = + e0 + 0,53 075 -Góc ma sát : Trò số SPT N = 37 ⇒ ϕ = 41 ,75 o Mặt...
Ngày tải lên: 02/04/2013, 16:52
Tính toán thiết kế móng cọc khoan nhồi
... vệ cốt thép C b C a h h0 (7- 1) đây: C kích thớc ngang tơng đơng cọc 43 D C= (7- 2) (các kí hiệu a, b, D xem hình vẽ 7. 3) Hình 7. 3: Cấu tạo đài cọc cọc Hình 7. 4: Bố trí cốt thép cho đài cọc ... ngắn: (7- 6) A=e+d+f B=d+f (7- 7) (7- 8) Với f tầng bảo vệ bê tông cốt thép, f 30cm - Mác bê tông đài cọc: 250# ữ 300# - Cốt thép đài thờng dùng loại AII - Cốt thép đáy đài đợc tính toán theo lực ... trí thép đài cọc tham khảo hình 7. 8 Chú ý: Đờng kính cọc lớn thép đài lớn 47 Hình 7. 8: Cấu tạo cốt thép đài cọc 7. 2.4 Đài cọc Cấu tạo cốt thép đài cọc xem hình 7. 9 - Chiều cao đài cọc h 2D +...
Ngày tải lên: 03/08/2013, 14:28
Tài liệu Quy trình tính toán và thiết kế móng cọc tràm trên nền đất yếu doc
... định theo dẫn TCXD 45 – 78 Ki Ki-1 : hệ số tra bảng TCXD 45 – 78 Việc xác định chiều dày phạm vi chịu nén cho hai trường hợp ( mục V.1.1 V.1.2 ) quy định tiêu chuẩn TCXD 45 – 78 Nếu tính toán trị ... trò chủ yếu lực ma sát xung quanh thân cọc xem bỏ qua Trong trường hợp này, cọc tràm cần kiểm tra độ bền khả uốn dọc chịu tải trọng giống cọc gỗ hay cọc bêtông cốt thép Các trường hợp lại, cọc ... công I.6 – Cọc tràm dùng trường hợp móng cọc đài thấp chủ yếu chịu tải trọng thẳng đứng chính, không thích hợp móng cọc đài cao có tải trọng ngang tác dụng I .7 – Cọc tràm không nên dùng nơi xảy...
Ngày tải lên: 12/12/2013, 22:15
Tài liệu Một số vấn đề thiết kế móng cọc của nhà cao tầng pptx
... Nếu nhìn khả chịu lực cọc giá thành cọc mà bỏ qua lợi ích kinh tế tổng hợp công trình, xét đến tốc độ thi công mà bỏ qua ảnh hưởng môi trường hiệu ích xã hội chọn loại cọc thực hợp lý Về cấu tạo ... không loại cọc lựa chọn biến thành thực không hợp lý Ví dụ: vùng Thượng Hải với cọc bê tông cốt thép đúc sẵn dài 50m, trở lực hạ cọc vào đất lớn phải tăng lực va đập búa, dẫn đến ứng suất kéo đánh ... lựa chọn loại cọc Ví dụ, Đại Lầu ô tô Đông Phong Thâm Quyến, nhà có tầng ngầm, 17 tầng mặt đất, kết cấu khung - tường lực cắt bê tông cốt thép đổ chỗ, nhà vây ba tầng kết cấu khung bê tông cốt thép...
Ngày tải lên: 24/12/2013, 14:15
Tài liệu NGHIÊN CỨU PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG CỌC XI MĂNG - ĐẤT KẾT HỢP VỚI MÓNG BÈ CHO CÔNG TRÌNH CAO TẦNG LOẠI I ppt
... 21289.8 178 19.4 149 67. 0 12018.0 9133.4 71 46.6 5159.8 Rsingle (KN) 3284.8 31 37. 5 31 37. 5 31 37. 5 31 37. 5 31 37. 5 31 37. 5 31 37. 5 Đại học Đà Nẵng - 2008 R dùng để kiểm tra Ra2 (KN) 3 876 01.8 39219.1 31 375 .3 ... 3.29 2.9 37 3. 078 1.596 1.646 1.5 57 Bảng tổng hợp độ lún Từ phần mềm Etabs Kí hiệu F 77 F55 F54 F44 F34 F24 F23 F22 Gpile (KN) Gsoil (KN) 59932.2 26324 375 7.4 1 670 .4 3005.9 1336.4 2404 .7 1069.1 ... 901.8 400.9 601.2 2 67. 3 N (KN) Pgl (KN) 163596 1 877 6.3 178 58.5 14196.9 13551.5 71 19.8 6060 36 97. 6 173 .6 100 102.6 88 91.2 52.4 48.4 32.3 S1 (cm) 2.243 1.311 1.45 1.323 1.481 0 .77 6 0.888 1.152 '...
Ngày tải lên: 25/01/2014, 18:20
Thiết kế móng cọc khoan nhồi
... 0. 072 30442 0.115 -9812.4 0.0 37 -49 870 0.189 18 979 0. 072 -38388 0.145 -23619 0.089 31220 0.118 -1 176 3 0.045 - 473 95 0. 179 1 872 8 0. 071 -33 574 0.1 27 -26084 0.099 309 87 0.1 17 - 171 24 0.065 -4 371 7 0.165 ... 0.160 191 47 0. 072 -52029 0.1 97 -9812.4 0.0 37 30442 0.115 -19121 0. 072 -38388 0.145 18 979 0. 072 -49 870 0.189 -1 176 3 0.045 31220 0.118 -23619 0.089 -33 574 0.1 27 1 872 8 0. 071 - 473 95 0. 179 - 171 24 0.065 ... TẦNG HẦM D350X700 D350X700 D350X700 D350X700 9000 A D350X700 D350X700 D350X700 D350X700 D350X700 D350X700 9000 B D350X700 D350X700 D350X700 D350X700 D350X700 D350X700 D350X700 D350X700 C400X500...
Ngày tải lên: 10/02/2014, 20:52
Luận văn: Thiết kế móng cọc khoan nhồi doc
... 0. 072 30442 0.115 -9812.4 0.0 37 -49 870 0.189 18 979 0. 072 -38388 0.145 -23619 0.089 31220 0.118 -1 176 3 0.045 - 473 95 0. 179 1 872 8 0. 071 -33 574 0.1 27 -26084 0.099 309 87 0.1 17 - 171 24 0.065 -4 371 7 0.165 ... 0.160 191 47 0. 072 -52029 0.1 97 -9812.4 0.0 37 30442 0.115 -19121 0. 072 -38388 0.145 18 979 0. 072 -49 870 0.189 -1 176 3 0.045 31220 0.118 -23619 0.089 -33 574 0.1 27 1 872 8 0. 071 - 473 95 0. 179 - 171 24 0.065 ... TẦNG HẦM D350X700 D350X700 D350X700 D350X700 9000 A D350X700 D350X700 D350X700 D350X700 D350X700 D350X700 9000 B D350X700 D350X700 D350X700 D350X700 D350X700 D350X700 D350X700 D350X700 C400X500...
Ngày tải lên: 19/03/2014, 11:20
đồ án nền móng thiết kế móng cọc đài thấp
... toỏn ngang cu = 1 .75 ì1149 + 1.25ì(2530 + 24.0 ì 58.2 47) = 6921 kN Ti trng ngang tớnh toỏn ngang cu: = 1 .75 x = 1 .75 x 172 =301 kN Mụmen tớnh toỏn ngang cu: = 1 .75 ì310+1 .75 ì 172 ì(6.30 - (-2.0))= ... trng n v KN TTGHSD 5 077 H sd1 KN 172 M sd1 KN.m 173 8 N sd1 Ti trng thng ng tiờu chun ngang cu: SVTH: NGUYN XUN THANH LP 62DCCD03 12 ỏn mụn Nn v Múng =1149+2530+24ì58.2 47= 5 077 (kN) Ti trng ngang ... Ti trng thng ng: = 5 077 + 24.0ì61.5= 6553 KN Ti trng ngang: 172 KN Mụmen = 173 8+ ( 172 ì1.5) =1996 KN.m b T hp hp trng TTGHC Ti trng thng ng: = 6921 + 1.25ì24.0ì61.5= 876 6 KN Ti trng ngang:...
Ngày tải lên: 05/04/2014, 11:57
TÍNH TOÁN,THIẾT KẾ MÓNG CỌC BÊ TÔNG CỘT TRỤ
... -7. 785 -9.016 -10.34 -11 .75 1 1.486 1.352 1.165 0.9 17 0.598 0.1 97 -0.295 -0.891 -1.603 -2.443 -3.424 -4.5 57 -5.854 -7. 325 - 35 - 8.14 7. 72 7. 37 7.12 6.90 6.80 6 .73 6 .77 6.81 6.99 7. 19 7. 44 7. 72 ... 6 .79 7 0.8861 1.01 27 0 .7 0.8 0.999 0.9 97 0 .7 0 .79 9 0.245 0.32 0.0 57 0.085 6.903 6 .78 4 SVTH: TRẦN VĂN PHONG - 28 - MSSV:8060 177 5 ĐỒ ÁN NỀN-MÓNG 1.1392 1.2658 1.3924 1.519 1.6456 1 .77 22 1.89 87 2.0253 ... 7. 72 7. 97 MSSV:8060 177 5 ĐỒ ÁN NỀN-MÓNG 4.684 4.810 4.9 37 5.063 3 .7 3.8 3.9 -3. 471 -3.036 -2.4 27 -1.614 GVHD: TRẦN XUÂN THỌ -10 .77 6 -11.252 -11.585 -11 .73 1 SVTH: TRẦN VĂN PHONG -13.235 -14 .77 4 -16.346...
Ngày tải lên: 25/05/2014, 17:50
CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓNG CỌC pps
... xuống móng Dựa vào bảng “TỔ HỢP NỘI LỰC" khung trục ta xác định cặp nội lực tính toán bất lợi đỉnh đài thuộc tổ hợp sau: Nmax = -236 ,73 T; Mtư = + 17, 67 Tm; Qtư = 7, 5 07 T Khi tính toán với TTGH1 ... (T/m3) 14,94 14, 47 12,45 9,83 7, 52 5 ,76 4,48 3,55 2,86 2,34 1,95 σ btzi (T/m3) 15,21 16,08 16,94 17, 81 18, 67 19,54 20,41 21, 27 22,14 23,00 23, 87 Pi (T/m3) Si (m) 14 ,71 13,46 11,14 8, 67 6,64 5,12 4,02 ... tải trọng tính toán nên nội lực khung nội lực tính toán Để xác định tổ hợp nội lực tiêu chuẩn ta phải tính khung chịu tải trọng tiêu chuẩn, để đơn giản tính toán nội lực tiêu chuẩn lấy sau: N...
Ngày tải lên: 27/07/2014, 21:21
ĐỒ ÁN: THIẾT KẾ MÓNG CỌC
... 103,9 37 394,09 0,264 2,63 0 ,73 55 82,0 67 4 17, 76 0,196 7, 96 = 1,513 0,5282 58,9 37 441,43 0,134 3,945 1,5 5, 26 5,26 0,3434 38,3 17 465,1 0,082 6, 575 2,5 0, 273 4 30,506 488 ,77 0,062 7, 89 0,2053 22,9 07 ... 0,134 5, 26 5,26 0,3434 38,3 17 465,1 0,082 6, 575 2,5 0, 273 4 30,506 488 ,77 0,062 7, 89 0,2053 22,9 07 512,44 0,045 9,205 3,5 0,1580 17, 630 536,11 0,033 10,52 0,1113 12,419 559 ,78 0,022 Giới hạn nền ... Khuất Văn Nội σ gl z σ bt z (Kpa) Ko (Kpa) σ gl z σ bt z 0 1,000 111,58 370 ,42 0,3 1,315 0,5 0,9315 103,9 37 394,09 0,264 2,63 0 ,73 55 82,0 67 4 17, 76 0,196 7, 96 = 1,513 3,945 1,5 0,5282 58,9 37 441,43...
Ngày tải lên: 08/08/2014, 14:15
Thiết Kế Móng Cọc Ép BTCT
... 338,2 + (1x19,56) 3 57, 76 + (1x19,56) 377 ,32 + (1x19,56) σgl (kN/m2) = 275 ,98 = 278 ,53 = 278 ,53 = 299,08 = 299,08 = 318,64 = 318,64 = 338,2 = 338,2 = 3 57, 76 = 3 57, 76 = 377 ,32 = 377 ,32 = 396,9 395,9 ... 3 67, 4 3 67, 4 289,8 289,8 205, 87 205, 87 144,12 144,12 104,91 104,91 78 78 59,8 σtbgl (kN/m2) μi β0i Ei (kN/m2) E oi gl σ tbi h i 1, 177 24000 328,6 1,013 0,9 17 2 47, 84 124,52 β 0i (cm) 381,65 175 ... 0,24 0,24 0, 47 0, 47 0 ,71 0 ,71 0,95 0,95 1,18 1,18 1,42 1,42 1,66 0,928 0,928 0 ,73 2 0 ,73 2 0,52 0,52 0,364 0,364 0,265 0,265 0,1 97 0,1 97 0,151 σbt (kN/m2) 275 ,98 275 ,98 + (1x11,55) 278 ,53+ (1x11,55)...
Ngày tải lên: 25/09/2014, 17:48