6 gt đối tượng application

... CB 5B CB 5C CB 5D CB 5E CB 67 CB 60 CB 61 CB 62 CB 63 CB 64 CB 65 CB 66 CB 6F CB 68 CB 69 CB 6A CB 6B CB 6C CB 6D CB 6E CB 77 CB 70 CB 71 CB 72 CB 73 CB 74 CB 75 CB 76 CB 7F CB 78 CB 79 CB 7A ... d Imme A DD 3E n DD 06 n DD 0E n DD 16 n 29 E 5F 58 59 5A 5B 5C 5D 5E H 67 60 61 62 63 64 65 66 L 6F 68 69 6A 6B 6C 6D 6E (HL) 77 70 71 72 73 74 75 (BC) (DE) (IX+ d) 02 12 DD 77 d DD 70 d DD ... DD CB d 8E DD CB d 96 DD CB d 9E DD CB d A6 DD CB d AE DD CB d 56 FD CB d 5E FD CB d 66 FD CB d 6E FD CB d 76 FD CB d 7E FD CB d 86 FD CB d 8E FD CB d 96 FD CB d 9E FD CB d A6 FD CB d AE FD CB...

Ngày tải lên: 25/08/2012, 11:26

... dựng cầu q tt × lv2 6. 5208 × 60 2 = = 2934. 36 (kg.cm) = 8 + Momen tải trọng người dụng cụ P=130 kg Mp= p × lv 130 × 60 = = 1950(kg / cm ) 4 Momen tính toán lớn max Mqtt M =2934. 36( kg.cm) - Momen ... 19 × 43 = = 50 .67 (cm3) 6 - Momen quán tính mặt cắt ngang ván 5× q × l4 J= (cm4) 384 × E × J Kiểm tra theo hai trạng thái giới hạn: - THGH thứ tt = M max = 2934. 36 =57.97 W 50 .67 160 =Ru - THGH ... ván tải trọng tính toán gây ra: Mmax= q tt × lv2 6. 3375 × 702 = =3881.72(kg.cm) 8 - Momen chống uốn ván lát: b × δ 25 × 42 = W= =66 .67 (cm3) 6 - Momen quán tính: J= b × δ 25 × 43 = =133.33 (cm4)...

Ngày tải lên: 02/04/2013, 09:08

Ngày tải lên: 26/04/2014, 18:28

Ngày tải lên: 15/05/2014, 23:21

... 5,59E-10 * dtt M = 168 ,65 62 + 4,0923344 368 * dtt Sao Kim: N = 76, 6799 + 2, 465 90E-5 * dtt i = 3,39 46 + 2,75E-8 * dtt w = 54,8910 + 1,38374E-5 * dtt a = 0,723330 (AU) e = 0,0 067 73 - 1,302E-9 * dtt ... 1 ,60 21302244 * dtt Sao Hỏa: N = 49,5574 + 2,11081E-5 * dtt i = 1,8497 - 1,78E-8 * d w = 2 86, 50 16 + 2,92 961 E-5 * dtt a = 1,52 368 8 (AU) e = 0,093405 + 2,516E-9 * dtt M = 18 ,60 21 + 0,5240207 766 ... 3,0173E-5 * dtt i = 1,7700 - 2,55E-7 * dtt w = 272,8 461 - 6, 027E -6 * dtt a = 30,058 26 + 3,313E-8 * dtt (AU) e = 0,00 860 6 + 2,15E-9 * dtt M = 260 ,2471 + 0,005995147 * dtt * Ghi chú: 4,70935E-5 =...

Ngày tải lên: 26/05/2014, 00:06

Ngày tải lên: 05/06/2014, 17:51

... TỜ TRÌNH, THẨM ĐỊNH, PHÊ DUYỆT THIẾT KẾ THI CÔNG, TỔNG DỰ TOÁN (Ban hành kèm theo Quyết định số 269 9/QĐ-BTC ngày 10/11/2011 Bộ trưởng Bộ Tài chính) d) Nhà thầu lập thiết kế thi công: đ) Nhà thầu ... TỜ TRÌNH, THẨM ĐỊNH, PHÊ DUYỆT THIẾT KẾ THI CÔNG, TỔNG DỰ TOÁN (Ban hành kèm theo Quyết định số 269 9/QĐ-BTC ngày 10/11/2011 Bộ trưởng Bộ Tài chính) - Chi phí khác: - Chi phí dự phòng: Tổng cộng:...

Ngày tải lên: 19/06/2014, 09:20

Ngày tải lên: 19/06/2014, 09:20

Ngày tải lên: 19/06/2014, 09:20

Ngày tải lên: 19/06/2014, 09:20

... phình cục cọc Do áp dụng loại đất dính tương đối khoẻ với sức bền không thoát nước lớn 30-40kN/m2 Tuy nhiên, cách có ích việc ước tính hiệu tương đối đến thông số khả chịu tải tối đa thiết kế, ... Impe Madhav (1992) đề xuất tính tới độ nở vật liệu rời tạo cọc tính đối xứng dọc trục vấn đề Kết đạt cho thấy ảnh hường tích cực tượng nở giảm lún Thậm chí cần nở khoảng 0,5% giảm lún đáng kể so ... lực Nhưng chúng dùng cọc masát, với mũi cọc kết thúc lớp đất yếu độ sâu nơi đất đạt sức bền tương đối Cọc vật liệu rời bị phá huỷ theo kiểu cọc đơn nhóm Có chế phá huỷ cọc đơn Cọc đơn vật liệu rời...

Ngày tải lên: 02/07/2014, 04:21

... hầu hết ứng dụng thông thường) Độ dài lệnh 16bit Hình :Sơ đồ chân PIC 16F877A 2) Cấu trúc tổng quát PIC 16F877A : - K Flash ROM - 368 Bytes RAM - 2 56 Bytes EEPROM - ports (A, B, C, D, E) vào ... 0 R -3 W F R 201 R ELAY D PD T FR 201 HEADER D3 J2 Q4 D 468 LED IS O D 15 F R 201 IS O IR F _ PC 817 Q2 R 11 R5 Q3 D 468 R6 1K5 Q7 B 564 D 13 100 10K R 10 3K3 12V MASS PW M D IR MASS R9 PC 817 ... HEADER 5V 24V MASS Chương IV : Tìm hiểu vi điều khiển PIC 16F877A ,Chuẩn giao tiếp SPI ADC I )Vi điều khiển PIC 16F877A : 1)GIỚI THIỆU : PIC 16F877A dòng PIC phổ biến (đủ mạnh tính năng, 40 chân,...

Ngày tải lên: 13/07/2014, 22:20

... ký hiệu N, xác định theo công thức (65 ) N = Nrạch + Nviền + Nphá (65 ) 15.1.12 Khối lượng Q bao thuốc nổ lỗ khoan xác định theo công thức (66 ) Q = C.L.P (66 ) đó: L chiều dài (chiều sâu) lỗ khoan, ... sau: - Đối với khối đào đá: n lấy từ 2,0 đến 2,5; - Đối với khối đào đá: n lấy từ 2,0 đến 3,0; b) Chiều sâu hố đào, ký hiệu P, đơn vị m: - Đối với khối đào đá xác định theo công thức ( 26) : P = ... công thức ( 46) : Q = K2 Vn ( 46) đó: Q khối lượng thuốc nổ cần thiết để phá đá, kg; K2 lượng tiêu thụ thuốc đơn vị đá cần nổ phá, kg/m³ Đối với đá cứng chắc, dùng thuốc nổ loại amonit 6 B, K2 lấy...

Ngày tải lên: 22/10/2014, 14:13

... T20 36 x 5,5 x 120 ± 0,3 ± 0,5 ±2 T22 40 x 6, 0 x 132 ± 0,5 ± 0 ,6 ±2 25 T25 45 x 7,0 x 150 ± 0,5 ± 0,7 ±2 28 T28 50 x 8,0 x 168 ± 0,5 ± 0,8 ±2 32 T32 56 x 9,0 x 192 ± 0,5 ± 0,9 ±2 36 T 36 63 x ... lọt vào Định kì thay đổi dầu 6. 1 .6 Máy dập ép thao tác vào bảo dưỡng theo hướng dẫn sử dụng 6. 2 Thao tác thi công mối nối 6. 2.1 Công tác chuẩn bị trước dập ép mối nối 6. 2.1.1 Làm đầu cốt thép khỏi ... sau, thao tác vệt ép trước 6. 2.2.4 Đầu cốt thép nối đặt cách điểm ống nối không 10 mm 6. 2.2.5 Khi dập ép, kích ép phải đặt vuông góc với đường trục cốt thép 6. 2.2 .6 Bắt đầu dập ép từ ống nối,...

Ngày tải lên: 22/10/2014, 14:17

... D4751 75 Cường độ kéo đứt vỏ lọc N ASTM D 463 2 250 Khả chịu nén lõi kN/m2 JIS K6911 >250 Độ giãn dài kéo đứt lõi % JIS K6745 25>ρ ρ>10 m3/day ASTM D47 16- 87 >2,0 m/s ASTM D4491 >0,00013 Khả thoát ... đặc tính dòng chảy Chiều dài ghép chồng hệ thống bấc thấm ngang không ngắn bề rộng bấc thấm ngang Đối với bấc thấm đứng, chiều dài ghép chồng bấc thấm đứng hệ thống bấc thấm ngang không ngắn bề ... công Nghiệm thu bấc thấm ngang Gấp hàng bấc thấm đứng gần vị trí dự kiến đặt bấc thấm ngang lại (đối xứng) phía bấc thấm ngang Tiếp tục gấp hàng bấc thấm đứng gần vị trí dự kiến đặt bấc thấm ngang...

Ngày tải lên: 10/11/2014, 09:37