6 8 3 6 độ vồng của dầm sau khi căng cáp

... giảm độ vồng : (3. 12c) 3. 2.1 Độ võng độ vồng tức thời Độ võng độ vồng tức thời biến dạng xuất tạo xong DƯL tác dụng trọng lợng thân dầm lực DƯL Khi chế tạo dầm BTCT DƯL, biến dạng tức thời dầm ... lực cong bó cáp [ w ] [ L M Nx Hình 3. 2 Khi độ võng mặt cắt x : w x4 L3 x  −  vx = + Lx − (3 .6) 12 EI  2    : w-trọng lợng rải đều, L- chiều dài dầm 3. 1.2 Độ vồng DƯL Khi căng kéo, việc ... triển độ vồng nh sau : tạo xong DƯL biến dạng tổng cộng làm cho dầm vồng lên, ta có độ vồng tức thời, ứng với đoạn thẳng biểu đồ Theo thời gian độ vồng dầm thay đổi, thời điểm t đó, độ vồng bị...

Ngày tải lên: 10/09/2012, 14:01

... nh ë h×nh TØ lệ độ vồng lâu dài với độ vồng tức thời Độ vồng lâu dài / Độ vồng tức thời (%) 160 135 140 1 43 147 149 150 150 150 180 270 36 0 450 540 120 100 100 80 60 40 20 30 90 Thời gian (ngày) ... Chênh lệch độ vồng độ ẩm RH =80 % RH=90% so với độ vồng độ ẩm chuÈn RH=70% 11 21 31 41 51 61 71 81 91 101 Thời gian (ngày) Hình 3b Chênh lệch độ vồng tạo DƯL lúc ngày 14 ngày so với độ vồng đợc tạo ... (ngày) Hình 3a Sự phát triển độ vồng dầm ứng với tuổi chất tải khác 45 40 RH =80 % 0.09 35 RH = 90% 0. 08 30 0.07 Chênh lệch độ vồng (%) Độ vồng (m) 14 ngày 0.07 RH = 70% 0.1 0. 06 0.05 0.04 0. 03 0.02...

Ngày tải lên: 11/09/2012, 08:55

... ( 169 ) [1] Quy trình tính tốn Bước 3: Để tính tốn độ võng cấu kiện, cần xác định độ cong toàn phần điểm đầu dầm, dầm cuối dầm, áp dụng công thức (1) để xác định độ võng Bước 2: Để tính tốn độ ... tạm thời dài hạn Các độ cong (1/r)1, (1/r)2, (1/r )3 xác định theo công thức (3) với giá trị mô men lấy tổ hợp tương ứng: ( ) [ ( ) ] (3) Công thức (3) viết dựa cơng thức ( 1 63 ) [1], đó:  Mi – Mô ... ( 167 ) [1], hệ số  xác định theo mục 3. 4 3. 3 Xác định hệ số  ( ) ( 13)  không lớn Công thức (15) viết dựa công thức ( 164 ) [1], đó:   - hệ số, bê tông nặng  = 1 .8   - hệ số,  = f   - hệ số,...

Ngày tải lên: 30/06/2015, 08:13

... ( 169 ) [1] Quy trình tính tốn Bước 3: Để tính tốn độ võng cấu kiện, cần xác định độ cong toàn phần điểm đầu dầm, dầm cuối dầm, áp dụng công thức (1) để xác định độ võng Bước 2: Để tính tốn độ ... tạm thời dài hạn Các độ cong (1/r)1, (1/r)2, (1/r )3 xác định theo công thức (3) với giá trị mô men lấy tổ hợp tương ứng: ( ) [ ( ) ] (3) Công thức (3) viết dựa cơng thức ( 1 63 ) [1], đó:  Mi – Mô ... ( 167 ) [1], hệ số  xác định theo mục 3. 4 3. 3 Xác định hệ số  ( ) ( 13)  không lớn Công thức (15) viết dựa công thức ( 164 ) [1], đó:   - hệ số, bê tông nặng  = 1 .8   - hệ số,  = f   - hệ số,...

Ngày tải lên: 03/12/2015, 21:42

... (m) 0.4 034 86 -0. 067 764 0. 431 704 -0.0707 96 0. 460 137 -0.07 36 1 3 0. 488 764 -0.0 762 36 0.517 565 -0.07 86 8 5 0.5 465 23 -0. 080 977 Ib Ib' Is Is' 0.0091 13 0.00 9 68 5 0.000452 0.000044 0.010 581 0.0112 58 0.000509 ... 0.4 08 0. 38 9 j 0. 264 0.255 0.250 0.2 48 0.247 0.2 48 Z 0 .81 3 0 .87 4 0. 934 0.994 1.0 53 1.112 cs 0 .31 1 0 .67 5 0.779 0 .81 3 0 .81 2 0. 787 Abred 0. 060 0. 061 0. 062 0. 0 63 0. 064 0. 065 0.0004 03 0.00 0 63 6 _0 /3 1/ ... 0.0 93 0.0 86 0.02 08 0.0195 0.0 1 83 0.01 73 0.0 1 63 0.0155 0.5 46 0.515 0. 487 0. 462 0. 439 0.4 18 j 0.2 53 0.245 0.240 0.2 38 0.2 38 0. 239 Z 0 .81 5 0 .8 76 0. 937 0.997 1.0 53 1.109 cs 0. 567 0 . 83 2 0.907 0. 932 ...

Ngày tải lên: 08/08/2017, 15:47

... Độ cao (m) e 38 . 34 540 38 . 254 43 38 . 24457 38 . 24904 38 . 2 135 4 38 . 225 48 38 . 51429 38 . 585 44 38 . 2 437 2 38 . 24225 38 . 24 287 38 . 2 130 7 38 . 2 1 63 7 38 . 55 9 68 38 . 585 20 38 . 261 48 38 . 25901 38 . 264 60 38 . 250 53 Chênh cao ... -0 . 63 - 13 .85 38 . 22525 -0 .34 581 -1.21 - 16. 12 38 . 20152 -0. 36 4 65 -1.17 -10.22 38 . 209 53 -0 .35 174 -0. 38 -5 .69 38 . 55 86 2 38 . 5 83 50 38 . 2 533 7 38 . 24 38 4 38 . 2 469 6 38 . 235 44 38 . 24474 38 . 4 734 9 38 . 32 339 -0 .3 184 1 ... -0 .3 0 63 0 -0. 281 53 -0.27141 -0.24047 -0. 56 -1.29 -1. 78 -1. 36 -0 .60 -6. 55 - 13 .88 - 16. 61 -14 .32 -5.75 38 . 25595 -0. 084 46 -0 . 83 -5.50 38 . 24415 -0.12 769 -1.97 -12.45 38 . 235 86 -0. 167 41 -2.21 - 13. 40 38 . 233 14...

Ngày tải lên: 21/07/2014, 17:21

... VA = P1 + P2=22kN MA = 12 x 0 ,6 + 10 X 0 .6 x =19,2kNm Chiều phản lực biểu diễn hình d 14 .0, 133 4 J1    15, 36 . 10 m 64 64 d 24  0,09 J2    15, 36 . 1 06 m 64 64 Tại A (z=a=0) y0=0 φ0 =0 M0=-MA=-19,2kNm ... mút D dầm có độ cứng khơng đổi chịu lực hình vẽ Cho EJx=const 16. 6  18 .6 12.10 4 VB  VC  10  EJ EJ Q gt 12.10 16. 10 28. 10    EJ EJ EJ M gt 12.10 16 x10 2 1 36 . 10    EJ EJ EJ 1 36 . 10 ... thực) = Mgt (dầm giả tạo) ;  (dầm thực) = Qgt (dầm giả tạo) thay đổi việc tích phân biểu thức y’’ cách tính nội lực dầm giả tạo biết qgt Cách chọn dầm giả tạo y (dầm thực)=Mgt (dầm giả tạo)  (dầm thực)=Qgt(dầmgiả...

Ngày tải lên: 07/10/2017, 09:42

... 79.5(−507 .37 1) = 68 .4mm * 79.5 Moment quán tính mặt cắt quy đổi sau nøt lµ: I cr = bc + nAs (d − c) + n f A f (d f − c) = 159 * 68 .4 + 6. 63 * 254 * (250 − 68 .4)2 + 280 (3 08 − 68 .4) = 8. 86 * 10 mm ... nfAf = 6. 63* 254 + 0 .39 *719 = 1 964 c1 = -[nAsd + nfAfdf] = - [6. 63* 254*250 + 280 .4 *3 08] = -507 .37 1 khoảng cách từ mặt chịu nén dầm tíi trơc trung hoµ lµ: c= − b1 + b12 − 4a1c1 * a1 = − 1 964 + 1 964 ... 3. 99 * 10 − 8. 86 * 10   ( ) 10 63    22 85  = 1.19 * 10 mm độ võng đợc tính toán lµ ∆= ( P 2) a 24 E c I g ( 3L ) − 4a = ( ) 25 *1000 * 914 * 24 38 − * 914 = 3. 08mm 24 (30 1 68 )1.19 * 10...

Ngày tải lên: 10/09/2012, 14:01

... mục tiêu học Xác định pH dung dịch thiết bị thông thường Thực quy trình, đảm bảo an toàn lao động vệ sinh môi trư ờng Chuẩn bị Mẫu đất khô nghiền nhỏ Máy đo pH Đồng hồ bấm giây Dung dịch...

Ngày tải lên: 30/06/2013, 01:27

... 38 ,6 Hà Nội 38 , 5 42 ,8 40,4 40,0 39 ,0 37 ,1 42 ,8 Vinh 39 ,9 41,1 42,1 41,1 39 ,5 39 ,4 42,1 Đồng Hới 41,2 42,2 41 ,8 40,9 41,5 40,9 42,2 Huế 40,0 41 ,3 40,7 39 ,8 39 ,4 38 , 2 41 ,3 Nha trang 35 ,9 38 , 5 39 ,5 ... (oC) Độ sâu Các tháng năm (cm) I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII 7,5 4,7 6, 2 10,0 15,5 14 ,8 15,9 8, 4 5,4 5 ,3 4,5 3 ,8 3, 1 2 ,3 2 ,8 3, 7 6, 3 6, 2 5 ,3 4,1 3 ,8 3, 1 2,9 2,2 10 1,4 1 ,6 1 ,6 2,1 3, 5 3 ,6 ... 39 ,5 39 ,0 39 ,5 38 , 3 39,5 Buôn Mê Thuột 39 ,4 37 ,0 35 ,1 32 ,1 34 ,6 31 ,5 39 ,4 TP HCM 40,0 39 ,0 37 ,5 35 ,2 35 ,0 35 ,3 40,0 Nguồn: Chương trình 42A - viện KTTV (1 989 ), giai đoạn khí hậu 19 58 -1 985 -...

Ngày tải lên: 19/10/2013, 19:15

... kinh nghiệm thành công lần sau Kiêu ngạo sĩ diện Bạn vừa lập thành tích khen thưởng Đó phần khởi đầu thành công Đừng ngủ quên chiến thắng kiêu ngạo Tính kiêu ngạo khi n bạn dễ làm lòng đồng nghiệp ... thắng kiêu ngạo Tính kiêu ngạo khi n bạn dễ làm lòng đồng nghiệp Khơng thế, tính tự ái, sĩ diện khi n nhiều bạn trẻ không chịu tiếp thu ý kiến người trước Thật ra, kiến thức, kinh nghiệm người ... gì? Đứng trước câu hỏi này, khơng bạn trẻ ấp úng Sự thành công số người mang tính may mắn, thời Khi đạt kết quả, họ lại khơng thể tìm thấy mục tiêu Nếu muốn giữ vững thành công lâu dài, bạn phải...

Ngày tải lên: 28/06/2014, 08:20

... bỏ nấm âm đạo hay chữa bệnh đường tiêu hóa dấm táo có tác dụng sau: Tăng cường sức lực sau tập luyện Tập thể dục gây căng thẳng đôi khi, trường hợp tập luyện sức gây tình trạng tích tụ axit lactic ... âm đạo hay chữa bệnh đường tiêu hóa Ngồi ra, dấm táo có tác dụng sau Khơng lạ dấm táo Dấm táo giống loại dấm ăn khác tạo thành sau q trình lên men tự nhiên Dấm táo ngồi tác dụng dùng chế biến ... axit amino có rượu dấm táo có tác dụng loại thuốc giải độc cho tình trạng Hơn nữa, dấm rượu táo có chứa kali enzym làm giảm cảm giác mệt mỏi Sau này, kể không luyện tập mà bạn cảm thấy mệt mỏi cho...

Ngày tải lên: 29/06/2014, 07:20

... dạng dẻo dầm thép biên bêtông cha đạt đến còng độ, ®−ỵc lÊy: ++m2 = 1.2 σbt,0 ≤ 0.6Rb ++m2 = 1.1 0.6Rb < σbt,0 ≤ 0.8Rb ++m2 = 1.0 σbt,0 > 0.8Rb 8. 1 .3. 2-øng suÊt dÇm thÐp: ứng suất mép dầm thép: ... v ngợc lại Nếu b,0 > Rb l trờng hợp xảy cầu ôtô Khi lm việc giai đoạn dẻo v dầm thép lm việc giai đoạn đn hồi: Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 1 46 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn ... tơng đối giới hạn bêtông, lấy 0.00 16 8. 1.4-Tính toán ứng suất tiếp: Đối với dầm liên hợp, ta phải đặc biệt ý đến việc kiểm tra ứng suất tiếp Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 147 - Giáo trình Thiết kế...

Ngày tải lên: 25/07/2014, 14:20

... +0.75R0: cờng độ chịu cắt mối hn Đ4 .6 tính toán cấu tạo dầm đặc 6. 1-Tính toán liên kết biên dầm vo sờn dầm: 6. 1.1-Liên kết đinh tán, bulông: P H a2 a thép góc biên Va Sa a2+2H sừơn dầm Hình 4.44: ... từ cờng độ sang ép mặt 5 .3. 3-Tính toán liên kết sờn tăng cờng đứng v sờn dầm: Đối với dầm tán đinh, số lợng đinh cÇn thiÕt: n= A d δ s Rem (4. 36 ) Trong đó: +Rem: cờng độ chịu ép mặt đinh tán +d: ... hs A hs a Khi aM1 M1 Khi a>hs Hình 4.42: Xác định mômen mãnh Khi xác định M v Q cần xếp hoạt tải nh sau: Khi xác định gối, ta đặt hoạt tải bất lợi theo Q lấy tải tính M Khi xác định...

Ngày tải lên: 25/07/2014, 14:20

... toán mãnh sờn dầm +: hệ số ngm sờn dầm, đợc lấy nh sau: ++Đối với dầm đinh tán: =1.4 ++Đối với dầm thép liên hợp với BTCT: =1 .65 b ++Đối với dầm hμn: χ phơ thc vμo hƯ sè γ = 0 .8 b hs ⎛ δb ⎜ ⎜δ ... =1 .33 , 1. 46, 1.55, 1 .60 , 1 .65 5.2.2-Mất ổn định ứng suất tiếp: Thực chất ổn định l dới dạng ứng suất nén ứng suất tiếp gây ổn định đợc xác định theo công thức: Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 132 ... soạn: Nguyễn Văn Mỹ Khi dầm chịu uốn, tải trọng nằm mặt phẳng quán tính chính; đến tải trọng giới hạn no lm cho dầm bị vênh ngoi mặt phẳng uốn Khi dầm vừa chịu uốn v xoắn lm dầm khả chịu lực Hiện...

Ngày tải lên: 25/07/2014, 14:20

... triÕt gi¶m c−êng độ mỏi 4.2 .3- Xác định vị trí thay đổi biên dầm: Theo bền ltt l3 l2 l1 W2R Mmax W1R W3R Theo mái W1R l3' l2' l1' γw2R M'max điểm cắt lý thuyết w1R w1R w3R Hình 4. 38 : Xác định vị ... Kết cấu dầm thép liên hợp với BTCT 4.1.2 .3- Phơng pháp dầm liên tục gèi tùa ®μn håi: Khi tû sè L < áp dụng theo phơng pháp ny B Tính hệ sè mÒm: d I d d3 α= = 12 .8 6. E.I n Δ p Ltt I n (4 .6) Trong ... định: p = 38 4 E.I d +Ltt: chiÒu dμi tính toán dầm chủ +Id: mômen quán tính dầm chủ Nếu hệ số mềm < 0.05 áp dụng phơng pháp nén lệch tâm, lớn tra bảng để xác định đ.a.h áp lực lên dầm chủ cần...

Ngày tải lên: 25/07/2014, 14:20

... mặt cầu v dầm ngang l đoạn dầm kê tự lên dầm Độ cứng liên kết ngang gối tựa trừ phần mút thừa Các hệ dầm độc lập với Từ ta mô hình hóa nh hệ phao: hệ phao -dầm Hình 4 .33 : Mô hình hóa phơng pháp ... Trong đó: +l: nhịp tính toán dầm, m +Ru: cờng độ tính toán dầm thép, t/m2 +: trọng lợng thể tích dầm thép, lấy 7 .85 t/m3 +: hệ số xét đến trọng lợng hệ liên kết dầm chủ, lấy =0.10.12 +a: hệ số ... tế Phạm vi áp dụng: Kết cấu nhịp có dầm chính, dn chủ Kết cấu nhịp có nhiều dầm chính: Tại gối: gối có độ cứng lớn nên dầm ngang có độ cứng không đáng kể Dầm thép có mặt cầu lắp ghép Kết cấu...

Ngày tải lên: 25/07/2014, 14:20

... Bản nối Bản bù Bản bù Dầm chủ Dầm chủ chiều di nèi b¶n bï b 35 δ a2 ≥ 60 mm b 35 δ a1 a2 a) a1 b) c) Hình 4. 28: Mối nối công trờng dầm hn Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 1 16 - Giáo trình Thiết kế ... việc chịu uốn với dầm thép Nếu không liên kết BT với dầm BT lm việc độc lập với dầm thép, tiết diện lm việc dầm có dầm thép Nếu liên hợp BT với dầm thép tiết diện lm việc gồm BT v dầm thép cho chịu ... căng Trụ tạm Hình 4 .30 : Các giải pháp nâng cao lực dầm liên hợp 3. 3-Cấu tạo dầm thép liên hợp với BTCT: Sơ đồ mặt cắt ngang cầu, số lợng dầm chủ v khoảng cách chúng chọn giống nh dầm thép có BTCT...

Ngày tải lên: 25/07/2014, 14:20

... đứng biên sừơn dầm nối hn mối nối dọc Hình 4. 23: Các tiết diện dầm hn Chiều cao tiết diện lấy tơng tự nh dầm đinh tán v bulông Khi chiều cao dầm lớn > 2.2-2.4m cấu tạo mối nối dọc sờn dầm 2.2.1.1-Bản ... 2.2.1.2-Sờn dầm: Bề dy sờn lấy tơng tự dầm đinh tán v bulông nhng không < 12mm dầm chủ v không < 10mm dầm mặt cầu Tóm lại ta chọn tiết diện dầm theo trình tự sau: Đã biết trớc mômen M v cờng độ tính ... Thiết kế cầu dầm - 1 13 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ b2 ) b1 1 :8 (1:4 a) b2 10mm b1 b) 1 :8 (1 1 :8 a) :4) b1 c) b2 1:4 ≥5mm f) mm l δ2 ≥5mm d) 50 mm b1 1 :8 (1:4) g) H×nh...

Ngày tải lên: 25/07/2014, 14:20

... nhiều d=23mm v tơng ứng không nhiều v ®èi víi d=26mm ⇒Tãm l¹i ta cã thĨ chän tiÕt diện dầm theo trình tự sau: Đã biết trớc mômen M v cờng độ tính toán Ru Xác định mômen chống uốn tiết diện dầm cha ... gi¶m u: Wng = M víi 0 .82 lμ hƯ sè xét đến giảm yếu tiết diện thờng 0 .82 Ru chiếm 15- 18% Xác định mômen quán tính sờn dÇm: I s = δ s hs3 12 Xác định mômen quán tính biên dầm: I b = I ng − I s ... phải thỏa mãn: Đối với sờn đứng: I = 3. hs s3 a a2 Đối với s−ên ngang: I = ⎜ 2.5 − 0.45 ⎟ .δ s3 víi ®iỊu kiƯn ⎜ hs ⎟ hs ⎝ ⎠ ⎧≥ 1.5hs δ s3 ⎪ ; ®ã ⎨ ⎪≤ hs s3 a l khoảng cách sờn tăng cờng đứng,...

Ngày tải lên: 25/07/2014, 14:20