5 1 sơ đồ tính ổn định mái dốc

Ngày tải lên: 29/08/2014, 08:46

... chng IV 96 10 0 10 0 10 0 10 1 10 2 10 2 10 3 10 3 KT LUN V KIN NGH 10 9 Kt lun Kin ngh CễNG TRèNH CễNG B TI LIU THAM KHO PH LC PH LC PH LC PH LC PH LC 10 3 10 3 10 7 10 9 11 0 11 1 11 2 11 8 11 9 13 4 14 0 14 2 DANH ... I: Tng quan 1. 1 c im ca bin Vit Nam 1. 1 .1 bin c thit k nh cụng trỡnh bỏn vnh cu 1. 1.2 bin cú th phi cho trn nc 1. 1.3 bin l cụng trỡnh cú lng o p ln 1. 1.4 c im a cht nn v t p bin 1. 2 Vi a k thut ... DANH MC CC HèNH V Hỡnh 1. 1 t trn ct Trang 15 Hỡnh 1. 2 Khi t trn mnh li a k thut 15 Hỡnh 1. 3 Lp hm ch chng st l b sụng bng ng nũng 16 nc t Hỡnh 1. 4 Vũng Mohr ng sut ca t Hỡnh 1 .5 Xỏc nh tớnh cht c...

Ngày tải lên: 04/12/2013, 10:30

... điểm ( 15 , 4) nhấn phím trái Con trỏ chuột dịch đến điểm ( 15 , 4) tạo điểm 13 (Point 13 ) Di chuyển chuột đến gần điểm ( 15 , 2) nhấn phím trái chuột Con trỏ chuột dịch đến điểm ( 15 , 2), tạo điểm 14 (Point ... Mỹ B.Giới thiệu đôi nét MODUL(SLOPE/W )tính ổn định mái dốc Khi thiết kế công trình thuỷ,ven bờ,đê,kè,đập,hồ chứa vv phải tính toán,kiểm tra ổn định mái dốc đất.Các phần mềm nước xâm nhập vào ... ví dụ này, bạn định nghĩa toán, tính hệ số an toàn, xem kết nhanh chóng hiểu tổng quan đặc điểm hoạt động SLOPE/W Hình .1 minh hoạ sơ đồ cho toán phân tích độ ổn định Mục đích tính hệ số an toàn...

Ngày tải lên: 04/07/2014, 14:13

... ca lc tng tỏc 62 61 60 59 58 57 56 55 54 53 52 51 50 49 48 47 46 45 44 43 42 41 40 39 38 37 36 35 34 33 32 31 30 29 28 27 26 25 24 23 22 21 20 19 18 17 16 15 13 12 = T /m 11 10 T â m c u n g ... 28 3, 95 20, 15 Polyfelt Rock Pec: fds 2,86 0,62 22,78 0,79 2, 65 0,67 15 0,73 Polyfelt Rock Pec: fpo 2,72 0 .59 20,68 0, 71 2 ,54 0,64 14 , 01 0.68 Loi t 4.3 Thớ nghim mụ hỡnh vt lý t l 1: 1 4.3 .1 Mc ... ngy 20 /1/ 20 05 4 .5 So sỏnh v ỏnh giỏ hiu qu t cụng trỡnh th nghim: (1) V kt cu mt ct ờ: mt ct thit k nh hn: mỏi thng lu gim t m1 = 3 ,5 xung cũn m1 = 1 ,5, mỏi lu gim t m1 = 2, 75 xung cũn m2 = 1, 0...

Ngày tải lên: 23/08/2014, 08:04

... tất phân tố đất, dùng để tính hệ số ổn định momen Km 4- Tổng lực theo phơng ngang tất lát cắt, dùng để tính hệ số ổn định Kf Kết hệ số ổn định chung K đợc tính hệ số ổn định Km Kf, tức thoả mãn ... )tg ] = Km Km (1 .5) n = N - ứng suất pháp trung bình đáy mặt trợt Trong : Với : Km - Hệ số ổn định xác định theo điều kiện cân mômen s đợc xác định từ công thức (1. 1) hay (1. 2) 1. 2.3 Phơng trình ... hình 1. 2, 1. 3 1. 4 ): (E L ER ) N sin + S m cos kW D.cos A = n Hay K f = F i =1 n i giu F i =1 ( số tài liệu ký hiệu Ff ) i truot Hớng dẫn sử dụng phần mềm kiểm tra ổn định mái dốc Slope/W...

Ngày tải lên: 26/06/2015, 20:56

... tính toán điểm x,y dùng công thức : (8 .14 ) Các tính chất sau rút từ công thức 8 .14 : • Tại điểm x1, y1, if a(0) = K(0) = 0), thì, u(x1, y1) = u1 • www.vncold.vn Nếu điểm x1, y1, K(0) = a1 u(x1, ... điểm 0.707 (sin 45o) Lực tiếp tuyến bằng, f(x) = sin 45 = 0.707 = 0 .5 E = 10 0 X = 10 0 × 0 .5 × 0.707 = 35. 35 kN Trong ví dụ , tỉ số lực tiếp tuyến lực pháp tuyến thường biến đồi từ 0.0 đỉnh chân ... lực tổng cột đất : i) mái dốc trung bình từ đầu đến cuối cung trượt ii) song song với mặt đất Lowe-Karafiath Hướng lực tổng cột đất trung bình cộng độ dốc mặt đất mái dốc đáy cột đất Bảng 8 .5 cho...

Ngày tải lên: 07/11/2013, 03:15

Ngày tải lên: 25/03/2014, 18:21

... số mái đến hệ số ổn định tính theo STAB.07.F cho đập không đồng chất 2.4 m=4 .5 2.2 m-3. 75 Fs 1. 8 m=3.0 1. 6 1. 4 1. 2 15 25 Hình 4 .5 35 Hđ(m) 45 55 18 2.4 Hd=20 2.2 Hd=30 Hd=40 1. 8 Hd =50 1. 6 1. 4 1. 2 ... STAB.07.F Sự sai khác phơng pháp 1 . 51 9 1 .55 9 2.6% Giá trị Fs 1 .50 3 1 .54 6 2.9% 1 . 51 0 1 .54 6 2.4% 4.3 Tính toán ổn định đập Thuận Ninh STAB.07.F STAB.07.S Các tính toán ổn định cho trờng hợp mặt cắt đập ... pháp 1. 259 1. 280 Giá trị Fs 1. 013 1. 049 1. 038 1. 078 1. 257 1. 289 1. 7% 2 .5% 2 .5% 2.8% Bảng 4 .16 Kết tính toán đập đất đồng chất Hđ=30m theo Bishop đơn giản STAB.07.F Phơng pháp tính toán ổn định...

Ngày tải lên: 03/04/2014, 21:41

... 19 91 4.69 20 01 5. 81 1972 3. 81 1982 6.27 19 92 5. 95 2002 3.27 19 73 6.49 19 83 6.37 19 93 7.02 2003 3.49 19 74 7.83 19 84 7 .18 19 94 4.29 2004 5. 43 19 75 7.47 19 85 6. 81 19 95 6.60 20 05 3.67 19 86 5. 15 19 96 ... NE 3 .5- 4 3-3 .5 30% 20% E 10 % 3-3 .5 2 .5- 3 W 40% 3 .5- 4 2 .5- 3 2-2 .5 W 40% 30% 1 .5- 2 10 % E 10 % 1- 1 .5 20% 0 .5- 1 SW 30% SE 0 .5- 1 SW 30% SE

Ngày tải lên: 26/06/2014, 17:15

... i) Độ ổn định khối đất đặc trưng hệ số ổn định K định nghĩa tỷ số lực chống trượt lực gây trượt Tỷ số lớn khối đất có độ ổn định cao tượng trượt khó xảy 43 Bài toán đánh giá ổn định mái dốc toán ... động công hưởng với độ ổn định bờ sông Hương giảm -1 nhiều -2 -3 -4 -5 10 12 14 16 18 20 22 24 26 Khoang cach (m) 28 30 32 34 36 38 49 40 42 44 Cho nên, để đảm bảo độ ổn định bờ sông Hương, xin ... bất lợi ổn định bờ sông - Bỏ qua ảnh hưởng áp lực thuỷ động dòng ngầm dòng chảy mặt - Phương pháp Janbu lựa chọn để xác định hệ số ổn định nhỏ Kmin 3.3 Kết tính toán Hệ số ổn định mái dốc Kmin...

Ngày tải lên: 14/08/2014, 19:22

Ngày tải lên: 09/10/2014, 00:31

... 2.607491e+000 1 .53 3 053 e+0 01 2.000000e+0 01 1.666743e+0 01 1. 61 652 6e+0 01 2.000000e+0 01 1 .53 650 4e+0 01 4.0 059 33e+000 1. 61 652 6e+0 01 2.000000e+0 01 1 .53 650 4e+0 01 1.700000e+0 01 2.000000e+0 01 1.4 218 46e+0 01 5. 2 253 36e+000 ... ================== 1. 36 610 5e+0 01 2.000000e+0 01 2.000000e+0 01 1.44 957 9e+0 01 2.000000e+0 01 1. 817 926e+0 01 9 .58 4332e-0 01 1.44 957 9e+0 01 2.000000e+0 01 1. 817 926e+0 01 1 .53 3 053 e+0 01 2.000000e+0 01 1.666743e+0 01 2.607491e+000 ... 5. 2 253 36e+000 1. 700000e+0 01 2.000000e+0 01 1.4 218 46e+0 01 1.796607e+0 01 2.000000e+0 01 1.304336e+0 01 6.387 311 e+000 1. 796607e+0 01 2.000000e+0 01 1.304336e+0 01 1.893 214 e+0 01 2.000000e+0 01 1.200000e+0 01 7.493202e+000...

Ngày tải lên: 14/10/2014, 13:03

... lo¹i mỊm phong ho¸ nỈng ChiỊu cao m¸i dèc (m) < =12 m > 12 m 1: 1, 0 1: 1, 25 1: 1 ,50 1: 0,3 1: 1, 0 1: 0, 75 1: 1, 00 1: 1, 75 1: 0 ,5 1: 1, 25 1: 1, 0 1: 1, 25 Khi m¸i dèc qua c¸c tÇng, líp ®Êt ®¸ kh¸c th× ... tõ ®Õn 12 m 1: 1, 3 ÷ 1 ,5 1: 0, 75 1: 1, 0 1: 1, 3 1: 1, 3 ÷ 1 ,5 1: 1 ,5 1: 1, 75 1: 1, 75 ÷ 1: 1, 75 ÷ ChiỊu cao m¸i dèc nỊn ®¾p d­íi 6m Khi m¸i dèc nỊn ®¾p ®Êt t­¬ng ®èi cao th× cø – 10 m cao ph¶i t¹o mét ... dèc 1. 1 ỉn ®Þnh bê dèc 1. 1 .1 C¸c hiƯn t­ỵng chun dÞch ®Êt ®¸ trªn bê dèc .8 1. 1.2 VÊn ®Ị ỉn ®Þnh bê dèc .9 1. 1 c¸c u tè ¶nh h­ëng tíi sù ỉn ®Þnh bê dèc .10 1. 2 .1 C¸c...

Ngày tải lên: 07/11/2014, 21:48

... g2 II)TÍNH q 1: q 1= p 1+ g 1 1 )tính p 1: p 1= n.pc.a1 2 )tính g 1: g 1= a1(n.bản.bản+ n.vữa(lót+trát).vữa(lót+trát)+ n.đá mài.đá mài) q 1= p 1+ g 1 B) Sơ đồ tính phần A:(phần chiếu nghỉ) I) TÍNH qa: ... V=(go+Y)(2a1+d)+X.a1+X(a1+d) (go + Y)(2a1 + d) + X.a1 + X(a1 + d) => V = E) DẦM LIMON D1 VÀ D4: q3 D1 D2 a1 Z Z F )tính DCN 2: Y /1( m) a1 d a1 go+gt(nếu có) BÀI 4:CẦU THANG DẠNG BẢN NHƯ HÌNH q3 D1 D2 a1 ... qa: qa=q '1* (a2/a1) phần A A a1/2 a1/2 d A a2 Ta có: qa = q '1 × a Tính phản lực A: Ĩđứng =0 : 2A=qaxd => A = C )Sơ đồ tính tốn vế phần A truyền vào: Vậy sơ đồ tính tốn cho vế là: q1=q '1+ (A/a2)...

Ngày tải lên: 26/01/2014, 00:20

Ngày tải lên: 28/06/2014, 00:20

... ======================= 1. 36 610 5e+0 01 2.000000e+0 01 2.000000e+0 01 1.44 957 9e+0 01 2.000000e+0 01 1. 817 926e+0 01 9 .58 4332e0 01 1.44 957 9e+0 01 2.000000e+0 01 1. 817 926e+0 01 1 .53 3 053 e+0 01 2.607491e+000 Hớng dẫn ... 1. 61 652 6e+0 01 2.000000e+0 01 1 .53 650 4e+0 01 1.700000e+0 01 2.000000e+0 01 1.4 218 46e+0 01 1.700000e+0 01 2.000000e+0 01 1.4 218 46e+0 01 1.796607e+0 01 2.000000e+0 01 1.304336e+0 01 1.796607e+0 01 2.000000e+0 01 1.304336e+0 01 ... ổn định mái dốc Slope/W 2.000000e+0 01 1.666743e+0 01 48 Trờng ĐHBK - Bộ môn Đờng ôtô & Đờng thành phố 1 .53 3 053 e+0 01 2.000000e+0 01 1.666743e+0 01 1. 61 652 6e+0 01 2.000000e+0 01 1 .53 650 4e+0 01 1. 61 652 6e+001...

Ngày tải lên: 02/07/2014, 11:21

... u(x,y) tính toán điểm x,y dùng công thức : (8 .14 ) Các tính chất sau rút từ công thức 8 .14 : • Tại điểm x1, y1, if a(0) = K(0) = 0), thì, u(x1, y1) = u1 • Nếu điểm x1, y1, K(0) = a1 u(x1, y1) ≠ u1, ... điểm 0.707 (sin 45o) Lực tiếp tuyến bằng, f(x) = sin 45 = 0.707 = 0 .5 E = 10 0 X = 10 0 × 0 .5 × 0.707 = 35. 35 kN Trong ví dụ , tỉ số lực tiếp tuyến lực pháp tuyến thường biến đồi từ 0.0 đỉnh chân ... lực tổng cột đất : i) mái dốc trung bình từ đầu đến cuối cung trượt ii) song song với mặt đất Lowe-Karafiath Hướng lực tổng cột đất trung bình cộng độ dốc mặt đất mái dốc đáy cột đất Bảng 8 .5 cho...

Ngày tải lên: 22/07/2014, 22:20

... u(x,y) tính toán điểm x,y dùng công thức : (8 .14 ) Các tính chất sau rút từ công thức 8 .14 : • Tại điểm x1, y1, if a(0) = K(0) = 0), thì, u(x1, y1) = u1 • Nếu điểm x1, y1, K(0) = a1 u(x1, y1) ≠ u1, ... điểm 0.707 (sin 45o) Lực tiếp tuyến bằng, f(x) = sin 45 = 0.707 = 0 .5 E = 10 0 X = 10 0 × 0 .5 × 0.707 = 35. 35 kN Trong ví dụ , tỉ số lực tiếp tuyến lực pháp tuyến thường biến đồi từ 0.0 đỉnh chân ... lực tổng cột đất : i) mái dốc trung bình từ đầu đến cuối cung trượt ii) song song với mặt đất Lowe-Karafiath Hướng lực tổng cột đất trung bình cộng độ dốc mặt đất mái dốc đáy cột đất Bảng 8 .5 cho...

Ngày tải lên: 10/08/2014, 15:20

... TÍCH ỔN ĐỊNH VÀ GIẢI PHÁP GIA CỐ MÁI DỐC BẰNG HỆ THỐNG CỌC 55 T 3 .1 LỰA CHỌN VÀ GIỚI THIỆU MÔ HÌNH 55 T T 3 .1. 1 Khái quát chung nguyên nhân gây ổn định mái dốc 55 T T 3 .1. 1 .1 ... gia cố mái, 1 CHƯƠNG I TỔNG QUAN VỀ ỔN ĐỊNH MÁI DỐC VÀ CÁC BIỆN PHÁP BẢO VỆ MÁI DỐC 1. 1 TỔNG QUAN ỔN ĐỊNH MÁI DỐC - Bài toán ổn định mái dốc đất (đá) nói chung mái dốc đập đất đá nói riêng Việt ... T T TỔNG QUAN VỀ ỔN ĐỊNH MÁI DỐC VÀ CÁC BIỆN PHÁP BẢO VỆ MÁI T DỐC T 1. 1 TỔNG QUAN ỔN ĐỊNH MÁI DỐC T T 1. 2 HIỆN TRẠNG TRƯỢT LỞ MÁI DỐC .3 T T 1. 2 .1 Mái dốc...

Ngày tải lên: 18/11/2020, 14:00