3 quá trình nghiên cứu và kết qủa
ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG ĐH TÔN ĐỨC THẮNG THIẾT KẾ MÓNG NÔNG VÀ MÓNG CỌC
... 0.1 531 2 0.1297 1 73. 1 167.6 144.1 1 13. 6 86.8 66.5 51.7 40.9 32 .9 26.5 22.4 107.8 1 13. 1 118 .3 1 23. 6 129 134 .3 139 .7 145.1 150.4 155.8 161.2 107.8 1 13. 1 118 .3 129 167.7 1 23. 6 134 .3 144.1 1 13. 6 86.8 ... 62.8 172 .3 lớp đất II h = 130 0 70.4 137 75 .3 105.6 79.2 81.5 83. 1 63. 7 87.1 50.5 lớp đất h = 3. 9 91. 03 40.6 95 33 .5 99 10 27.9 102.9 11 23 106.8 12 20.1 phạm vi gây lún 110 13 17.5 3. / Tính toán ... σbt 10 0. 534 1.068 1.602 2. 136 2.67 3. 204 3. 738 4.272 4.806 5 .34 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0 2.4 2.8 3. 2 3. 6 4.0 1. 23 // // // // // // // // // // 0.9686 0. 832 7 0.6565 0.5014 0 .38 42 0.2986 0. 236 2 0.19045...
- 30
- 571
- 2
Tài liệu Quy trình tính toán và thiết kế móng cọc tràm trên nền đất yếu doc
... công trình móng cọc tràm giống loại cọc khác, quy định tiêu chuẩn 20TCN 160 : 87 tiêu chuẩn 20TCN 21 : 86 xây dựng II.2 – Căn vào đặc điểm loại công trình dân dụng công nghiệp loại công trình ... lỗ rỗng ε1 εtb : hệ số rỗng ban đầu hệ số rỗng trung bình đất trình cố kết mũi cọc tràm Các ký hiệu khác giống phần trình bày V .3 – Khi đánh giá độ lún móng cọc tràm diễn biến theo thời gian, ... định dựa vào điều kiện tác dụng tải trọng công trình Nếu móng công trình chịu tải trọng tâm, số lượng cọc tràm cần thiết nc xác định theo biểu thức : ∑P+Q nc ≥ (6–1) Pd Khi móng công trình chịu...
- 6
- 4,286
- 158
Tài liệu NGHIÊN CỨU PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG CỌC XI MĂNG - ĐẤT KẾT HỢP VỚI MÓNG BÈ CHO CÔNG TRÌNH CAO TẦNG LOẠI I ppt
... 14967.0 12018.0 9 133 .4 7146.6 5159.8 Rsingle (KN) 32 84.8 31 37.5 31 37.5 31 37.5 31 37.5 31 37.5 31 37.5 31 37.5 Đại học Đà Nẵng - 2008 R dùng để kiểm tra Ra2 (KN) 38 7601.8 39 219.1 31 375 .3 25100.2 18825.2 ... (KN/m ) 418 F55 16 634 217 F54 16001 198 F44 1 236 1 162 F34 11 931 147 F24 5091 63 F 23 4 530 70 F22 30 92 115 qL qd (KN/m2) Ra1 (KN) 31 11.2 849.4 833 .3 833 .3 817.2 801.1 801.1 801.1 434 991.1 21289.8 ... 18 03. 6 801.8 1202.4 534 .5 901.8 400.9 601.2 267 .3 N (KN) Pgl (KN) 1 635 96 18776 .3 17858.5 14196.9 135 51.5 7119.8 6060 36 97.6 1 73. 6 100 102.6 88 91.2 52.4 48.4 32 .3 S1 (cm) 2.2 43 1 .31 1 1.45 1 .32 3...
- 7
- 1,749
- 36
tính toán và thiết kế móng cọc
... Qvl = ϕ(Ra.Fa+Rn.Fb) ϕ - hệ số uốn dọc, phụ thuộc vào độ mảnh λ cọc, tức phụ thuộc vào điều kiện liên kết đầu cọc ngàm vào đài mũi cọc ngàm vào đất, tra bảng để tìm giá trò này, tính toán lấy ... 1,2÷1,5 – hệ số xét đến ảnh hưởng động trình cẩu lắp M1=0,043q’Lp2 Fa1 = - M1 0,9 Ra ho Khi dựng cọc lên giá búa M2 = 0,086q’Lp2 Fa = M2 0,9 Ra ho 6-7 Chương 3: Tính toán thiết kế móng cọc http://www.ebook.edu.vn ... tải tiêu chuẩn cọc: n Qtc = mR q p Ap + u ∑ m f f si li i =1 Chương 3: Tính toán thiết kế móng cọc http://www.ebook.edu.vn 3- 7 mR mf – hệ số điều kiện làm việc đất mũi cọc mặt bên cọc u – chu...
- 7
- 561
- 6
Tính toán và thiết kế móng cọc khoan nhồi cho nền móng
... + 0 ,30 ) C = C1 = (D + 0 ,30 ) C2 = e 3 3 + D + 0 ,30 C = e + 2(D + 0 ,30 ) 3 (D đường kính cọc, e khoảng cách tim cọc) h ≥ 2D + 10cm - Chiều cao đài cọc: (7-11) - Bê tông đài cọc mác R = 250 ÷ 30 0 ... 10mm) 7.2 .3 Đài cọc Cấu tạo mặt đài cọc, thông thường thể hình 7.7 - Những kích thước hình học mặt đài cọc thông thường: D1 = D2 = D3 e = e1 = e2 ≥ 3D 46 Hình 7.7: Cấu tạo mặt đài cọc e3 = e A ... dung dịch trước sử dụng phải có đặc tính sau: + Độ nhớt Marsh > 35 giây + Hàm lượng cát 0; + Độ tách nước 30 cm3; + Đường kính hạt 3mm + Dung trọng γ = 1,01 ÷ 1,05 (trừ trường hợp đặc biệt dùng...
- 9
- 3,273
- 66
Tính toán và thiết kế móng cho công trình với bê tông loát đá MAC75, móng bê tông MAC250, thép gờ AII
... 0.5014 0 .38 42 0.2986 0. 236 2 0.19045 0.1 531 2 0.1297 107.8 1 13. 1 118 .3 1 23. 6 129 134 .3 167.7 144.1 1 13. 6 86.8 66.5 145.1 150.4 155.8 118 .3 1 23. 6 129 134 .3 139 .7 145.1 150.4 155.8 161.2 1 73. 1 139 .7 ... 0. 534 0.4 1. 23 // 0.9686 1 73. 1 167.6 107.8 1 13. 1 Trang 20 Đồ n Nền Móng 10 1.068 1.602 2. 136 2.67 3. 204 3. 738 4.272 4.806 5 .34 0.8 1.2 1.6 2.0 2.4 2.8 3. 2 3. 6 4.0 // // // // // // // // // 0. 832 7 ... 172 .3 lớp đất II h = 130 0 70.4 137 75 .3 105.6 79.2 81.5 83. 1 63. 7 87.1 50.5 lớp đất h = 3. 9 91. 03 40.6 95 33 .5 99 10 27.9 102.9 11 23 106.8 12 20.1 phạm vi gây lún 110 13 17.5 3. / Tính toán độ bền...
- 30
- 455
- 0
tính toán và thiết kế móng nông
... 10.244 10.244 11 .30 2 11 .30 2 12 .36 1 3. 3642 4.4226 5.4810 6. 539 4 7.5978 8.6562 9.7146 10.7 73 11. 831 P2i Si 1i 2i (m) 20 .30 63 15.9404 15.9404 10.76 23 10.76 23 6.8 838 6.8 838 4 .32 52 4 .32 52 2.8429 2.8429 ... L/b 1 .30 0.56 0.40 0.79 0.56 1 .30 1.12 0.80 0. 53 0.56 1 .30 1.68 1.20 0 .34 0.56 1 .30 2.24 1.60 0.21 0.56 1 .30 2.8 2.00 0.14 0.56 1 .30 3. 36 2.40 0.11 0.56 1 .30 3. 92 2.80 0.08 0.56 1 .30 4.48 3. 20 ... 4.608 5.472 5.472 6 .33 6 6 .33 6 7.200 7.200 8.064 8.064 8.928 8.928 9.792 9.792 10.656 3. 312 4.176 5.040 5.904 6.768 7. 632 8.496 9 .36 0 10.224 15. 234 8 13. 6809 13. 6809 10.6 034 10.6 034 8.2420 8.2420...
- 25
- 2,427
- 10
Đồ án nền móng tính toán và thiết kế xây dựng móng cọc
... 111,58 37 0,42 0 ,3 1 ,31 5 0,5 0, 931 5 1 03, 937 39 4,09 0,264 2, 63 0, 735 5 82,067 417,76 0,196 3, 945 1,5 0,5282 58, 937 441, 43 0, 134 7,96 5,26 = 1,5 13 0 ,34 34 38 ,31 7 465,1 0,082 5, 26 6,575 2,5 0,2 734 30 ,506 ... 1 ,31 5 2, 63 3,945 5,26 Ei 2z/b l/b 0,5 1,5 Nguyễn Minh Tú = 0,8 (σ gl zi + σ gl zi −1 ) hi Ei Ko σ gl z σ bt z 1,000 0, 931 5 0, 735 5 0,5282 0 ,34 34 (Kpa) 111,58 1 03, 937 82,067 58, 937 38 ,31 7 (Kpa) 37 0,42 ... = 7 13 K N P3 = p7 = p10 = 535 4 ,30 4 24 03 × 0, 45 + = 535 12 ( × 0, 452 + ×1 ,35 2 ) M1 =( 3x713x1)+(3x 535 x0,1)= 2299,5 KNm Moment tương ứn mặt ngàm II –II : M2 = ( P1 +P4 ) r2 + ( P2 + P3)r2’...
- 59
- 554
- 1
Tính toán và thiết kế xử lý nền đất yếu bằng cọc cát chương 1
... dụng tải trọng Phần lớn độ lún đất có cọc cát thường kết thúc trình thi công, tạo điều kiện cho công trình mau chóng đạt đến giới hạn ổn định 3) Sử dụng cọc cát mặt kinh tế rẻ so với sử dụng phương ... cọc hòa lẫn vào đất (chìm dần vào đất yếu) Do đó, loại đất yếu sử dụng cọc cát để xử lý Cần phải phân biệt cọc cát với cọc cứng khác cọc bê tông cốt thép, thép…., cọc cứng phận kết cấu móng ... biển thành tạo khu vực nước nông (không sâu 200 m), thềm lục địa (200 – 30 00 m) biển sâu (hơn 30 00 m) Do xây dựng công trình đất yếu cần phải áp dụng phương pháp xử lý hợp lý nhằm cải thiện...
- 3
- 4,416
- 176
Tính toán và thiết kế xử lý nền đất yếu bằng cọc cát chương 2
... - - - - ϕ 43 41 40 38 38 36 - - E0 500 - 100 - 30 0 - - - 0 ,3 - 0,2 - 0,1 - - - ϕ 40 38 38 36 35 33 - - 500 - 400 - 30 0 - - - 0,6 0,1 0,4 - 0,2 - - - ϕ 38 36 36 34 32 30 28 26 480 - 38 0 - 280 - ... 2.76 3. 21 3. 53 3.79 4.00 4.18 4 .32 4.46 1.71 2.07 2 .34 2.75 3. 06 3. 29 3. 53 3.67 3. 82 3. 92 1.58 1.94 2.20 2.59 2.90 3. 10 - 2.58 2.27 2.15 2.71 2.40 2.26 2.86 2.51 2 .38 3. 12 2.77 2.60 3. 58 3. 17 ... 0,06 1,25 3, 51 28 0,98 4, 93 7,40 0,10 1 ,39 3, 71 30 1,15 5,59 7,95 0,14 1,55 3, 93 32 1 ,34 6 ,35 8,55 10 0,18 1, 73 4,17 34 1,55 7,21 9,21 12 0, 23 1,94 4,42 36 1,81 8,25 9,98 14 0,29 2,17 4,69 38 2,11...
- 24
- 7,588
- 54
Tính toán và thiết kế xử lý nền đất yếu bằng cọc cát chương 3
... nén chặt: bnc = Fnc = 12.25 = 3. 5 m Số lượng cọc cát Chọn dc = 0.4m: Fc e0 − enc 0.92 − 0.66 Ω = F = +e = = 0. 135 + 0.92 nc 0. 135 * 12.25 Ω nc F N= = 0.4 * π = 13. 166 cọc fc Ta chọn 14 cọc Trọng ... 0.01 * 30 ) = 2.07 g/cm3 + 0.66 1+e Xác định khoảng cách cọc cát: L = 0.952dc γ nc γ nc − γ = 0.952*0.4* 2.07 2.07 −1.8 = 1.05 m Trọng lượng cát 1m dài Cát cọc có đặc tính sau: Gs = 2.65 g/cm3, W1 ... móng sau nén chặt cọc cát Dựa vào bảng 2-1 hệ số enc, xác định trị số ctc, E0, φtc Khi enc = 0.66, ta có ctc = 0.4 t/m2, E0 = 180 g/cm2, φtc = 30 0 Đối với φtc = 30 0, ta có A = 1.15, B = 5.59,...
- 4
- 2,540
- 97
Tính toán và thiết kế bộ công tác máy khoan cọc nhồi dựa theo mẫu máy KH125 – 3 của hãng hitachi
... là: 32 = Q32 129771 = = 26,907 ì 10 F3 48, 23 ì 10 ( N / m ) ( 2. 43 ) Biểu đồ nội lực sinh nh sau: N 129771 N 26906000 N/m2 z k q3 =37 9 N/m 1 236 00 N 25 630 000 N/m2 Q 31 =1 236 00 N Hình 2. 13 : Biểu ... có giá trị là: Q32 = Q31 + P3 = 1 236 00 + 6171 = 129771 ( N ) ( 2.42 ) Vậy ứng suất kéo sinh đầu dới đoạn kelly số ba là: 31 = Q31 1 236 00 = = 25, 63 ì ( N / m ) 10 F3 48, 23 ì 10 Và ứng suất kéo ... trục có giá trị là: Q32 = Q31 + P3 = 1 236 00 + 6171 = 129771 ( N ) ( 2. 73 ) Vậy ứng suất kéo sinh đầu dới đoạn kelly số ba là: 31 = Q31 1 236 00 = = 25, 63 ì ( N / m ) 10 F3 48, 23 ì 10 ( 2.74 ) ứng...
- 119
- 4,303
- 35
tính toán và thiết kế máy ép cọc tĩnh
... 23 = 32 = Thay 12 = 21 = 23 = 32 = vào hệ phơng trình (*) ta có : 11 X + 13 X + p = 31 X + 33 X + p = X =0 (**) Theo công thức (4- 13, TL[III]) ta có: 0, 03 * 0,45 * 0,45 * 0 ,3 = ... 0,45 = 16,875 (T.m) Phơng trình tắc Theo công thức (3- 4,TL[III]) ta có hệ phơng trình : 11 X + 12 X + 13 X + p = 21 X + 22 X + 23 X + p = (*) 31 X + 32 X + 33 X + p = Trong : ij : ... E: Mô đun đàn hồi vật liệu J: Mô men quán tính Thay 11 , 33 , 13 , 31 , p , p vào hệ phơng trình (**) giải ta đợc lực nh sau X2=0; X1= -37 ,5(T); X3=-8,8(T.m) Vậy mô men tác dụng lên giằng...
- 97
- 1,352
- 7
Nghiên cứu tính toán và thiết kế máy cắt mộng 17 và máy bào via 39
... 6( A) Nguyễn Bình Minh Nghiên cứu tính toán thiết kế máy cắt mộng 17, máy bào via 39 t = t6 = 14, * ( 33 ,33 − 10 ) = (33 0 − 160,9).2 Với: ω1 = ω t10 = = 10, ω = ω th = 33 ,33 ; (s) Ic= 160,9(A) ... vận hành ta có t 13 = 1,5 * t1 = 1,5 * 0 ,3 = 0, 45( s) t3 = t7 ; t = t8 ; t + t3 = t 13 ; t = 3* t3 → t3 = t7 = t2 = t8 = 1 * t 13 = * t 13 = * 0, 45 = 0,12 4 3 * t 13 = * 0, 45 = 0 ,34 4 (s) - Thời ... Fy0=0,4*Fz0=0,4*20*1 03= 8*1 03( N) - Xác định lực kéo tổng Fk1= Fz0+(Gb+Gct+Fy0)* µ = 20*1 03+ (100*1 03+ 150*1 03+ 8*1 03) *0,06 =35 480 (N) - Xác định công suất đầu trục động F *V k1 P th1= 60 *10000*η = 35 480 * =...
- 127
- 359
- 0
TÍNH TOÁN và THIẾT kế xử lý nền đất yếu BẰNG cọc cát
... 0, 03 1,12 3, 32 26 0,84 4 ,37 6,90 0,06 1,25 3, 51 28 0,98 4, 93 7,40 0,10 1 ,39 3, 71 30 1,15 5,59 7,95 0,14 1,55 3, 93 32 1 ,34 6 ,35 8,55 10 0,18 1, 73 4,17 34 1,55 7,21 9,21 12 0, 23 1,94 4,42 36 1,81 ... 4.00 4.18 4 .32 4.46 1.71 2.07 2 .34 2.75 3. 06 3. 29 3. 53 3.67 3. 82 3. 92 1.58 1.94 2.20 2.59 2.90 3. 10 - 2.58 2.27 2.15 2.71 2.40 2.26 2.86 2.51 2 .38 3. 12 2.77 2.60 3. 58 3. 17 2.98 4.58 4.05 3. 82 II ... = 0 .35 1.58 1.91 2.16 2.51 2.77 2.96 3. 14 3. 26 3. 38 3. 49 1 .34 1.62 1. 83 2.15 2 .39 2.57 2.76 2.87 2.98 3. 08 1.24 1.52 1.72 2.01 2.26 2.42 - Sét nặng dẻo µ = 0.40 2.02 2.44 2.76 3. 21 3. 53 3.79...
- 41
- 4,031
- 13
Tính toán và thiết kế xây dựng móng dưới tường nhà kho
... +h1 / k m 811, 38 0 / 3. 10 + 431 , / 0,1.10 7 = k = -8 =1, 83. 10 (cm/s) 1, 83. 108 => Cvm= =1,144.10 -3( cm2/s) =36 069 ,3( cm2/nm) 0, 016.0, 001 Ta cú: N2= 3, 14 2 Cvm.t= 36 069 ,3. t = 0, 13. t 4.8,1122 10 ... 22 Trong ABC cú AB = 4-0,2 =3, 8(m) Ta cú : tg= AC => AC= AB.tg = 3, 8.tg15=1,02(m) AB => bqu=b+2AC = 1 ,3+ 2.1,02 =3, 34(m) Vy: Rqutc= 0,09 .3, 34.1,49+1 ,35 5.5,5.2.01 +3, 4 .3, 66 = 27,87(T/m2) - btz l ng ... 2, 03 gl ứng với k = 0,197 ta có cặp nghiệm tơng ứng sau : 1, y = y = b , z = 3, 002 b 2, y = 0, 25 y = 0 ,32 5 b , z = 3, 002 b 3, y = 0,5 b , z = 3, 00 235 b y = 0,65 Nguyn Minh Sang z = 3, 9...
- 22
- 429
- 5
CHAPTER1 NHỮNG NGUYÊN TẮC CƠ BẢN TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ NỀN MÓNG
... Si (cm) 110.7665 33 .06 1 43. 826 0.805 0. 738 2. 232 79. 439 82 43. 5 122.94 0.798 0.749 1.657 46.60 839 53. 94 100.548 0.791 0.760 1.052 28.07191 64 .38 92.4519 0.784 0.765 0. 638 17. 430 74 77.28 94.7107 ... .Df = 149 ,3 – 17,4.1,6 14,93N/cm2 = 121,46 KN/m2 -27.84 121.46 -38 .28 100.07 -48.72 58.81 -59.16 -69.60 -84.96 TS Nguyễn Minh Tâm Nguyễ 34 .41 21. 73 13. 13 BM Địa Cơ Nền Móng Đị Nề Móng 43 Hệ số ... 58.81 48.72 0.484 0.121 58.81 59.16 0.2 83 0.071 34 .41 59.16 0.2 83 0.071 34 .41 69.6 0.179 0.045 21. 73 69.6 0.179 0.045 21. 73 84.96 0.108 0.027 13. 13 (KN/m ) 27.84 p1i ztb ko 6.10972 (cm) 2 p2i...
- 360
- 383
- 0
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến hiệu suất h fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25