2 4 bảng tổng hợp lượngnước thải của các trường học

... 0. 34 0. 42 0 .44 0 .44 1. 64 47 1 .22 1.08 0 .44 1 .46 4 .20 15 0 .48 0.36 0.61 0 .49 1. 94 48 0. 82 0. 64 0.68 1 .47 3.61 16 0 . 24 0 .23 0.15 0.16 0.78 49 0.09 0.09 0.08 0.16 0. 42 17 0.18 0. 12 0.15 0 .23 0.68 ... a 28 0.30 0.85 0.36 0 .41 1. 92 61 1.70 1.05 0 .20 2. 95 29 0 .45 0 .49 0 .47 0.70 2. 11 62 0.31 0 .29 0 .43 0.38 1 .41 30 0. 52 0 .29 0 .40 0. 42 1.63 63 0 .22 0. 32 0. 54 31 0 .29 0.38 0. 54 1 .21 64 0. 42 0 .27 ... 0. 54 1.65 39 0.10 0. 12 0.11 0.19 0. 52 0.18 0 .22 0. 32 0. 72 40 0 .23 0 .28 0 .23 0 .45 1.19 0.18 0. 42 0 .45 0 .48 1.53 41 0.31 0 .29 0.31 0.50 1 .41 0 .27 0. 32 0 .41 0 .45 1 .45 42 0.55 0.67 0.59 0.99 2. 80...

Ngày tải lên: 23/06/2016, 09:38

... Chương 2: Lựa chọn thông số tính toán Trang 18 Bảng 2. 2: Các thông số yêu cầu thiết kế Khu vực Gió tươi m3/h.người Thương mại Siêu thị Nhà hàng 18 18 21 .6 Mật độ người m2/người 5-9 5-9 1 .4- 5 Công ... chiếu sáng W/m2 25 33 50 Động thang kW 6 .2 kW/1cái (tầng hầm tầng 2- 5) 6.8kW/1cái (tầng 1) Chú ý: − Trong bảng trên, đèn mà khu nhà hàng sử dụng đèn halogen với công suất 50W bố trí cách từ 1-1,5m ... phép cao Tham khảo bảng 2. 10 [1] ta chọn độ ồn cho phép cho khu thương mại nhà hàng, siêu thị 50dB 2. 1.3 Các thông số phục vụ trình tính nhiệt thừa, ẩm thừa số thông số khác Các hệ số tính toán...

Ngày tải lên: 15/12/2013, 02:15

... 18 ÷ 22 16 ÷ 24 24 ÷ 27 18 ÷ 24 27 16 24 21 ÷ 27 20 ÷ 24 24 27 ÷ 29 27 ÷ 29 27 ÷ 29 Độ ẩm, % 45 45 ÷ 50 50 ÷ 60 40 ÷ 50 50 ÷ 70 80 ÷ 85 50 ÷ 60 45 ÷ 65 45 ÷ 55 50 ÷ 65 70 ÷ 80 60 40 ÷ 50 38 40 ... 0,0001 0,01 0 ,2 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 Axêtôn Dung môi xăng Xăng nhiên liệu Bezen ... vừa Lao động nặng toC 22 - 24 22 - 24 20 - 22 18 - 20 Mùa Hè ϕ, % 60 - 75 60 - 75 60 - 75 60 - 75 ω, m/s 0,1-0,3 0,3-0,5 0,3-0,5 0,3-0,5 toC 24 - 27 24 - 27 23 - 26 22 - 25 Mùa Đông ϕ, % 60 -...

Ngày tải lên: 27/01/2014, 15:20

... độ, oC 21 ÷ 24 24 ÷ 27 20 ÷ 33 21 ÷ 33 3 4 10 ÷ 15 18 ÷ 22 16 ÷ 24 24 ÷ 27 18 ÷ 24 27 16 24 21 ÷ 27 20 ÷ 24 24 27 ÷ 29 27 ÷ 29 27 ÷ 29 22 ÷ 25 22 ÷ 25 22 ÷ 25 Độ ẩm, % 45 45 ÷ 50 50 ÷ 60 40 ÷ 50 ... - 22 22 - 6 - 22 22 - 6 - 22 22 - - Phòng ăn lớn, quán ăn lớn Độ ồn cực đại cho phép, dB Cho phép Nên chọn 35 30 30 30 40 35 40 35 50 45 85 80 30 30 55 50 40 35 40 30 30 30 45 35 40 30 50 45 2. 3 .4 ... Nhà thờ, Quán bar, nhà hàng, 24 ÷ 26 50 ÷ 55 26 ÷ 27 50 ÷ 60 22 ÷ 24 35 ÷ 40 nhà bếp Nhà máy, phân xưởng, xí nghiệp 25 ÷ 27 45 ÷ 55 27 ÷ 29 50 ÷ 60 20 ÷ 23 30 ÷ 35 2. 3.1 Nhiệt độ độ ẩm trời Thông...

Ngày tải lên: 27/01/2014, 15:20

... 18 ÷ 22 16 ÷ 24 24 ÷ 27 18 ÷ 24 27 16 24 21 ÷ 27 20 ÷ 24 24 27 ÷ 29 27 ÷ 29 27 ÷ 29 Độ ẩm, % 45 45 ÷ 50 50 ÷ 60 40 ÷ 50 50 ÷ 70 80 ÷ 85 50 ÷ 60 45 ÷ 65 45 ÷ 55 50 ÷ 65 70 ÷ 80 60 40 ÷ 50 38 40 ... 0,0001 0,01 0 ,2 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 Axêtôn Dung môi xăng Xăng nhiên liệu Bezen ... vừa Lao động nặng toC 22 - 24 22 - 24 20 - 22 18 - 20 Mùa Hè ϕ, % 60 - 75 60 - 75 60 - 75 60 - 75 ω, m/s 0,1-0,3 0,3-0,5 0,3-0,5 0,3-0,5 toC 24 - 27 24 - 27 23 - 26 22 - 25 Mùa Đông ϕ, % 60 -...

Ngày tải lên: 17/12/2013, 10:15

... ren khe hở 28 1.1 TẢI TRỌNG ỨNG SUẤT qn Công thức Hetz: I H qn ZM II H Hệ số xét đến tính vật liệu: b qn ZM E1E2 E2 12 E1 2 29 1.1 TẢI TRỌNG H qn ZM ỨNG SUẤT ZM E1E2 E2 12 E1 2 30 1.1 TẢI ... K r với: KL m N0 N 49 1 .2 CHỈ TIÊU ĐỘ BỀN b Độ bền mỏi: Số chu kỳ tương đương: Trường hợp tải trọng tónh: T N T 60 n Kng 24 Kn 365 L N t 60 n Lh Lh Kng 24 Kn 365 L 50 1 .2 CHỈ TIÊU ĐỘ BỀN b ... xuất Đại học Quốc gia Tp.HCM, 20 04 [2] Nguyễn Trọng Hiệp, Chi tiết máy tập 1, 2, Nhà xuất Giáo dục, 1998 [3] Nguyễn Hữu Lộc, Bài tập chi tiết máy, Nhà xuất Đại học Quốc gia Tp.HCM, 20 03 [4] Trònh...

Ngày tải lên: 22/08/2015, 10:59

... 20 0 920 20 khoảng 12% năm Tính toán cho kết sau: ng Bảng 2. 3 Nhu cầu tiêu thụ sản phẩm khí từ năm 20 09 -20 20 Năm ườ Nhu cầu (triệu tấn) 20 09 20 10 20 12 2013 20 15 20 17 20 18 20 20 1,08 1 ,21 1, 52 1,70 2, 13 ... Bảng 4 .2 Thành phần khí dự kiến đưa vào Nhà máy NCS2 Thành phần trung bình (mole) CO2 4. 197 N2 0 .21 3 C1 79 . 24 8 C2 8.968 C3 n- C4 bình (mole) i- C5 0. 345 n-C5 0 . 24 1 C6 0 .23 4 C7 0.131 C8 0. 02 4. 4 14 ... đoạn 20 08 -20 10 trình bày bảng Bảng 2. 4 Nhu cầu tiêu thụ Condensate năm 20 08 -20 10 Công 20 08 20 09 20 10 (Tấn) (Tấn) (Tấn) - - - - 130000 840 00 130799 143 879 120 000 - - - 120 000 80805 8 325 3 21 1771 350000...

Ngày tải lên: 25/12/2013, 11:54

... / 6 .4 tt(1) = ph(1) - 20 Text1.Text = tt(1) ph (2) = kq (2) / 12. 8 tt (2) = ph (2) - 10 Text2.Text = tt (2) ph(3) = kq(3) / 25 .6 tt(3) = ph(3) - Text3.Text = tt(3) ph (4) = kq (4) / 64 tt (4) = ph (4) ... = U vao R1 + R2 R1 U =5V U vao =0 ÷ 0.5V R => R = 10 chọn R1 =10 kΩ => R2 =100 kΩ U 5A to + V 2. 2 Mạch ghép nối hoàn chỉnh 2. 2.1 Modul sở vào bit 2. 2 .2 Modul ghép nối với ADC U -2 V /+ V IN IN ... ALE IN - -1 V /+ V 11 D K1 D K2 D K3 22 D K4 L L L L L L L L D K5 7 IN C LK + R 76 - -0 V /+ V R U 1A +2V VC C 25 24 23 11 O E D D D D D D D D 1 1 2 AD C 0809 +2V 5 U 1B R E S IS TO R C 11 + 7-...

Ngày tải lên: 23/04/2014, 18:28

... 0.19 62 0.005 4 .26 82 12. 721 0 .21 84 0.005 4 .21 64 12. 1 52 0.0770085 0 .40 045 183 1.19351197 0.0 1 24 85 1.1681061 0.085 722 0 .40 529 978 0.0 123 365 0 . 24 0.005 4. 1 646 11.583 0.09 42 0 .4 126 227 2 1. 147 627 36 0.0 121 176 ... 0.0 121 176 0 .26 2 0.005 4. 1 128 11.0 14 0 .28 5 0.005 4. 061 10 .44 5 0.307 0.005 4. 00 92 9.876 0 .43 349 62 1.1 149 6375 0.0115 341 1.1 022 151 0. 120 49 75 0 .44 744 846 0.0111 744 0. 329 0.005 3.95 74 9 .28 9 0. 129 1 325 0 .46 475071 ... 16,9 /2 =5,63 (cm) a1 = 2. F1 2. 14, 37 b1 = 3 ,2 = 1,90(cm) 5,63 h1 5 .2> tiết diện II (F2) F2= 28 ,87(cm2); 12 Đồ án máy thuỷ khí h2 = OC DS /2 = 16,9 16,9 /2 =8 ,45 (cm) 2. F2 2. 28,87 a2 = h b1 = 8 ,45 ...

Ngày tải lên: 02/07/2014, 23:40

... k 12 p2 = pC 2 ; k1 + k Chơng 1: Tính toán thông số k 32 p4 = pC 2 ; k3 + k pL = p2 p4 ; (1 -21 ) Khi nhánh liên kết cân áp suất (pL = 0), thì: k2 k 12 = 2; k 12 + k 22 k3 + k k1.k4 = k2.k3 (1 -22 ) ... đó: 2 QC Q 32 Q 12 Q 22 Q4 QL pc = ; p1 = ; p2 = ; p3 = ; p4 = ; pL = kC k1 k2 k3 k4 kL (1-19) Thay (1-17) (1-19) vào (1-18), ta đợc: p0 = Q 12 (Q Q ) Q2 + L + C; k 12 kC k2 ( Q1 QL ) 2 k2 QL ( QL ... ghép phối hợp Là mạch đợc ghép phối hợp vừa song song, vừa nối tiếp (H.1 -4) pC Q3 Q1 kC QC I p0 Q3 p1 Q1 pL Q2 p2 k1 QL kL k2 p3 Q4 p4 k3 QC I pC k4 p1 k1 QL Q2 p2 k2 pL p3 k3 Q4 p4 k4 Điều khiển...

Ngày tải lên: 10/05/2015, 12:03

... ng BẢNG 4. 9 Cân lỏng – nguyên liệu BẢNG 4. 10 Tính độ nhớt khí 27 ,50C atm ườ BẢNG 4. 11 Tính nhiệt độ áp suất rút gọn hỗn hợp khí BẢNG 4. 12 Tính độ nhớt hỗn hợp lỏng 27 ,50C atm Tr BẢNG 4. 13 Khối ... MỤC CÁC BẢNG, HÌNH, BẢN VẼ BẢNG 2. 1 Một số tính chất hóa lý quan trọng Glycol BẢNG 2. 2 Ưu điểm nhược điểm loại chất hấp thụ BẢNG 2. 3 Một số tính chất chất hấp phụ dùng để hút ẩm BẢNG 2. 4 Các ... chất học khí 40 ườ 4. 6.3 Lựa chọn hệ thống làm khí CO2 có khí nguyên liệu 41 4. 6 .4 Lựa chọn phương pháp làm khô khí 42 Tr 4. 6.5 Biện luận lựa chọn phương pháp làm lạnh khí 44 4. 6.6...

Ngày tải lên: 06/07/2015, 16:36

... Momen ma sát yêu cầu ly hợp 2. 2) Phân tích chọn kiểu loại sơ đồ dẫn động • Kiểu loại ly hợp lựa chọn phải dựa đặc điểm ly hợp, cụ thể ưu nhược điểm loại ly hợp cho kiểu ly hợp lựa chọn phải có tính ... loại ly hợp điện từ sử dụng xe khách Với loại ly hợp ma sát việc truyền momen nhờ bề mặt ma sát loại có loại ly hợp đĩa, ly hợp hình côn ly hợp hình tang trống Loại ly hợp hình côn ly hợp hình ... không tốt nên ta chọn Vậy: Vậy D2 = 2. 180 = 360 mm So sánh với bảng giá trị kinh nghiệm (theo [1] bảng 2. 1 trang 3) ứng với loại xe thiết kế có momen cực đại M emax= 43 0Nm số vòng quay ứng với công...

Ngày tải lên: 19/10/2016, 11:03

... 3600 Gnl = 9.1 .4. 3 Tèc ®é lý thut nhiªn liƯu qua gÝc l¬ bỉ xung: v nlp = 2gH (m/s) H: l mỉïc xàng bưng phao (m) 9.1 .4. 4 §é ch©n kh«ng sau gÝc l¬ bỉ xung: ∆p p = v nlp ρ nl (N/m2) 9.1 .4. 5 §êng kÝnh ... khÝ häng (N/m2), thêng kho¶ng 20 00-15000 N/m2 9.1.3.3 Tèc ®é thùc tÕ kh«ng khÝ qua häng: vk = µh ∆p h (m/s) ρk Tèc ®é thùc tÕ cđa kh«ng khÝ qua häng n»m kho¶ng 40 - 130 m/s 9.1.3 .4 Lu lỵng kh«ng ... (0,6 ÷ 0,8)db - Lo¹i hai häng : dhn = (0,6 ÷ 0,8)db dht = (0 ,2 ÷ 0,3)db - Lo¹i ba häng : dhn = (1 ÷ 1 ,2) db dhg = (0 ,4 ÷ 0,5)db dht = (0 ,2 ÷ 0,3)db dh - ®êng kÝnh cđa häng dhn , dhg , dht - ®êng...

Ngày tải lên: 23/10/2012, 14:25

... = 1 ,43 .7.0, 94 = 9 ,4 ⇒ U1 = Cu1 + U1.Cu1 = 2, 39 + 9 ,4 = 11,79 U d = = 1,8 ⇒ U2 = 1,8.11,79 = 21 ,22 U d [ ] 2 2 Hm = γ (U ϕ − U ϕ ) = 1 ,2 ( 21 ,22 2 ) 0,83 − (11,79 ) 0 ,23 = 41 0 ,2 với H = 20 4, 84 ⇒η ... tgα1 = 1 ,43 , tg 2 = 1 ,43 tgγ 2, 4 ϕ = = = 0, 54 1 + tgγ tgα + 2, 4. 1 ,43 1 2, 4 ϕ = + tgγ tgα = + 0, 14. 1 ,43 = 0,83 2 2 ,4 ϕ = + tgγ tgα = + 2, 4. 1 ,43 = 0 ,23 1 Cu1 = C’.cosγ1 = 7.cos700 = 2, 39 U1.Cu1 = ... = V = = 0 ,22 (m) C ".b 13,8.0,65 Từ (*) suy ra: dtb = 2. ( a.b ) 2. 0 ,22 .0,65 = =0,33 (m) 0 ,22 + 0,65 a+b Vậy: Ht2 = λ. C "  l.γ     2. d tb = 0, 04. (13,8) 2. 1 ,2. 1 ,2 = 16,6 (N/m2) 2. 0,33 ξ ...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:11

... 1.07 2. 16 2. 31 12 35 1.1 2. 996 3 .29 56 37 1.3 2. 268 2. 948 4 38a 1 .4 2. 996 4. 1 944 40 1 .43 12. 48 17. 846 4 42 1 .28 15.6 19.968 20 y = 0.7591x + 0 .26 97 RT 15 10 RT Linear (RT) 0 10 15 20 25 RLLDC - Biểu ... cách vẽ biểu đồ biểu diễn mối quan hệ R T RLLDC Các số liệu biểu diễn bảng sau: Vỉa RT/RLLDC RLLDC RT 1. 12 9 .45 10.5 84 1.1 9 .45 10.395 9b 1.05 1. 926 2. 022 3 21 1.85 1. 944 3.59 64 22 1.07 2. 16 2. 31 12 ... công thức Rm = R1 - [T1 + 21 .5] [T2 + 21 .5] Thay giá trị R1 = Rm T1 = T cho trước, T2 = TGK vỉa, ta công thức tính Rm cho vỉa sau Rmc = 0 .21 5 [28 + 21 .5] [TGK + 21 .5] 21 Xác định giá trị hiệu...

Ngày tải lên: 26/04/2013, 14:47

... học khí nén Giá trị áp suất phải lớn giá trị áp suất bình 100 m3 (khoảng từ – 10 at) Việc khống chế nhiệt độ giới hạn làm việc bình, trường hợp bắt buộc cho tất thiết bị tách mà dùng trường hợp ... bình tách Pb - Là áp suất tiêu chuẩn, 1at Tb - Là nhiệt độ tiêu chuẩn 16 0C hay 28 9 0K F - Là hệ số bình tách, bảng 4. 4 (trong bình tách đứng F = 1) d - Là đường kính bình tách, ft Giá trị Fhv biến ... l − ρ g ).ρ g 0 ,25 [ ] m: Lưu lượng khối lượng qua bình tách giờ: ρg m = (Γ – Kp P) Qgiờ ρl Kp - Hệ số khí hoà tan dầu Γ - Tỷ lệ khí hỗn hợp *Tính thể tích bình tách V= Qn t 24 .3600 F ρ l Trong...

Ngày tải lên: 29/04/2013, 09:26

... bỡnh 25 m3): + Th tớch 25 m3 + p sut gii hn 22 KG/cm2 + p sut lm vic 12 KG/cm2 * Bỡnh Bufe (bỡnh tỏch ỏp sut thp, bỡnh 100 m3, bỡnh E1): + Th tớch 100 m3 + p sut gii hn KG/cm2 + p sut lm vic 2, 5 ... h Kt hp (2. 3) v (2. 4) ta c: P Yi = Pi0 Xi (2. 5) Kt hp (2. 1) v (2. 5) ta c: Ki = Pi0 / P (2. 6) Kt hp (2. 2) v (2. 6) ta c: ij = Pi0/ P (2. 7) Phng trỡnh (2. 7) cho ta thy: i vi mt h lý tng thỡ ij khụng ... pha lng: 24 ỏn tt nghip Nguyn Vn Tin Thit b du khớ K49 Pi = Pi0 Xi (2. 4) Trong ú: Pi l ỏp sut hi riờng phn ca cu t i pha hi Pi0 l ỏp sut hi bo ho ca cu t i ti nhit ca h Kt hp (2. 3) v (2. 4) ta...

Ngày tải lên: 29/04/2013, 14:55

... 0,99 923 +0,001 021 .exp(1,306.t ) 0,999 32+ 0,000567.exp(1 ,4 82. t ) 0,999 12+ 0,0008 52. exp(1,1 34. t ) 0,99 923 +0,000 8 24 .exp(1 ,29 3.t ) 2, 129 1,0 52 1,139 0, 726 1,3 74 Đầu máy D13E s [10-3h-1] -1 2. 2 2. 3 2. 4 2. 5 2. 6 ... 0,7890 0,3069 0,63 92 0 ,41 33 - 0 ,20 44 - 0,1083 - 0, 140 4 1, 04 82 0,3 529 1,5705 0 ,29 12 0, 42 1 4 0,8 929 1 ,20 34 0,9990 0,99 82 0,99 94 0,9976 0,19 02 0 ,4 528 0, 121 0 1,0573 0,3579 0 ,21 63 0,1651 0,3887 0,1135 - ... 1 ,48 1 1,133 1 ,29 2 0,999 12( 1+0,001 42 5 .exp(-1,136.t) 0,99 923 (1+0,00 122 .exp(-1,306.t) 0,999 32( 1+0,000568.exp(-1 ,4 82. t) 0,999 12( 1+0,0008 52. exp(-1,1 34. t) 0,99 923 (1+0,000 825 .exp(-1 ,29 3.t) 0,001 42 3 [1-...

Ngày tải lên: 02/05/2013, 16:33

... 1,3 1 ,2 3,8 3,8 20 0 1 ,44 1,5 5,067 5 ,2 250 1,56 1,6 6,3 34 6 ,4 300 1,66 1,7 7,6 7,6 350 1, 74 1,8 8,867 8,8 40 0 1, 84 1,9 10,1 34 10 ,2 500 1,99 2, 0 12, 667 12, 8 600 2, 11 2, 2 15 ,2 15 ,2 700 2, 23 2, 3 17,7 34 ... 150 45 44 ,44 20 0 60 59 ,26 25 0 75 74, 0 74 300 90 88,89 350 105 103,7 40 0 120 118, 52 500 150 148 ,15 600 180 177,78 700 21 0 20 7 ,40 7 850 22 5 25 1,85 Góc nâng lớn nhất: Tiến h nh tính toán cho trờng hợp ... 68,1 828 30 20 0 68,1 828 30 25 0 68,1 828 30 300 68,1 828 30 350 68,1 828 30 40 0 68,1 828 30 500 68,1 828 30 600 68,1 828 30 700 68,1 828 30 850 68,1 828 30 Xem xét thay đổi góc nâng trờng hợp thay đổi độ điền...

Ngày tải lên: 29/08/2013, 08:16

... (sai số tĩnh) Ta có: phương sai tổng = tổng phương sai, vậy: D(δ n ∑ ) = β So  α υ m ∆f  TC −  α∆f  2     + ω gh (n + l )2 TC 4 32 Giá trị Tco tối ưu xác định cách lấy vi phân biểu thức (*) ... + l )2 TC (xem lại mục 15) 4 32 Ta xác định sai số tĩnh: ta có: Tmax − Tmin = TC − 2Tmin Mà Tmin = 2TC = α∆f Vậy: Tmax − Tmin = TC − Ta có: D(δ n ) = α ∆f β So  α υ m ∆f  TC −  α ∆f  2   ... có: D(∆t ∑ ) = β 2S So So ≈ 2 2α υ m ∆f 2 m ∆f D(∆t ∑ ) : phương sai giá trị tuyệt đối Nếu ta tính giá trị tương đối quy đổi, thì: (*) D(δ n ) = D ( ∆t ∑ ) So = 2 (Tmax − Tmin ) 2 m ∆f (Tmax −...

Ngày tải lên: 25/10/2013, 23:20