§18 3 bể lắng cát làm việc liên tục

thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi xuôi chiều làm việc liên tục dung dịch kno3 bằng thiết bị cô đặc loại ống tuần hoàn trung tâm.

Ngày tải lên : 16/06/2014, 14:17

... Nguyễn Văn Thông ∑W = 3, 3 25000 = 7575,76kg / h 3, 3 Nồi 1: ∑W W2 = 1,1 3, 3 = 1,1 25000 = 833 3 ,33 (kg / h) 3, 3 Nồi 2: W3 = 1,2 ∑W = 1,2 3, 3 25000 = 9090,91(kg / h) 3, 3 Nồi 3: II .3 Nồng độ dung dịch ... (kJ/kg) (0C) Giả thiết Tính toán % 37 38,098 795 ,3 187,1 7575,76 7 634 ,36 2 0,771 34 73, 124 642,8 152,2 13 833 3 ,33 85 73, 708 2,885 26 63, 3 73 486,7 116,845 9090,91 8791, 930 3, 289 Sai số: %Wi = 100% Nhận ... GVHD: PGS TS Nguyễn Văn Thông Nồi 3: D3.ih 3 + (Gđ – W1 –W2).C2.ts2 = W3.iht3 + (Gđ –W1 –W2 –W3).C3.ts3 + D3Cn3 3+ 0,05.D3.(ih 3 – Cn3 3) (3)  Tính C1, C2, C3 Công thức tính C với dung dịch...

76
7.2K
10

ĐỒ án CÔNG NGHỆ THIẾT bị cô đặc 3 nồi XUÔI CHIỀU làm VIỆC LIÊN tục

Ngày tải lên : 17/12/2014, 23:44

... 780 Với : 3 = 0 ,33 2 W/m.độ = 132 6,1 kg/m3 ρ 3 = 0, 134 9 kg/m3 = 35 150,8057 W/m2 = 0,0667 630 8 N/m = 0,579 kg/m3 C3 = 233 5,054 3 = 2,8 63. 10 -3 r3 = 235 5,555 1 03 J/kg Ta có: α 23 =  α 23 = 1220,15 ... 0,748.10 -3 = 12,70C + Hệ số dẫn nhiệt dung dịch 3 = 3, 58.10-8 Cp3 = 3, 58 132 6,1 233 5,054 = 0 ,32 2 Với M3 = = 49,2667 C = C3 = 233 5,054 (J/kg.độ) = 132 6,1 (kg/m3) + Hệ số cấp nhiệt phía dung dịch Αα 23 ... atr2=2190,7802.1 03 j/kg P3=0 ,37 75 atr3= 232 3,6.1 03 j/kg Thay số ta có: ( 158,8289 + 2 73) = 0 ,35 9.16,2 ∆ ( 125,7898 + 2 73) = 2,4 83. 16, 2 ' ∆ ' ( 73, 8925 + 2 73) = 4,95.16,2 ∆ ' 2092,61.10 2190,7802.10 232 3,6.10...

58
1.6K
9

Thiết kế máy biến áp dầu 3 pha,chế độ làm việc liên tục ,đặt trong nhà hoặc ngoài trời

Ngày tải lên : 04/02/2015, 11:39

... 1200 – 2 .30 = 1140(vũng) Mật độ dũng điện sơ bộ: = – = 2 .3, 52 – 3, 71 = 3, 33( MA/m2) Sơ tính tiết diện vũng dõy: T’1 = = = 3, 710-6(m2) = 3, 7mm2 Với S = 32 0 kVA; I = 12 ,32 A; U = 15 kV; T’1 = 3, 7 mm2 ... b’.10 -3( W2 +4) +k.hr2 (W2 +3) .10 -3 =8,5 (32 +4)10 -3 + 0,9.5 (32 +3) 10 -3 = 0,464 (m) Trong k hệ số kể đến co ngót đệm sau ép chặt cn dây Chọn k = 0,9 11 Bề dày dây quấn hạ áp a2 = 4.a’.10 -3 = 4.4,5.10 -3 ... = + 38 ,29.x2 = + 38 ,29.1,12 = 276,11(kg) - Trọng lượng thép gơng: Gg =176 ,3. x3 + 19,76.x2 = 176 ,3. 1, 13 + 19,76.1,12 = 254, 93 (kg) - Trọng lượng lỏi thép: G¬fe = Gt + Gg = 276,11+ 254, 93 = 531 ,04(kg)...

19
602
0

Thiết kế hệ thống 3 nồi xuôi chiều làm viêc liên tục, loại ống tuần hoàn trung tâm để cô đặc dung dịch Na2CO3 năng suất 12000 kg trên giờ

Ngày tải lên : 10/08/2015, 03:40

... Nồi 3: D3.I3 + (Gđ – W1 – W2)C2.t2 = W3.i3 + (Gđ - W)C3.t3 + D3Cn3 3 + 0.05D3.I3 Ở nồi 3, ý: D3 = W2 W = W1 + W2 + W3 Biến đổi, ta được: W2(0,95I3-Cn3 3- C2.t2+i3) –W1(C2.t2 - i3)=Gđ(C3.t3- C2.t2)+W(i3-C3t3) ... 0.8 030 5 131 2994 .35 1006 20 234 .39 2 Nồi 10.5 630 1671 110 .36 29 833 108. 23 2. 132 369121 1.078 2825.815062 2.69479078 7614.98 037 5 16 237 .949 Nồi 8 .39 1066664 90.428 933 34 84,44 5.98746167 0.26 2021.2 132 5 ... 122.52 100.12 D(kg/h ) 4112.2 233 0.4 2 436 .2 W (m/s) 40 40 40 V (m3/kg ) Vs (m3/s) dtính (mm) dqc (mm) dn (mm) 0.472 0.54 131 125 133 0. 832 0. 539 130 ,92 125 133 1.669 1. 13 189 200 219 Từ bảng trên,...

81
722
0

Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi xuôi chiều làm việc liên tục dung dịch KNO3 bằng thiết bị cô đặc loại ống

Ngày tải lên : 24/11/2015, 09:48

... toán % 7575,76 7 634 ,36 2 0,771 37 38,098 795 ,3 Nhóm 1- Lớp DH10H1 187,1 Sai số Page 23 Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục 34 73, 124 642,8 152,2 13 833 3 ,33 85 73, 708 2,885 26 63, 3 73 486,7 116,845 ... Lớp DH10H1 ∑W 3, 3 = 25000 = 7575,76kg / h 3, 3 Page 10 Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục Nồi 2: W2 = 1,1 Nồi 3: W3 = 1,2 ∑W 3, 3 ∑W = 1,1 = 1,2 3, 3 25000 = 833 3 ,33 (kg / h) 3, 3 25000 = 9090,91(kg ... = 19, 737 4 λd = A.C P ρ ρ 1059 ,33 = 3, 58.10 −8 .37 38,098.1059, 03. 3 = 0, 534 5(W/m.độ) M1 19, 737 4 Nồi 2: 17, 03 101 m2 = = 0, 035 3 17, 03 100 − 17, 03 + 101 18 M2 = m2.Mct + (1- m2).MH2O = 0, 035 3.101...

75
600
0

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ THỐNG THIẾT BỊ CHƯNG CẤT LÀM VIỆC LIÊN TỤC Ở ÁP SUẤT THƯỜNG ĐỂ PHÂN TÁCH HỖN HỢP ACETONENƯỚC. NĂNG SUẤT THEO SẢN PHẨM ĐỈNH 1500Kgh

Ngày tải lên : 27/11/2016, 11:00

... (1-yD).rNd = 33 035 4 ,3 *0,9 23+ (1- 0,9 23) * 42682,482 = 31 3 03, 57 (KJ/kmol) x1 = xF = 0 ,3 Gii h (III.1), ta c : G1 = 10,841 (Kmol/h) y1 = 0,6 53 (phõn mol aceton) _ M1 =44,114 g1 = 39 ,57 73 (Kmol/h) ... * lg ànc àhh = 0 .34 708 * 10 -3 Ns/m2 = 12.501 *à = 4 .33 87 * 10 -3 = 0 .34 ( Hỡnh IX.11, [2]) àhh = ( à1 + à2 + 3 ) /3 = ( 0.58 + 0 .31 + 0 .34 ) /3 = 0.41 Ntt = 5.40 0.41 = 13 ( mõm ) S mõm thc ... 233 2,01 (J/Kg.) CF = xF Cacetone + ( 1- xF ).Cnc = 0 ,3* 233 2,01+ ( 1- 0 ,3 )*4192 = 36 34(J/Kg. ) QF = 4875,47 * 36 34*68 ,30 2 = 1,21014*109 (J/h) = 33 6,1505 (KW) Nhit lng hi t mang vo thỏp QD (J/h):...

90
3.2K
21

TÍNH TOÁN THIẾT kế hệ THỐNG THIẾT bị CHƯNG cất làm VIỆC LIÊN tục ở áp SUẤT THƯỜNG để PHÂN TÁCH hỗn hợp ACETONE nước NĂNG SUẤT THEO sản PHẨM ĐỈNH 1500kgh

Ngày tải lên : 20/05/2017, 11:30

... (1-yD).rNd = 33 035 4 ,3 *0,9 23+ (1- 0,9 23) * 42682,482 = 31 3 03, 57 (KJ/kmol) x1 = xF = 0 ,3 Gii h (III.1), ta c : G1 = 10,841 (Kmol/h) y1 = 0,6 53 (phõn mol aceton) _ M1 =44,114 g1 = 39 ,57 73 (Kmol/h) ... * lg ànc àhh = 0 .34 708 * 10 -3 Ns/m2 = 12.501 *à = 4 .33 87 * 10 -3 = 0 .34 ( Hỡnh IX.11, [2]) àhh = ( à1 + à2 + 3 ) /3 = ( 0.58 + 0 .31 + 0 .34 ) /3 = 0.41 Ntt = 5.40 0.41 = 13 ( mõm ) S mõm thc ... 233 2,01 (J/Kg.) CF = xF Cacetone + ( 1- xF ).Cnc = 0 ,3* 233 2,01+ ( 1- 0 ,3 )*4192 = 36 34(J/Kg. ) QF = 4875,47 * 36 34*68 ,30 2 = 1,21014*109 (J/h) = 33 6,1505 (KW) Nhit lng hi t mang vo thỏp QD (J/h):...

89
1K
0

Tài liệu Chương 10.3 - Bể lắng cát pptx

Ngày tải lên : 15/12/2013, 13:15

... § 10 .3. 1 Khái niệm phân loại bể lắng cát I Khái niệm chung - Dòng chảy từ sông mang nhiều bùn cát (sông Hồng có ρc = 2,5 ÷ 3kg/m3) - Bùn cát lắng đọng gây bồi lấp - Biện ... Tạo công trình ngăn bùn cát (đập dâng ) + Bố trí hợp lý công trình đầu mối + Làm BLC để lắng đọng hạt bùn cát có hại cho yêu cầu dùng nước - Yêu cầu BLC: + Lắng đọng bùn cát có hại (với TTĐ: Hạt ... thường xuyên tháo xả bùn cát lắng đọng hạ lưu với tổn thất cột nước lưu lượng nhỏ + Lấy nước vào kênh đảm bảo V đáp ứng yêu cầu dùng nước § 10 .3. 1 Khái niệm phân loại bể lắng cát II Phân loại 1)...

3
899
21

Đồ án Tính toán thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi làm việc liên tục xuôi chiều được sử dụng để cô đặc dung dịch CaCl2, từ nồng độ 5% đến nồng độ 30% khối lượng

Ngày tải lên : 24/11/2016, 16:44

... Nồi 3: D3.I3 + (Gđ-W1-W2)C2.t2 = W3.i3 + (Gđ-W)C3.t3 + D3Cn 33 + 0,05 D3.I3 Ở nồi 3, ý: D3 = W2 W = W1 + W2 + W3 = 33 33, 33 Biến đổi, ta được: W2(0,95I3 - Cn 33 - C2.t2 + I3 ) - W1 (C2.t2 - i3) = ... 2,8 .32 1, 2.0, 037 21 ,35 .102,21 ,3 = 3, 99mm 1,5 36 , 02 δ1 = Ra nồi 2: 2,8 .32 1, 2.0, 037 21 ,35 .111,001 ,3 = 4,44mm 1,5 36 , 03 δ2 = Ra nồi 3: 2,8 .32 1, 2.0, 037 21 ,35 . 931 ,3 = 3, 53mm 1,5 36 , 00 δ1 = Ta ... 101,2 0 ,37 2 36 ,02 Ra nồi 96 102,2 0 ,37 2 36 ,02 Ra nồi 96 111 0 ,37 2 36 , 03 Ra nồi 96 93 0 ,37 2 36 ,00 2,8 .32 1, 2.0, 037 21 ,35 .101,21 ,3 36,021,5 Sau thiết bị gia nhiệt: 3 = =3, 88 mm Ra nồi 1: 2,8 .32 1,...

64
1.2K
0

Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi làm việc liên tục xuôi chiều cô đặc dung dịch xút NaOH

Ngày tải lên : 18/03/2013, 14:10

... =0.25 *3. 14*0. 03* [1 .35 2 – 210*0. 038 2-0 .33 12] =0. 033 m3 → m6=2*7850*1.01*0. 033 =526.69 kg + Bích : π 3. 14 2 * 0. 03 * (1.54 −1.49 ) = 0.0 035 7 m3 nắp buồng bốc : V = H ( Dn − Dt ) = 4 → m7=7850*0.0 035 7*2=56.05 ... =1.6 mm =1.6*10 -3 m p : áp suất thiết bị ,N/m2 p =3. 5 at =34 335 0 N/m2 Thay vào công thức có : Dt p 1.2 * 34 335 0 +C = + 1.6 * 10 3 =3. 16 mm S= 2.[σ ].ϕ − p * 146 * 10 * 0.9 03 − 34 335 0 Chọn S=6 ... (1159 − 289.9) * 33 23. 2 * 125.86 −1159 * 35 58.1 * 125 .33 0.95 * (2700600 − 4290 * 137 .9) =31 4.6 kg/h c Kiểm tra lại giả thiết phân bố thứ nồi: 30 3.5 − 289.9 100% = 4.5% < 5% 30 3.5 289.6 − 276...

33
1.2K
1

Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi làm việc liên tục xuôi chiều cô đặc dung dịch xút NaOH

Ngày tải lên : 23/04/2013, 22:50

... =0.25 *3. 14*0. 03* [1 .35 2 – 210*0. 038 2-0 .33 12] =0. 033 m3 → m6=2*7850*1.01*0. 033 =526.69 kg + Bích : π 3. 14 2 * 0. 03 * (1.54 −1.49 ) = 0.0 035 7 m3 nắp buồng bốc : V = H ( Dn − Dt ) = 4 → m7=7850*0.0 035 7*2=56.05 ... =1.6 mm =1.6*10 -3 m p : áp suất thiết bò ,N/m2 p =3. 5 at =34 335 0 N/m2 Thay vào công thức có : Dt p 1.2 * 34 335 0 +C = + 1.6 * 10 3 =3. 16 mm S= 2.[σ ].ϕ − p * 146 * 10 * 0.9 03 − 34 335 0 Chọn S=6 ... (1159 − 289.9) * 33 23. 2 * 125.86 −1159 * 35 58.1 * 125 .33 0.95 * (2700600 − 4290 * 137 .9) =31 4.6 kg/h c Kiểm tra lại giả thiết phân bố thứ nồi: 30 3.5 − 289.9 100% = 4.5% < 5% 30 3.5 289.6 − 276...

36
903
1

Hoàn thành thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi xuôi chiều có phòng đốt ngoài làm việc liên tục với dung dịch NaOH

Ngày tải lên : 24/04/2013, 22:10

... j=1 j 31 51 ,37 ⇒ ∆T1* = ( 33 , 66 + 35 ,12 ) × = 33 , 485 o C 31 51 ,37 + 33 21,82 ∆T2* = ( 33 , 66 + 35 ,12 ) 33 21,82 = 35 , 296 o C 31 51 ,37 + 33 21,82 13 So sánh ∆Ti* ∆Ti Ta có sai số: ε1 = 33 , 66 − 33 , ... nc μ dd 1 03 μ nc 1 03 kg/m3 kg/m3 J/kg.độ J/kg.độ W/m.độ W/m.độ N.s/m N.s/m 1006 945 ,35 42 43, 64 37 84,56 0,5076 0,6859 0,271 0, 238 1 1145 9 73, 52 4207, 73 3440,68 0,5 233 0,6726 0,6259 0 ,36 91 Nồi 10.4/ ... 4572 ,34 ×7,17 = 32 7 83, 68  W/m    23 Đồ án môn học QT&TB q 22 = 31 17,50 × 9,85 = 30 707 ,38  W/m    10.5/So sánh q1i q 2i : Ta có: ε1 = 32 804 − 32 7 83, 68 × 100% = 0, 062% 32 804 ε2 = 31 020...

59
2.3K
14

Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi có buồng đốt trong và ống tuần hoàn trung tâm, làm việc liên tục ở áp suất chân không, cô đặc dung dịch NaNO3 từ 15% lên 45%

Ngày tải lên : 15/08/2014, 10:17

... 533 3 ,33 .2647420 + (8000 − 533 3 ,33 ).2844,42.96,78 − 8000 .34 98,81.124 ,3 0,95.(270 834 0 − 4245,07.117,1) + 2647420 − 34 98,81.124 ,3 = 2 637 ,12 (kg/h) Lượng thứ bốc lên nồi là: W2 = W - W1= 533 3 ,33 ... C ) → µ2 = 1,71.10 3 ( N s / m ) →θ 2= 1 ,36 ( o C ) →K = 30 −10 = 1 ,33 16,4778 −1 ,36 Từ ta có: θ s = t s1 − t 124 ,3 − 10 +θ2 = + 1 ,36 = 87 ,3 (0C) k 1 ,33 ⇒ µs1 = 0 ,37 3.10 -3 (N.s/m2) Nồi 2: Nồng ... 9,22 = 135 27,15 (W/m2) Nên ta có: η = 135 27,15 − 133 20,05 135 27,15 100% = 1, 53% < 5% nên đạt Vậy nhiệt tải trung bình: Q2 = q1,n + q2,n 135 27,15 + 133 20,05 = = 134 23, 6 ( W/m2) 2 1 .3. 3 Tính hệ...

69
2.2K
3

thiết kế máy nghiền con lăn làm việc liên tục cho việc nghiền ướt với con lăn quay

Ngày tải lên : 05/10/2014, 11:01

... nghiền trộn cho hỗn hợp có độ ẩm không vượt 10% ÷ 12% 3/ Theo chế độ làm việc * Loại làm việc liên tục vật liệu nạp lấy liên tục * Loại làm việc theo chu kỳ vật liệu nạp vào máy (tuỳ theo kích ... NGUYỄN HỒNG NGÂN 2.2266198.1, 26.0,5 83. 3, = 120,56 Mpa p [ σ F ] = 236 , 25 Mpa 0,85.90.5, 25. 233 , 78 σ Y 120,56 .3, = F1 F = = 1 13, 86 MPa < [σ F ] = 218, 75MPa YF 3, σ F1 = σF2 Vậy thoả điều kiện ... y = Fr1 − Dy = 6625 − 237 7 = 4248 N Trong mặt 0xz ta có ∑M Dx = c = Ft 540 − Dx 1 830 = Ft 540 1 939 0.540 = = 136 69 N 1 830 1 830 Ft − Cx − Dx = ⇒ C x = Ft − Dx = 1 939 0 − 136 69 = 5721 N Biểu đồ mô...

27
521
0

thiết kế máy nghiền con lăn làm việc liên tục cho việc nghiền ướt với con lăn quay

Ngày tải lên : 05/10/2014, 11:53

... nghiền trộn cho hỗn hợp có độ ẩm không vượt 10% ÷ 12% 3/ Theo chế độ làm việc * Loại làm việc liên tục vật liệu nạp lấy liên tục * Loại làm việc theo chu kỳ vật liệu nạp vào máy (tuỳ theo kích ... NGUYỄN HỒNG NGÂN 2.2266198.1, 26.0,5 83. 3, = 120,56 Mpa p [ σ F ] = 236 , 25 Mpa 0,85.90.5, 25. 233 , 78 σ Y 120,56 .3, = F1 F = = 1 13, 86 MPa < [σ F ] = 218, 75MPa YF 3, σ F1 = σF2 Vậy thoả điều kiện ... y = Fr1 − Dy = 6625 − 237 7 = 4248 N Trong mặt 0xz ta có ∑M Dx = c = Ft 540 − Dx 1 830 = Ft 540 1 939 0.540 = = 136 69 N 1 830 1 830 Ft − Cx − Dx = ⇒ C x = Ft − Dx = 1 939 0 − 136 69 = 5721 N Biểu đồ mô...

27
428
0

thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi làm việc liên tục xuôi chiều cô đặc dung dịch xút naoh có nồng độ độ

Ngày tải lên : 18/01/2015, 14:52

... Vỉ ống :V =0.25 *3. 14*0. 03* [1 .35 2 – 210*0. 038 2-0 .33 12] =0. 033 m3 Trang 23 ĐỒ ÁN MÔN HỌC QTTB → m6=2*7850*1.01*0. 033 =526.69 kg + Bích : π 3. 14 2 * 0. 03 * (1.54 −1.49 ) = 0.0 035 7 m3 nắp buồng bốc ... =1.6 mm =1.6*10 -3 m p : áp suất thiết bò ,N/m2 p =3. 5 at =34 335 0 N/m2 Thay vào công thức có : Dt p 1.2 * 34 335 0 +C = + 1.6 * 10 3 =3. 16 mm S= 2.[σ ].ϕ − p * 146 * 10 * 0.9 03 − 34 335 0 Chọn S=6 ... (1 133 .67 * 9.81) * 52.02 * 0.554 * 10 3 = Gr = = 137 84810.1 µ g 9.81 * (1.018 * 10 3 ) -3 0 .33 Pr –1 Tra có ε = Nu = 0.15.ε.Re 0. 43  Pr Gr   Pr  W 0.1 0.25     = = 0.15*1* (37 8. 63) 0 .33 *(6.72)0. 43* ( 137 84810.1)0.1*(6.72/5.257)0.25= 13. 28...

36
588
0

thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi ngược chiều, buồng đốt ngoài thẳng đứng, làm việc liên tục ở áp suất chân không, cô đặc dung dịch NaOH từ 4,5% lên 13%

Ngày tải lên : 04/07/2015, 20:45

... 1821 030 ,7 = = 33 41 ,37 4 K1 544,995 Nồi 2: Q2= D2 r2 9180,096 × 2 230 , 284.1 03 = = 564 436 9 36 00 36 00 K2 = 1 + 0,659.10 3 + 8659 ,36 4 12025,5 93 Suy ra: n =2 ⇒∑ i =1 = 1165,9 93 (W/m2.độ) Q2 564 436 9 ... 4248.2 13 J/kg.độ µn= 0, 239 .10 -3 N.s/m2 λn= 68,578.10-2 W/m.độ ρn= 9 43, 931 kg/m3 0,565  0,548  ϕ1 =  −2 ÷  68,578.10   1095,8   36 41,8   0, 239 .10 3     ÷ ÷ 3 ÷  9 43, 931  ... h = 1 ,31 5.108.0,906.0,95 = 34 5, 431 >30 ta bỏ qua đại lượng mẫu 32 7654 1,6 .32 7654 1,6 + C = 2, 438 .10 3 + C 3, 8.1 ,31 5.10 0,906.0,95 2.0, Chọn C3= 0,22(mm) (bảng XIII.9 STQTTB T2/ trang 36 4) ⇒...

63
965
2

Thiết kế hệ thống cô đặc xuôi chiều ba nồi loại ống tuần hoàn trung tâm , cô đặc dung dịch KOH làm việc liên tục năng suất 45000 kg trên giờ

Ngày tải lên : 10/08/2015, 04:34

... W2)C2t2 +D2Cn2 θ2 + 0.05D2(i2 – Cn2 θ2) (2) Nồi 3: D3i3+(Gđ –W1-W2)=W3i 3 +(Gđ–W1-W2-W3)C3t3 +D3Cn3 3+ 0.05D3(i3–Cn3 3) Với: D2 = W1; D3 = W2; W= W1+W2+W3 ; θ =thđ; Thay vào giả ta được: Bảng 1.5 ... = 3, 58.10 −8 .36 37, 63. 1075 ,3. 3 1075 ,3 = 0 ,37 5 W/m.độ 56 3 = 3, 58.10 −8.28 53, 6. 130 0,9 .3 130 0,9 = 0 ,37 9 W/m.độ 56 6 .3 Hệ số cấp nhiệt: Mô tả truyền nhiệt qua thành ống: Ở ta dùng nước bão hòa làm ... độ ρ d ,kg/m3 C d ,J/kg.độ 1 03 µ d ,Ns/m2 Nồi 0 ,37 4 1028,5 38 46, 93 0,244 Nồi 0 ,37 5 1075 ,3 3 637 , 63 0 ,36 40 Nồi 0 ,37 9 130 0.9 28 53, 6 0,995 Với nhiệt độ nồi ts1 = 136 0C, ts2 = 109,720C, ts3 = 77,040C;...

72
1.4K
0

làm việc liên tục, dùng để cô đặc dung dịch Na2SO 4

Ngày tải lên : 06/11/2015, 15:10

... 6000(2618,204.10 32 29,77745.75,07) + 9000 (32 29,77745.75,07 35 71 ,33 4 43. 121,59 ) 0,95(2696 ,33 5.10 4 233 ,0578.110, 034 ) + (2609,956.10 38 42,8945.116,1 434 ) =2770, 73 (kg/h) 2114,4955( 2697,9744.10 38 42,8945.116,1 434 ) ... Vi : A = 3, 85.10-8 : lng riờng ca hn hp = 111,6921 0C Tra bng I .32 , [1 -38 ], ta cú: = 1 039 ,81 63 kg/m3 Thay vo cụng thc (*) ta cú: t = 3, 58.10-8 35 71 ,33 44 1 039 ,81 63 Thay s: Prt = 35 71 ,33 44.0,2519.10 ... =16,85 (W/m2.) r = 1 ,31 67.10 -3( mc 2.10 .3) Thay s : tT = 32 633 ,00042 1 ,31 67.10 -3 = 42,9679 0C => = tT = 154,65 42,9679 = 111,6921 0C t2 = - t2tb= 111,6921 83, 3 435 = 28 ,33 86 0C Tớnh chun s...

87
764
8

THIẾT kế hệ THỐNG cô đặc HAI nồi làm VIỆC LIÊN tục XUÔI CHIỀU cô đặc DUN

Ngày tải lên : 24/11/2015, 09:49

... (0. 038 − 0. 034 ) = 0.0759 = 4 m3 → m5= 7850*1.01*0.0759=601.77 kg + Vỉ ống :V =0.25 *3. 14*0. 03* [1 .35 2 – 210*0. 038 2-0 .33 12] =0. 033 m3 → m6=2*7850*1.01*0. 033 =526.69 kg + Bích : π 3. 14 2 * 0. 03 * (1.54 ... =1.6 mm =1.6*10 -3 m p : áp suất thiết bò ,N/m2 p =3. 5 at =34 335 0 N/m2 Thay vào công thức có : Dt p 1.2 * 34 335 0 +C= + 1.6 * 10 3 =3. 16 mm S= 2.[σ ].ϕ − p * 146 * 10 * 0.9 03 − 34 335 0 Chọn S=6 mm ... Pr  0 .33 0. 43 0.1   Nu = 0.15.ε.Re Pr Gr   =  PrW  PrW= = 0.15*1* (37 8. 63) 0 .33 *(6.72)0. 43* ( 137 84810.1)0.1*(6.72/5.257)0.25= 13. 28 λ Nu 0.5 735 * 13. 28 = = 224.07 W/m.độ  α2= d 0. 034  q2=α2.∆t2=224.07*52.09=11671.76...

37
333
0