ĐỒ án môn học kết cấu NHÀ BÊTÔNG cốt THÉP thiết kế khung toàn khối ( thiết kế khung trục 3)

TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG Bộ mơn Cơng trình bêtơng cốt thép ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU NHÀ BÊTÔNG CỐT THÉP Họ tên sinh viên: Nguyễn Thành Trung Lớp: LT16XD MSSV: 026116 Nhiệm vụ: Thiết kế khung toàn khối ( thiết kế khung trục 3): Đề số 28 L1 (m) 6.2 L2 (m) 3.0 B (m) 3.8 Ptc(kN/m2) 4.5 H tầng (m) 3.9 Địa điểm XD Hồ chí minh GV hướng dẫn PHẦN THÔNG QUA KHI LÀM BÀI Lần Ngày Nội dung nhận xét Nguyễn Thị Thu Hường GV hướng dẫn Sơ đồ 1) Chọn vật liệu sử dụng Sử dụng bê tơng cấp độ bền B25 có: R b = 14,5 MPa ; R bt = 1,05 MPa Sử dụng thép :   12 nhóm thép CB-240T có R s = R sc = 210 MPa  > 12 nhóm thép CB-300V có R s = R sc = 260 MPa 2) Lựa chọn giải pháp kết cấu cho sàn Lựa chọn giải pháp sàn sườn tồn khối ,khơng bố trí dầm phụ ,chỉ có dầm qua cột 3) Chọn kích thước chiều dày sàn Ta chọn chiều dày sàn theo công thức tác giả Lê Bá Huế hs = Trong :  kL1 37  8 = L1 /L2 L1: kích thước cạnh ngắn tính tốn L2: kích thước cạnh ngắn tính tốn k: hệ số tăng chiều dày tải trọng lớn  Với sàn phịng - Hoạt tải tính toán: p s = p tc n = 450.1,2 = 540 (daN/m ) - Tĩnh tải tính tốn (chưa kể trọng lượng sàn BTCT) Các lớp vật liệu Tiêu chuẩn n Tính tốn 16 1,1 19.36 40 1,3 78 30 1,3 39 -Gạch ceramic dày mm,  =2200 daN/m 0,008.2200 = 17.6 daN/m -Vữa lót dày 30 mm,   2000 daN/m 0,03.2000 = 60 daN/m -Vữa trát 75# dày 15 mm,   2000 daN/m 0,015.2000 = 30 daN/m Cộng: 136.36 Do khơng có tường xây trực tiếp lên sàn nên tĩnh tải tính tốn: g = 136.36 (daN/m ) tải trọng phân bố tính tốn sàn q0 = g0 + ps = 136.36 + 540 = 676.36 (daN/m2) - Ta có k= max(1, - ) => chọn k =1.19  =B/L1 = 3.8/6.2 = 0.613 + Chiều dày sàn phòng : hs = kB 1.19  3.8   0.10 (m) = 10 (cm) 37  8 37  8.0,613  Chọn hs1  10 (cm) Vậy kể tải trọng thân sàn BTCT + Tĩnh tải tính tốn sàn phịng g s  g   bt hs1 n  136.36 + 2500.0,1.1,1 = 411.36 (daN/m ) + Tổng tải trọng phân bố tính tốn sàn phịng q s  p s  g s  540 + 411.36 = 951.36 (daN/m )  Với sàn hành lang + Hoạt tải tiêu chuẩn hành lang: phltc= ptc+100 = 450+100=550 (daN/m ) + Hoạt tải tính tốn: p hl tt  p tc n  550.1,2 = 660 (daN/m ) + Tĩnh tải tính tốn (chưa kể trọng lượng sàn BTCT) g = 136.36 (daN/m ) tải trọng phân bố tính tốn sàn q0 = g0 + ps = 136.36+660 = 796.36 (daN/m2) - Ta có k= max(1, - ) = 1.25  = L2/B = 3/3.8 = 0.789 + Chiều dày hành lang: hs = kL2 1,25    0.086 (m)= 8.6 (cm) 37  8 37  8.0,789 Để dễ thi cơng đơn giản hóa công tác ván khuôn  Chọn hs  10 (cm) Vậy kể tải trọng thân sàn BTCT + Tĩnh tải tính tốn sàn hành lang g hl  g   bt hs n  136.36+ 2500x0,1x1,1 = 411.36 (daN/m ) + Tổng tải trọng phân bố tính tốn sàn hành lang tt q hl  p hl  g hl  660  411 36  1071 36 (daN/m )  Với sàn mái + Hoạt tải tính tốn: p m tt  p tc n = 75.1,3 =97,5 (daN/m ) + Tĩnh tải tính tốn (chưa kể trọng lượng sàn BTCT) Các lớp vật liệu Tiêu chuẩn n Tính tốn -Gạch nem 40 mm,   1800 daN/m 0,04.1800 = 72 daN/m 40 1.1 79.2 54 1.3 78 150 1.3 234 27 Cộng: 1.3 39 430.2 -Vữa lót dày 30mm,   2000 daN/m 0,03.2000 = 60 daN/m - Bê tông tạo dốc dày 150mm,   1200 daN/m 0,15.1200 = 180 daN/m -Vữa trát trần M75 dày 15mm,   2000 daN/m 0,015.2000 = 30 daN/m  Khơng có tường xây trực tiếp lên sàn nên Tĩnh tải tính tốn là: g  430.2 (daN/m ) Vì tải trọng phân bố tính tốn sàn q  g  p m  97,5 + 430.2 = 527.7 (daN/m ) - Ta có k= max(1, - ) = 1.096  =B/L1 = 3.8/6.2 = 0.612 + Chiều dày sàn phịng (tính theo sàn lớn) hs = kB 1.096  3.8   0.09 (m)= (cm) 37  8 37  8.0,612 Ta chọn chiều dày ô sàn lớn ô sàn bé mái hs  10 (cm) Vậy kể tải trọng thân sàn BTCT + Tĩnh tải tính tốn sàn mái gm  g   bt hs n  430.2 + 2500x0,1x1,1 = 705.2 (daN/m ) + Tổng tải trọng phân bố tính tốn sàn mái (daN/m ) q m  p tt  g m  97  705  802 4)Tính tải trọng tường xây: Tải trọng tường 220 gt TT Cấu tạo lớp vật liệu Hệ số vượt tải n Khối lượng riêng Chiều dày Tải trọng tiêu chuẩn Tải trọng tính tốn γ(daN/m3) δ(m) qtc(daN/m2) gtt(daN/m2) Tường xây dày 220 1,1 1800 0,22 396 436 Trát mặt 1,3 1800 0,03 60 78 ⇒ 𝒈𝒕𝒕 = 𝒈𝒊 514 Tải trọng tường 110 gt TT Cấu tạo lớp vật liệu Hệ số vượt tải n Khối lượng riêng Chiều dày Tải trọng tiêu chuẩn Tải trọng tính tốn γ(daN/m3) δ(m) qtc(daN/m2) gtt(daN/m2) Tường xây dày 110 1,1 1800 0,11 198 218 Trát mặt 1,3 1800 0,03 60 78 ⇒ 𝒈𝒕𝒕 = 𝒈𝒊 5)Lựa chọn kích thước tiết diện phận *) Kích thước tiết diện dầm a) Dầm phòng ( Dầm AB) Nhịp dầm L  L1  6.2 (m) 296 hd  Ld 6.2   0.56 md 11 (m) Chọn chiều cao dầm : hd =0,6 (m) ,bề rộng dầm bd  0,22 (m) b) Dầm hành lang Nhịp dầm L = L2 = (m) nhỏ hd  Ld   0,27 m m d 11 Chọn hd = 0,3 m bề rộng dầm bd = 0,22 m c)Dầm dọc nhà Nhịp L = B = 3,8 m hd  Ld 3,8   0,31 md 12 m Chọn chiều cao dầm : hd =0,3(m) ,bề rộng dầm bd  0,22 (m) *) Kích thước tiết diện cột Diện tích tiết diện cột tính theo cơng thức A = kN Rb Trong đó: k = 1.2 - 1.5 hệ số kể đến ảnh hưởng lệch tâm (chọn k=1.5) N: lực dọc sơ ( với : N= (nxq)xS) với n : số tầng, với q : tải trọng tác dụng lên sàn lấy 12 (KN/m2) Rn: cường độ tính tốn bê tơng cột, bê tơng cột có cấp độ bền B25 ( Rn = 14.5 (MPa) = 14500 (KN/m2).) Hình Sơ đồ diện chịu tải cột khung trục a)Cột trục B + Diện tích phạm vi truyền tải cột trục B SB  ( 6.2  ) x3.8  17.48m 2 Với nhà tầng có lực dọc sơ là: N= n.q.S= 4x12x17.48 = 839 (KN) Diện tích tiết diện cột sơ bộ:  A kN 1.5  839   0.0867 ( m )  867 (cm ) Rb 14500 Vậy ta chọn kích thước cột bc  hc  22  40 cm = 880 (cm ) b)Cột trục A Cột trục A có diện tích chịu tải S A = 11.78 m nhỏ diện chịu tải cột trục B ta chọn kích thước tiết diện cột trục A ( bc  hc  22  40 cm) với cột trục B c)Cột hành lang ( cột trục C) + Diện tích phạm vi truyền tải cột hành lang S hl   3.8  5.7m 2 Với nhà tầng có lực dọc sơ là: N= n.q.S= 4x12x5.7 = 274 (KN) Diện tích tiết diện cột sơ bộ:  A kN 1.5 x 274   0.028 ( m )  280 ( cm ) Rb 14500 Diện tích A nhỏ nên chọn kích thước cột trục C : bc  hc  22  22cm = 484 (cm ) => Càng lên cao lực dọc 0giảm nên ta chọn kích thước tiết diện cột sau: + cột trục A B có kích thước  bc  hc  22  40 (cm) cho cột tầng tầng  bc  hc  22  35 (cm) cho cột tầng tầng + Cột hành lang (trục C) có kích thước bc  hc  22  22cm từ tầng lên tầng Hình Mặt kết cấu tầng điển hình II) SƠ ĐỒ TÍNH TỐN KHUNG PHẲNG 1) Sơ đồ hình học Hình 3: Mặt cắt kết cấu khung trục  Thiết kế cốt đai: ∅8a200 (2 nhánh) b.Tính tốn cốt đai cho phần tử dầm cịn lại Do phần tử dầm có lực cắt nhỏ xấp xỉ lực cắt phần từ dầm 16 nên ta bố trí cốt đai giống dầm 16 : ∅8a200 d bố trí cốt đai cho dầm - Với dầm 22x60 cm: + đầu dầm đoạn L/4, ta bố trí cốt đai đặt dày ∅8a200 với L chiều dài dầm + phần lại đặt cốt đai thưa theo điều kiện cấu tạo sct=min(3h/4; 50)= 45 cm  ta chọn ∅8a300 - Với dầm có kích thước 22x30 cm Do nhịp dầm ngắn, ta bố trí cốt đai ∅8a200 đặt suốt dầm VI TÍNH TỐN CỐT THÉP CỘT 1.Vật liệu sử dụng Sử dụng bê tông cấp độ bền B25 Rb = 14,5 Mpa ; Rbt = 1,05 Mpa Sử dụng thép nhóm CB-300V có Rs = Rsc = 260 Mpa Tra bảng phụ lục 10 ta có  R  0,583 ; R  0,413 2.Tính toán cốt thép cho phần tử cột (tầng 2) : b x h = 22 x 40 cm a.Số liệu tính tốn a Số liệu tính tốn Chiều dài tính tốn l0 = 0,7.H = Giả thiết a = a' = 0.7  cm x 3.9 = ho = h - a = 40 - 4= Za = ho - a = 36- 4= 2.73 36 32 Độ mảnh h = l0/h = 273/40 = 6.825 > => chọn hệ số   Bỏ qua đến ảnh hưởng uốn dọc Độ lệch tâm ngẫu nhiên ea = max( H/600; hc/30 ) = max( 470/600; 40/30 ) = Nội lực chọn từ bảng tổ hợp nội lực ghi chi tiết bảng Ký hiệu Ký hiệu Đặc điểm M N cặp nội bảng tổ cặp (kN.m) (kN) lực hợp nội lực 1-13 -109.65 -620.01  M max 1-13 Nmax -109.65 -620.01 2-9 emax 96.28 -492.67 b Tính cốt thép đối xứng cho cặp nội lực M N = = 109.65 620.01 kN.m kN = = 1096500 62001 daN.cm daN m = 273 cm cm 1.33 cm cm   Độ lệch tâm tĩnh học e1 = M/N =109.65/620.01=0.1769 m= 17.69 cm Độ lệch tâm ban đầu e0 = max(ea; e1) = 17.69 cm  e= e0 + h/2 - a = x 17.69 + 40/2 - = 33.69 cm Sử dụng BT cấp độ bền B25, thép CB-300V có:  = 0.583 N Rb x b x= .h0 = 62001 = 0.583 x 36 = Xảy trường hợp: x = 0.85x145 x 22 20.98 22.87 cm cm .h0 > Tính cốt thép theo trường hợp x > ho Xác định lại x theo phương pháp gần đúng: [(1 - R).a.n + 2R.(n.- 0,48)].h0 (1 - R).a + 2(n. - 0,48) x= = 22.15 = 0.635 Với N Rb x b x h0 n= As = A's = As = A's = 62001 0.85x145 x 22 x 36 = e/ho = 33.69/36 = a= Za/ho = 32/36 = Suy ra: N.e - Rb.b.x.(h0 - 0,5x) Rsc.Za 7.11 = = 0.936 0.889 62001 x 33.69 – 0.85x145 x 22x22.15x(36 - 0,5 x 22.15) 2600 x 32 cm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: 𝜇 = 𝑥100% = 0.90% > 𝜇 𝑚𝑖𝑛 (𝑡ℎỏ𝑎 𝑚ã𝑛) c Tính cốt thép đối xứng cho cặp nội lực M N = = 96.28 492.67 kN.m kN = = 962800 49267 daN.cm daN   Độ lệch tâm tĩnh học e1 = M/N = 96.28/492.67 = 0.1954 m = 19.5 4cm Độ lệch tâm ban đầu e0 = max(ea; e1) = 19.54  e= e0 + h/2 - a = x 19.54 + 40/2 - = 35.54 cm cm Sử dụng bê tông cấp độ bền B25, thép CB-300V có:  = 0.583 N Rb x b x= .h0 = 49267 = 0.583 x 36 = Xảy trường hợp: x 𝜇 𝑚𝑖𝑛 (𝑡ℎỏ𝑎 𝑚ã𝑛)  Nhận xét: +Cặp nội lực địi hỏi lượng thép bố trí lớn ta bố trí phần tử cột theo As  As ' = 7.11 (cm2) Chọn  22 có As = 7.6 (cm2) > 7.11 (cm2) + Các phần tử cột 3,6,7 bố trí thép giống phần cột Mặt cắt phần tử cột 2,3,6,7 3.Tính tốn cốt thép cho phần tử cột (tầng 1): b x h = 22 x 22 cm a.Số liệu tính tốn: a Số liệu tính tốn Chiều dài tính tốn l0 = 0,7.H = Giả thiết a = a' = 0.7 cm  x 4.7 = ho = h - a = 22 - = Za = ho-a = 18 - = 3.29 18 14 Độ mảnh h = l0/h = 329/22 = 14.955 >  Xét đến ảnh hưởng uốn dọc Phải tiến hành tính tốn hệ số ảnh hưởng uốn dọc Độ lệch tâm ngẫu nhiên ea = max( H/600; hc/30 ) = max( 470/600; 22/30 ) = m = 329 cm cm 0.78 cm cm Nội lực chọn từ bảng tổ hợp nội lực ghi chi tiết bảng dưới: Ký hiệu cặp nội lực Ký hiệu bảng tổ hợp 1-9 1-14 1-10 Đặc điểm cặp nội lực  M max Nmax emax M (kN.m) N (kN) 19.73 18.59 -18.32 -218.15 -313.92 -131.73 Ta có : Mdh = 70.62 (daN.m) = 0.706 (kN.m) Ndh = 17490.37 (daN.m) = 174.90 (kN.m) b Tính cốt thép cho cặp nội lực 1: M= 19.73 (KN.m) = 197300 (daN.cm) N = 218.15 (kN) = 21815 (daN) Ta có:  Độ lệch tâm tĩnh học e1 = M/N = 19.73/218.15 = Lại có:  Độ lệch tâm ban đầu e0 = max(ea; e1) = cm 0.09 m = Lực dọc tới hạn xác định theo công thức : Ncr = Với lo = 329 cm Độ cứng cấu kiện trạng thái giới hạn độ bền: D=Kb.Eb.I+0,7.Es.Is Bê tông B25: Eb=30000 MPa = 300000 daN/cm2 Thép CB-300V: Es = 200000 MPa = 2000000 daN/cm2 Hệ số xét đến ảnh hưởng tải trọng dài hạn 𝑀𝑑ℎ + 𝑁𝑑ℎ 0,5 ℎ 0.706 + 174.9𝑥0.5𝑥0.22 𝜑 =1+ =1+ = 1.45 < 𝑀 + 𝑁 0,5 ℎ 19.73 + 218.15𝑥0.5𝑥0.22 𝑒 𝛿 = = = 0.41 𝜖[0.15 − 1.5] ℎ 22 Ta có: 𝐾 = ( , ) = ( ) =0.145 Tiết diện có momen qn tính: 𝑏 ℎ 22𝑥22 𝐼= = = 19521.3 (𝑐𝑚4) 12 12 Giả thiết 𝜇 = 1% Ta có : Is= 𝜇 𝑏 ℎ0 (0.5ℎ − 𝑎) = 1%x22x18x(0.5x22-4)2=194.04 (cm4) D=Kb.Eb.I+0,7.Es.Is = 0.145x300000x19521.3+0.7x200x104x194.04= 11.2 x108 (daN/m2) Ta có: Ncr = = =102020 (daN) cm Hệ số uốn dọc:   = 1.27 *Tính tốn cốt thép: 𝛼 = = = 0.446 <  R  0,583 =>Cột chịu nén lệch tâm lớn Tính cốt thép theo cơng thức: ( ) ( As=As’ = = ) = -351.01 (mm2) < As Tính cốt thép theo: As = 𝜇𝑚𝑖𝑛 𝑏 ℎ0= 0.2% x220x180 = 79.2 (mm2) As=As’=79.2 (mm2) c Tính cốt thép cho cặp nội lực 2: M= 18.59 (KN.m) = 185900 (daN.cm) N = 313.92 (kN) = 31392 (daN) Ta có:  Độ lệch tâm tĩnh học e1 = M/N = 18.59/313.91 = 0.0592 Lại có: Độ lệch tâm ban đầu e0 = max(ea; e1) = 5.92 cm  m = 5.92 Lực dọc tới hạn xác định theo công thức : Ncr = Với lo = 329 cm Độ cứng cấu kiện trạng thái giới hạn độ bền: D=Kb.Eb.I+0,7.Es.Is Bê tông B25: Eb=30000 MPa = 300000 daN/cm2 Thép CB-300V: Es = 200000 MPa = 2000000 daN/cm2 Hệ số xét đến ảnh hưởng tải trọng dài hạn 𝑀𝑑ℎ + 𝑁𝑑ℎ 0,5 ℎ 0.706 + 174.9𝑥0.5𝑥0.22 𝜑 =1+ =1+ = 1.37 < 𝑀 + 𝑁 0,5 ℎ 18.59 + 313.92𝑥0.5𝑥0.22 𝑒 5.92 𝛿 = = = 0.27 𝜖[0.15 − 1.5] ℎ 22 Ta có: 𝐾 = ( , ) = ( ) = 0.192 Tiết diện có momen qn tính: 𝑏 ℎ 22𝑥22 𝐼= = = 19521.3 (𝑐𝑚4) 12 12 Giả thiết: 𝜇 = 1% Ta có : Is= 𝜇 𝑏 ℎ0 (0.5ℎ − 𝑎) = 1%x22x18x(0.5x22-4)2=194.04 (cm4) D=Kb.Eb.I+0,7.Es.Is = 0.192x300000x19521.3+0.7x200x104x194.04= 13.9 x108 (daN/m2) cm Ta có: Ncr = = Hệ số uốn dọc:   *Tính tốn cốt thép: 𝛼 = = = 126614 (daN) = 1.32 = 0.643 >  R  0,583 =>Cột chịu nén lệch tâm bé  = 𝛼 𝛼 𝛼 + 0.643 + 0.583 ; = ; = 0.613 2 𝑁 (𝜂𝑒 + 0,5 𝑍𝑎) 313.92𝑥10 𝑥(1.32𝑥90 + 0.5𝑥140) = = 0.67 0.85𝑥14.5𝑥220𝑥180 𝑅 𝑏 ℎ 𝛼 1 (1 − 0,5 1 ) 0.67 − 0.613𝑥(1 − 0.5𝑥0.613) = = = 0.306 1−𝜎 − 0.2 = = 𝛼 −  + 𝛼  0.643𝑥(1 − 0.583) + 2𝑥0.306𝑥0.583 = = 0.606 −  + 𝛼 − 0.583 + 2𝑥0.306 Lượng cốt thép yêu cầu: As=As’= × ( , ) = × ( ) = 675 (𝑚𝑚 ) = 6.75(𝑐𝑚 ) Kiểm tra hàm lượng: 𝜇= 𝑥100% = 1.7 % > 𝜇 𝑚𝑖𝑛 (𝑡ℎỏ𝑎 𝑚ã𝑛) d Tính cốt thép cho cặp nội lực 3: M= 18.32 (KN.m) N = 131.79 (kN) Ta có:  Độ lệch tâm tĩnh học e1 = M/N = 18.32/131.79 = Lại có: Độ lệch tâm ban đầu e0 = max(ea; e1) = 13.9 cm  Lực dọc tới hạn xác định theo công thức : Ncr = Với lo = 329 cm Độ cứng cấu kiện trạng thái giới hạn độ bền: D=Kb.Eb.I+0,7.Es.Is Bê tông B25: Eb=30000 MPa = 300000 daN/cm2 Thép CB-300V: Es = 200000 MPa = 2000000 daN/cm2 Hệ số xét đến ảnh hưởng tải trọng dài hạn 0.139 m = 13.9 cm 𝜑 =1+ 𝑀𝑑ℎ + 𝑁𝑑ℎ 0,5 ℎ 0.706 + 174.9𝑥0.5𝑥0.22 =1+ = 1.61 < 𝑀 + 𝑁 0,5 ℎ 18.32 + 131.79𝑥0.5𝑥0.22 𝑒 13.9 𝛿 = = = 0.63 𝜖[0.15 − 1.5] ℎ 22 Ta có: 𝐾 = ( , ) = ( ) =0.111 Tiết diện có momen quán tính: 𝑏 ℎ 22𝑥22 𝐼= = = 19521.3 (𝑐𝑚4) 12 12 Giả thiết 𝜇 = 1% Ta có : Is= 𝜇 𝑏 ℎ0 (0.5ℎ − 𝑎) = 1%x22x18x(0.5x22-4)2=194.04 (cm4) D=Kb.Eb.I+0,7.Es.Is = 0.111x300000x19521.3+0.7x200x104x194.04= 9.2 x108 (daN/m2) Ta có: Ncr = = Hệ số uốn dọc:  =83802 (daN)  = 1.18 *Tính tốn cốt thép: 𝛼 = = =>Cột chịu nén lệch tâm lớn Tính cốt thép theo công thức: ( ) ( As=As’ = = = 0.27 <  R  0,583 ) = -194 (mm2) < As Tính cốt thép theo: As = 𝜇𝑚𝑖𝑛 𝑏 ℎ0= 0.2% x220x180 = 79.2 (mm2) As=As’=79.2 (mm2) = 0.79 (cm2)  Nhận xét: +Cặp nội lực đòi hỏi lượng thép bố trí lớn ta bố trí phần tử cột theo As  As ' = 6.75 (cm2) Chọn  22 theo điều kiện cấu tạo có As = 7.6 (cm2) > 6.75 (cm2) + Các phần tử 10,11,12 bố trí thép giống phần cột Mặt cắt phần tử cột 9,10,11,12 3.Tính tốn tương tự cốt thép cho phần tử cột lại: Cặp nội lực Tên cột Tiết diện As (cm2) |M|max Ký hiệu bảng tổ hợp 1-10 Nmax 1-14 -117.11 -888.2 emax 1-9 102.06 -533.31 6.86 |M|max 1-13 -60.93 -113.82 6.49 Nmax 1-14 -60.61 -124.29 emax 1-13 -60.93 -113.82 Đặc điểm M (daN.m) N (daN) -132.28 -718.98 Cốt thép Diện tích tiết diện (cm2) μ (%) 3Ф25 14.73 1.85 2Ф22 7.6 1.11 13.17 22x40 13.69 22x35  Nhận xét: + phần tử cột bố trí thép giống phần cột (3Ф25) + phần tử cột bố trí thép giống phần cột (2Ф22) 6.24 6.49 Mặt cắt cột Mặt cắt cột Tính tốn cốt thép đai cột + Đường kính cốt đai -Đường kính cốt đai: ∅  (5mm; 0,25∅max) = (5; 0,2525) =6.25  Vậy ta chọn thép 8 + Khoảng cách cốt đai ”s” -Trong đoạn nối chồng cốt thép dọc đoạn cường thép (Giao dầm với cột) s ≤ (10∅min ;500mm) = (10x22;500mm) = (220;500)  Vậy chọn s = 150 mm -Trong vùng khác cốt đai chọn: s ≤ ( 15∅min ; 500mm) = (15x22;500mm) = (330;500)  Vậy chọn s = 300 mm Như vậy, giá trị s = 150; s = 300 mm đảm bảo nhỏ hơn: (15∅𝑚𝑖𝑛 ;500) = (15x22;500) = (330, 500) mm - Một số đoạn nối thép cột ta bố trí đai cột ∅8a150 khoảng giao cột dầm đặt đai cột ∅8a300 để tăng khả kháng chấn,và làm dẻo hóa liên kết Tính tốn cấu tạo nút góc + Nút góc nút giao phần tử dầm 16 phần tử cột 4, phần tử dầm 20 phần tử cột 12 Chiều dài neo cốt thép nút góc phụ thuộc vào tỷ số e0 hcôt Dựa vào bảng tổ hợp nội lực cột ,ta chọn cặp nội lực M,N phần tử số có độ lệch tâm lớn nhất.Ta có M = 60.93 (kN.m); N = 113.82 (kN) có 𝑒  = = 𝑀 60.93𝑥100 = = 53.53 𝑐𝑚 𝑁 113.82 = 1.33 > 0.5 Vậy ta cấu tạo cốt thép nút góc theo trường hợp có e0 >0,5 h Dựa vào bảng tổ hợp nội lực cột ,ta chọn cặp nội lực M,N phần tử số 12 có độ lệch tâm lớn Ta có M =11.24 (kN.m); N = 58.66 (kN) có 𝑒  = = 𝑀 11.24𝑥100 = = 19.16 𝑐𝑚 𝑁 58.66 = 0.88 > 0.5 Vậy ta cấu tạo cốt thép nút góc theo trường hợp có e0 >0,5 h Sơ đồ bố trí thép khung trục ... kết cấu tầng điển hình II) SƠ ĐỒ TÍNH TỐN KHUNG PHẲNG 1) Sơ đồ hình học Hình 3: Mặt cắt kết cấu khung trục 2)Sơ đồ kết cấu Mơ hình hóa kết cấu khung thành đứng (cột) ngang (dầm) với trục hệ kết. ..  ht  H t  3,9 (m) Ta có sơ đồ kết cấu thể hình vẽ Hình 4: Sơ đồ kết cấu khung ngang trục III) XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG ĐƠN VỊ 1.Tĩnh tải đơn vị + Tĩnh tải sàn nhà g s  411.36 (daN/m ) + Tĩnh tải... hành lang phl  660 (daN/m ) + Hoạt tải sàn mái pm  97,5 (daN/m ) IV Xác định tĩnh tải tác dụng vào khung + tải trọng thân kết cấu dầm, cột khung chương trình tính tốn kết cấu tự tính Tĩnh tải