THUYẾT MINH TÍNH TOÁN KẾT CẤU

CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lâp - Tự - Hạnh phúc *******o0o******* THUYẾT MINH TÍNH TỐN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH : GIÁO XỨ QUỲNH NGỌC HẠNG MỤC: NHÀ THỜ VÀ THÁP CHUÔNG ĐỊA ĐIỂM XD: Xã Ea Na – H.Krông A Na - T Đắk Lắk CHỦ ĐẦU TƯ : HỘI ĐỒNG GIÁO XỨ QUỲNH NGỌC ĐƠN VỊ LẬP: CÔNG TY TNHH KIẾN VIỆT Năm 2019 CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lâp - Tự - Hạnh phúc *******o0o******* THUYẾT MINH TÍNH TỐN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH : GIÁO XỨ QUỲNH NGỌC HẠNG MỤC: NHÀ THỜ VÀ THÁP CHUÔNG ĐỊA ĐIỂM XD: Xã Ea Na – H.Krông A Na - T Đắk Lắk CHỦ ĐẦU TƯ : HỘI ĐỒNG GIÁOp XỨ QUỲNH NGỌC ĐƠN VỊ LẬP: CÔNG TY TNHH KIẾN VIỆT Chủ trì phần kiến trúc: KTS Trương Hồi Phong Chủ trì kết cấu: KS Nguyễn Xuân Trường CHỦ ĐẦU TƯ HỘI ĐỒNG GX TÂN HÒA TM Giáo Xứ ĐƠN VỊ THIẾT KẾ CÔNG TY TNHH KIẾN VIỆT Giám đốc PHAN NGỌC LIỆU KS Phạm Trần Quốc Dũng Năm 2019 Thuyết Minh Tính Tốn Kết Cấu I CÁC YÊU CẦU THIẾT KẾ: I.I QUI MÔ CÁC HẠNG MỤC XÂY DỰNG : Nhà Thờ - Tháp Chuông: Quy mơ: - Cấp cơng trình: cơng trình cấp III, Tầng; - Diện tích xây dựng: 1466 m2; - Chiều cao Tháp Chng: 39.1 m (tính từ +0.000 đến đỉnh thánh giá) - Chiều cao Nhà Thờ: 16.3 m (tính từ +0.000 đến đỉnh mái nhà thờ) - Giải pháp thiết kế cơng trình : + Móng cột BTCT đá 1x2 mác 250 đổ chổ; + Đà kiềng BTCT đá 1x2 mác 250 đổ chổ; + Móng bó bao quanh xây đá hộc b=400mm, h=1600mm VXM mác 75; + Cột, dầm, sàn, sênô, lanh tô BTCT đá 1x2 mác 250 đổ chổ; + Tường xây gạch ống dày 300, VXM mác 75; + Tường xây thu hồi kết hợp kèo thép hình I400x200x13x8, xà gồ thép C60x120x2 a=900mm + Mái lợp tôn; + Trần đóng thạch cao; + Nền, sàn lát gạch ceramic 600x600; + Bậc tam cấp, bậc cấp cầu thang lát đá Granite; + Tường nhà bả matis, sơn nước; + Hệ thống thoát nước mái cơng trình có đặt ống D90 để nước xuống theo hệ thống hố ga thu nước; + Hệ thống chống sét, cấp điện thiết kế âm tường hoàn chỉnh Nhà Xứ: Quy mơ: - Cấp cơng trình: cơng trình cấp III, Tầng - Diện tích xây dựng : 625 m2; - Chiều cao : 8.73 m (tính từ +0.000 đến đỉnh mái) - Giải pháp thiết kế cơng trình; + Móng cột BTCT đá 1x2 mác 250 đổ chổ; + Đà kiềng BTCT đá 1x2 mác 250 đổ chổ; + Móng bó bao quanh xây đá hộc b=400mm, h=900mm VXM mác 75; + Cột, dầm, sàn, sênô, lanh tô BTCT đá 1x2 mác 250 đổ chổ; + Tường xây gạch ống VXM mác 75; + Tường xây thu hồi đổ dầm thu hồi đặt thép D12 để neo xà gồ, xà gồ thép C60x120x2 a=900mm; + Mái lợp tơn sóng vng dày 0.42mm; + Trần đóng thạch cao khung nổi; + Nền lát gạch ceramic 600x600, nhà vệ sinh lát gạch ceramic 300x300; + Tường nhà bả matis, sơn nước; + Hệ thống thoát nước mái cơng trình dùng sênơ có đặt ống D90 để thoát nước xuống theo hệ thống hố ga thu nước; + Hệ thống cấp điện thiết kế âm tường hồn chỉnh; 3 Tượng đài Thánh Phaolơ: Quy mơ: - Cấp cơng trình: cơng trình cấp IV - Diện tích xây dựng khn viên tượng đài: 85 m2; - Bệ tượng: 1.4m2 - Bệ cao: 1.4 m - Chiều cao tượng Thánh Phaolơ: 2.6m (tính từ bệ tượng đến đỉnh tượng) -Tổng chiều cao tượng Thánh Phaolô: 5.55m (tính từ +0.000 đến đỉnh thánh giá) Tượng đài Thánh Phêrơ: Quy mơ: - Cấp cơng trình: cơng trình cấp IV - Diện tích xây dựng khn viên tượng đài: 85 m2; - Bệ tượng: 1.4m2 - Bệ cao: 1.4 m - Chiều cao tượng Thánh Phêrơ: 2.6m (tính từ bệ tượng đến đỉnh tượng) - Tổng chiều cao tượng Thánh Phêrơ: 5.55m (tính từ +0.000 đến đỉnh thánh giá) Cổng – Trường Rào: Quy mô: - Cấp cơng trình: cơng trình cấp IV - Chiều dài xây dựng: 354 m; - Chiều dài cổng chính: 5.0 m - Chiều cao cổng chính: 6.3 m ( tính từ +0.000 đến đỉnh thánh giá) - Chiều cao hàng rào: 2.0 m (tính từ +0.000 đến đỉnh tường rào) - Chiều dài hàng rào: 349 m A ĐẶC ĐIỂM VÀ GIẢI PHÁP KẾT CẤU CƠNG TRÌNH: * Đặc điểm cơng trình: Hạng mục:NHÀ THỜ VÀ THÁP CHNG diện tích1466m2, chiều rộng 32.6, chiều dài 57.6m - Chiều cao mái 39.1m từ mpặt đất tự nhiên đến đỉnh thánh giá * Đặc Điểm Địa Chất - Thuỷ Văn: Dựa vào hồ sơ khảo sát địa chất vị trí xây dựng nhà thờ giáo xứ QUỲNH NGỌC Chọn giải pháp móng đơn móng băng đặt đất thiên nhiên + Lớp 1: sét lẫn sỏi sạn, màu nâu đỏ, trạng thái: dẻo cứng đến đến nửa cứng -Độ ẩm tự nhiên: -Dung trọng tự nhiên: -Dung trọng khô: -Tỉ trọng: -Hệ số rỗng: -Độ bão hòa: -Độ rỗng: -Giới hạn chảy: -Giới hạn chảy: -Chỉ số dẻo: -Độ sệt: -Lực dính kết: -Góc nội ma sát: -Hệ số nén lún: -Mô đun tổng biến dạng: -Sức chịu tải quy ước: Kết luận : - Kết cấu chịu lực chính: Cột, dầmBTCT đổ tồn khối, kèo thép hình, mái lợp tơn xà gồ kẽm - Kết cấu móng: Móng đơn móng băng đặt đất thiên nhiên B CÁC KẾT CẤU YÊU CẦU THIẾT KẾ: Từ điểm chúng tơi tiến hành bước tính tốn thiết kế phần sau: a Tính tốn nội lực chuyển vị khung theo hai phương chịu tải trọng - Trọng lượng thân - Hoại tải sử dụng - Hoại tải gió b Từ kết tính tốn tổng hợp nội lực bất lợi trên, ta tiến hành tính tốn sau: - Tổ hợp nội lực trường hợp tải trọng: + Tĩnh tải hoạt tải sử dụng c Từ kết tính tốn tổ hợp nội lực bất lợi trên, tiến hành thiết kế phần thân cơng trình - Tính tốn giá trị cực đại nội lực chuyển vị dầm, cột - Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép cột, dầm d Từ kết tính tốn tổ hợp phản lực chân cột, tiến hành thiết kế phần móng cơng trình: - Chọn kích thước tiết diện móng - Tính tốn bố trí thép móng II CƠ SỞ ĐỂ THIẾT KẾ A HỒ SƠ THIẾT KẾ: 01 Bộ vẽ thiết kỹ thuật thi công Công ty Kiến Việt lập B CÁC QUI PHẠM VÀ TIÊU CHUẨN DÙNG THIẾT KẾ: - Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông cốt thép TCXDVN 5574-2012 - Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng tác động TCVN 2737- 1995 - Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình TCXDVN 9362 – 2012 - Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu thép TCXDVN 5575 – 2012 C CÁC PHẦN MỀM MÁY TÍNH SỬ DỤNG: - Nội lực kết cấu giải chương trình ETABS 9.7 - Tính tốn cốt thép sử dụng chương trình Excel 2007 III CÁC SỐ LIỆU DÙNG THIẾT KẾ: A CƯỜNG ĐỘ TÍNH TỐN CỦA VẬT LIỆU: Bê tơng:Sử dụng bêtông cấp độ bền B20 tương ứng Mác 250 Có đặc trưng vật liệu sau:  Mơđun đàn hồi: Eb = 27x103 Mpa  Cường độ chịu nén: Rb = 11.5 Mpa  Cường độ chịu kéo: Rbt = 0.9Mpa Cốt thép:Sử dụng cốt thép CI, CII.Có đặc trưng vật liệu sau:  Cốt thép CI: (Thép trơn đường kính < 10 )  Môđun đàn hồi: Es = 21x104 Mpa  Cường độ chịu nén tính tốn: Rsc = 225 Mpa  Cường độ chịu kéo tính tốn: Rs = 225 Mpa  Cường độ tính cốt ngang: Rsw = 175 Mpa  Cốt thép CII:( Thép gân đường kính >= 10)  Môđun đàn hồi: Es = 21x104 Mpa  Cường độ chịu nén tính tốn: Rsc = 280 Mpa  Cường độ chịu kéo tính tốn: Rs = 280 Mpa  Cường độ tính cốt ngang: Rsw = 225 Mpa B TRỌNG LƯỢNG RIÊNG CỦA VẬT LIỆU VÀ CÁC HỆ SỐ VƯỢT TẢI STT Vật liệu Đơn vị tính Vữa lát tô trần Bê tông cốt thép Khối xây gạch ống (10cm) Khối xây gạch ống (20cm) Đất đầm chặt IV TẢI TRỌNG 4.1TỈNH TẢI a Sàn gác đàn: Tĩnh tải Lớp vật liệu Chiều dày (m) daN/m3 daN/m3 daN/m2 daN/m2 daN/m3 Trọng lượng riêng 1800 2500 1800 3300 1900 Trọng lượng gtc riêng  ( T/m3) (T/m2) Hệ số n Hệ số vượt tải 1.2 1.1 1.2 1.2 1.2 gtt (T/m2) Gạch Ceramic Vữa XM lót Vữa trát gtt b Cầu thang: Lớp vật liệu Tĩnh tải Đá mài Vữa XM lót Bậc xây gạch Vữa trát gtt 0.01 0.05 0.015 Chiều dày (m) 0.02 0.05 0.077 0.015 2.2 1.8 1.8 0.022 0.09 0.027 1.1 1.2 1.2 0.0242 0.108 0.0324 0.165 Trọng lượng gtc gtt riêng  ( T/m3) 1.8 1.8 1.8 Hệ số n (T/m2) 0.04 0.09 0.139 0.027 1.2 1.2 1.2 1.2 (T/m2) 0.048 0.108 0.1668 0.0324 0.355 Trọng lượng gtc gtt riêng  ( T/m3) 1.8 1.8 1.8 Hệ số n (T/m2) 0.09 0.027 0.014 c Sàn sê nô: Lớp vật liệu Chiều dày (m) 0.05 0.015 0.008 Tĩnh tải (T/m2) 0.108 0.032 0.020 Vữa XM lót 1.2 Vữa trát 1.2 Lớp chống 1.1 thấm gtt 0.16 d) Tải tác dụng lên dầm mái:(trọng lượng sàn, dầm cột gán chương trình ETABS) Mái Mái tôn, Li tô, Xà gồ 60x120x2mm@900 Trần thạch cao + hệ thống điện Tỉnh Tải Hoạt tải + Tải tác dụng lên kèo mái, dầm mái (t/m) TH Tải Hoạt tải Tĩnh tải 0.02 0.02 1.1 1.1 0.03 1.3 0.074 0.024 0.098 0.039 tt(t/m2 ) L=2.65 m L=5.07m L=4.925 m L=5m L=5.025 m L=4.7m L=4.26 m 0.039 0.103 0.198 0.192 0.195 0.196 0.183 0.166 0.098 0.260 0.497 0.483 0.490 0.492 0.461 0.417 TH Tải Hoạt tải Tĩnh tải tt(t/m2 ) L=3.05 m L=5.35m L=5.95m 0.039 0.119 0.209 0.232 0.098 0.299 0.524 0.583 e Tải phân bố dầm - Đà kiềng Cos+0.00 Đà kiềng bt ht Lt DK1 DK1 DK1 DK1 DK1 DK1 DK2 DK2 DK2 DK1 DK1 DK2 DK3 DK3 DK5 DK6 DK6 DK6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 (m) 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.2 0.2 0.2 0.3 0.3 0.3 0.2 0.2 0.2 0.2 0.4 0.4 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 (m) 9 9 9 9 9 9 9 9 9 7.6 7.6 5.5 5.5 5 (m) 5.3 4.85 5 5.05 6.1 4.31 3.4 4.2 6.1 5.2 4.6 2.47 5.2 1.66 6.15 6.7 6.03 6.7 6.03 6.7 6.03 6.7 6.03 n gtc qttt 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 (T/m2) 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.33 0.33 0.33 0.5 0.5 0.5 0.33 0.33 0.33 0.33 0.65 0.65 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 (T/m) 4.22 3.71 4.15 3.76 4.16 4.38 3.24 2.53 3.23 4.38 4.20 3.81 3.56 2.96 3.56 2.89 4.75 4.50 3.49 3.37 2.33 2.23 2.56 2.51 4.2 Hoạt Tải Vị trí Tầng Tầng Loại sàn Phịng đàn Cầu thang Tháp chuông Ptc(t/m2) n ptt (t/m2) 0.4 1.2 0.48 0.2 1.2 0.24 Mái tháp chuông Mái hiên 0.75 0.75 Sân thượng 4.3 Tải gió a Tải trọng gió tác dụng lên kèo cột nhà thờ 1.3 1.3 0.195 0.195 H1/L = 9/18= 0.5 α = 35o => e1 = -0.536 e2 = -0.4 B/L = 16/43.2 = 0.37=1 (  hệ số sét đến ảnh hưởng uốn dọc)  N 1 N th Theo kết ổn định ta có: Trong Nth xác định cơng thức thực nghiệm: N th  6.4 S ( Eb J b  E a J a ) l 02 k dh Jb Ja momen quán tính tiết diện bê tơng tồn tiết diện cốt thép dọc trục qua trọng tâm tiết diện vng góc với mặt phẳng uốn: S - Hệ số xét đến ảnh hưởng độ lệch tâm e0 Khi e0 5h lấy S = 0.122 0.11  0.1 e0 0.1  h Khi 0.05h < e0< 5h lấy: S = Kdh - hệ số kể đến tính chất dài hạn tải trọng 49 k dh 1  M dh  N dh y M  Ny Giá trị tải trọng dài hạn gây nhỏ tải trọng tồn phần nên hệ số kdh Khi mơ hình cho cơng trình với phần hoạt tải ta dùng tải tồn phần, nên khơng có giá trị nội lực tải dài hạn để tính thiên an tồn ta chấp nhận cho kdh = Giả thiết a = a’ = 4cm; h0 = h – a N N  Xác định trường hợp lệch tâm: x = Rn xb 11.5 xb Nếu x >0h0: cột làm việc chịu lực lệch tâm bé Nếu x �0h0: cột làm việc chịu lực lệch tâm lớn Tra bảng ứng với bê tơng M250 thép có cường độ < 3000daN/cm2 ta có a’0 = 0.58 Trường hợp lệch lớn: x �0.h0 N (e  h0  0.5 x) ' Nếu x > 2a’ thì: Fa = Fa’= Ra (h0  a' ) Ne' ' Nếu x  2a’thì: F = F ’= Ra (h0  a ' ) a a Trường hợp lệch tâm bé: x >0h0 Tính x’ ( chiều cao vùng nén ) (1.8  0.5h  1.4 )e0 h0 Nếu e0 0.2ho x’ = h Nếu e0> 0.2ho x’=1.8( eo.g.h - e0) + oho với eo.g.h = 0.4 (1.25h - oho) Ne  Rn bx' (h0  0.5 x' ) Ra' (h0  a ' ) Fa = Fa’= Nếu cốt thép đặt theo cấu tao lấy Fa = Fa’ = 0.005bh0 Kiểm tra lại : minmax; với cột lấy max = 3%; Cốt thép cột tính bố trí theo trường hợp cốt thép đối xứng Vì tính khung khơng gian nên cốt thép cột bố trí theo phương chu vi, cốt thép tính theo phương bố theo phương tương ứng cột, tận dụng cốt thép góc để chịu lực theo phương b Thép đai cột: Cốt đai cột đặt theo cấu tạo theo qui phạm TCXDVN 356-2005 Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông cốt thép Chọn cốt đai cột thoả  max/4=20/4 =5 chọn  Bố trí cốt đai cho cột thoả Uđai Utt Uđai Umax Uđai Uctạo Khoảng nối cốt thép cột 30, bước đai đọan nối Uctạo sau: Uctạo 6dọc = 6x20 = 120 50 Uctạo 100 Trong khoảng lại: Uctạo b cạnh ngắn cột = 700 Uctạo  12dọc = 12x20 = 240 * Khoảng nối cốt thép cột bố trí thép đai 8a100; Một số qui tắc cốt thép cột: - Trong nút khung phải dùng đai kín cho cột - Cấy thép cột phải neo vào bê tông đảm bảo 30d Cắt cốt thép cột cắt mặt sàn - Số nối  nối lần Số nối  nối lần Số nối  nối lần Trọng tâm đoạn nối cách 30 5.7.2 Tính tốn cốt thép: - Dùng chương trình Excel tính tốn cho tất mặt cắt tất tổ hợp tải trọng Lọc mặt cắt có hàm lượng thép lớn cột Mặt Bằng Phần tử Cột a) Cột C1 ( gồm phần tử C1,C2,C3,C4,C5,C8,C9, C11,C12,C13,C14,C15, C18,C19,C30,C31,C32,C33,C37,C38,C41,C42,C43,C44,C45,C46,C50,C51,C52,C53,C5 4) Cột C1 Tổ hợp Tải trọn g TH6 TH4 TH2 P My = M22 Mx = M33 ltt Cy = t2 Cx = t3 a Ast (kN) (kN.m ) (kN.m ) (mm ) (mm ) (mm ) (mm ) (cm2 ) -427 -348 -394 66 20 -5 25 6300 6300 6300 500 500 500 300 300 300 40 40 40 6.00 2.89 6.00  Chon (%) 8Ø18 8Ø18 6Ø18 0.40 0.19 0.40 51 C2 C3 C4 C5 C8 C9 C11 C12 C13 C14 C15 C18 TH1 -346 -118 -13 6300 500 300 40 TH4 -306 34 -16 6300 500 300 40 TH3 -324 -84 -34 6300 500 300 40 TH1 -346 -118 -13 6300 500 300 40 TH4 -313 31 -11 6300 500 300 40 TH3 -332 -118 -28 6300 500 300 40 TH7 -355 -125 -35 6300 500 300 40 TH9 -340 -149 -8 6300 500 300 40 TH3 -338 -124 -36 6300 500 300 40 TH6 -509 -81 26 6300 500 500 40 TH4 -438 23 6300 500 500 40 TH3 -418 -160 -32 6300 500 500 40 TH7 -731 -67 -15 6300 500 500 40 TH1 -273 56 -125 6300 500 500 40 TH6 -251 86 -76 6300 500 500 40 TH6 -398 -54 95 6300 500 500 40 TH9 -136 -86 59 6300 500 500 40 TH6 -136 -65 66 6300 500 500 40 TH6 TH5 TH2 -427 -348 -394 -2 -66 -1 20 -5 25 6300 6300 6300 500 500 500 300 300 300 40 40 40 TH1 -346 118 -13 6300 500 300 40 TH8 -331 156 -6 6300 500 300 40 TH3 -324 84 -34 6300 500 300 40 TH1 -354 161 -8 6300 500 300 40 TH8 -339 160 -1 6300 500 300 40 TH2 -332 118 18 6300 500 300 40 TH7 -355 121 -36 6300 500 300 40 TH8 -340 156 -8 6300 500 300 40 TH3 -338 119 -36 6300 500 300 40 TH6 -509 81 26 6300 500 500 40 TH8 -455 195 -29 6300 500 500 40 TH3 -418 165 -32 6300 500 500 40 TH1 -727 60 13 6300 500 500 40 20.1 0.06 19.2 20.1 6.00 26.0 30.2 27.2 30.6 2.43 10.0 27.7 10.0 29.7 25.3 16.4 27.1 23.6 6.00 3.03 6.00 20.1 28.8 19.4 30.1 28.8 22.6 29.1 29.2 29.1 2.36 35.0 29.0 10.0 8Ø18 1.34 4Ø18 0.00 8Ø18 1.28 8Ø18 1.34 4Ø18 12Ø1 12Ø1 12Ø1 12Ø1 4Ø18 0.40 4Ø18 0.40 12Ø1 1.11 4Ø18 0.40 12Ø1 12Ø1 8Ø18 12Ø1 12Ø1 4Ø18 4Ø18 4Ø18 12Ø1 12Ø1 8Ø18 12Ø1 12Ø1 10Ø1 12Ø1 12Ø1 12Ø1 4Ø18 16Ø1 12Ø1 6Ø18 1.74 2.02 1.81 2.04 0.10 1.19 1.01 0.66 1.09 0.95 0.40 0.20 0.40 1.34 1.92 1.29 2.01 1.92 1.51 1.94 1.95 1.94 0.09 1.40 1.16 0.40 52 TH1 -273 -121 -90 6300 500 500 40 TH6 -252 -124 -77 6300 500 500 40 TH6 -397 54 95 6300 500 500 40 TH8 -136 97 89 6300 500 500 40 TH6 -136 65 101 6300 500 500 40 TH9 -380 -186 -3 6300 500 500 40 TH9 -380 -188 -3 6300 500 500 40 TH3 -104 -110 -38 6300 500 500 40 TH6 -255 -9 12 6300 200 400 40 TH9 -245 -11 6300 200 400 40 TH6 -116 -9 12 6300 200 400 40 TH3 -182 -5 -8 6300 200 400 40 TH4 -170 28 -1 6300 200 400 40 TH6 -44 -7 6300 200 400 40 TH9 -373 -149 18 6300 500 500 40 TH9 -373 -149 18 6300 500 500 40 TH6 -118 -109 58 6300 500 500 40 TH8 -379 223 -3 6300 500 500 40 TH8 -379 223 -3 6300 500 500 40 TH3 -104 120 -35 6300 500 500 40 TH8 -373 142 18 6300 500 500 40 TH8 -122 145 30 6300 500 500 40 TH6 -118 110 58 6300 500 500 40 TH6 -195 12 6300 200 400 40 TH8 -185 12 6300 200 400 40 TH6 -55 12 6300 200 400 40 TH3 -179 -7 6300 200 400 40 C29 TH5 -169 -13 -1 6300 200 400 40 C37 TH6 TH6 TH4 -43 -188 -62 9 15 6300 6300 6300 200 400 400 400 200 200 40 40 40 TH2 -90 26 6300 400 200 40 TH6 -187 -1 14 6300 400 200 40 C19 C22 C23 C24 C25 C26 C27 C28 C38 36.6 35.2 16.2 37.0 32.3 30.2 30.7 29.8 16.6 15.6 10.3 3.20 62.9 8.05 23.3 23.3 33.6 40.2 40.2 31.6 21.4 35.8 33.9 11.1 12.5 11.4 3.20 11.6 8.05 3.64 2.07 17.8 2.29 16Ø1 16Ø1 8Ø18 16Ø1 16Ø1 12Ø1 12Ø1 12Ø1 1.47 1.41 0.65 1.48 1.29 1.21 1.23 1.19 8Ø18 2.08 5Ø18 1.96 6Ø18 1.29 8Ø18 0.40 8Ø18 7.87 4Ø18 1.01 6Ø18 0.93 6Ø18 0.93 4Ø18 1.35 4Ø18 1.61 4Ø18 1.61 6Ø18 1.27 4Ø18 0.86 4Ø18 1.43 6Ø18 1.36 8Ø18 1.39 8Ø18 1.57 4Ø18 1.43 6Ø18 0.40 6Ø18 1.46 4Ø18 4Ø18 4Ø18 1.01 0.46 0.26 8Ø18 2.23 4Ø18 0.29 53 C41 C42 TH5 -62 -9 6300 400 200 40 TH2 -90 26 6300 400 200 40 TH3 -199 -18 -10 6300 400 400 40 TH9 -124 -76 6300 400 400 40 TH6 -2 -19 60 6300 400 400 40 TH3 -193 36 -9 6300 400 400 40 TH8 -123 76 6300 400 400 40 TH6 -2 19 45 6300 400 400 40 -2 207 6300 700 700 40 401 -114 6300 700 700 40 121 -294 6300 700 700 40 11 207 6300 700 700 40 -401 -113 6300 700 700 40 -121 -294 6300 700 700 40 41 -229 6300 700 700 40 328 -45 6300 700 700 40 46 -314 6300 700 700 40 -38 -228 6300 700 700 40 -326 -23 6300 700 700 40 -45 -313 6300 700 700 40 -8 24 -1 6300 6300 400 400 200 200 40 40 C52 C53 1.25 4Ø18 1.52 6Ø18 0.28 8Ø18 1.30 8Ø18 1.23 8Ø18 0.40 12Ø1 0.63 9.83 4Ø18 0.20 4Ø18 0.40 12Ø1 0.63 4Ø18 0.20 8Ø18 0.40 8Ø18 0.40 8Ø18 0.40 8Ø18 0.40 6Ø18 0.03 8Ø18 0.40 4Ø18 4Ø18 0.40 0.22 8Ø18 2.35 4Ø18 4Ø18 0.40 0.22 8Ø18 2.21 8Ø18 0.40 8Ø18 4.87 8Ø18 4.94 6300 400 200 40 TH9 TH4 -182 -152 -24 -1 6300 6300 400 400 200 200 40 40 TH3 -27 -20 6300 400 200 40 TH5 -182 -1 6300 300 300 40 TH8 -152 -8 6300 300 300 40 TH6 -27 -11 6300 300 300 40 TH5 -147 -5 -2 6300 300 300 40 12.5 8Ø18 0.22 TH8 TH6 TH6 TH4 TH6 TH6 TH8 -64 -76 -270 -77 -270 -275 -77 55 48 -20 20 35 44 25 25 29 6300 6300 6300 6300 6300 6300 6300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 400 400 400 400 400 40 40 40 40 40 40 40 14.2 6.5 4.80 5.55 4.80 4.80 5.55 8Ø18 4Ø18 4Ø18 4Ø18 6Ø18 4Ø18 4Ø18 0.24 0.12 0.40 0.46 0.40 0.40 0.46 TH5 TH3 C51 8Ø18 -21 TH7 C50 0.40 -7 TH4 TH3 C49 8Ø18 -26 TH7 C48 2.23 TH3 TH4 TH2 C44 8Ø18 TH8 TH5 TH6 C43 0.26 19.6 3.20 1.74 18.8 3.20 1.74 17.7 3.60 16.5 14 TH5 TH2 C32 4Ø18 2113 1254 1391 2116 1256 1393 1892 1859 1520 1892 1484 1519 -181 -152 TH6 C30 2.09 17.8 6.40 20.0 24.3 4.40 20.7 19.7 19.6 31.0 19.6 30.8 9.74 19.6 19.6 19.6 19.6 1.32 54 C54 TH6 TH9 TH9 TH2 -275 -394 -394 -393 -7 -7 -2 29 2 6300 6300 6300 6300 300 300 300 300 400 300 300 300 40 40 40 40 4.80 4.80 4.80 4.80 6Ø18 6Ø18 6Ø18 4Ø18 0.40 0.40 0.40 0.40 5.8 TÍNH TỐN MĨNG 5.8.1 Nội lực tính móng Trường hợp gây ứng suất đưới đáy móng nguy hiểm MĨNG M1 M2 M3 M4 M5 M6 M7 M8 M9 Phần tử C30 C32 C46 C1 C22 C23 C54 C33 C50 C52 C37 C41 TH TẢI TH6 TH6 TH9 TH6 TH9 TH6 TH4 TH6 TH4 TH6 TH6 TH3 P(t) V2(t) V3(t) -213.83 -214.15 -65.54 -42.62 -38.87 -25.94 -39.87 -28.22 -14.98 -28.17 -19.09 -20.39 17.58 17.58 -3.99 1.23 -1.5 1.3 0.09 0.03 -0.89 2.86 0.97 -0.53 -0.04 0.38 -8.31 -0.36 -14.48 -0.08 0.36 -0.32 1.19 -0.52 0.19 1.61 M2(t.m ) -0.239 1.142 -9.223 0.1 -22.82 -0.879 0.379 -0.3 0.495 -0.35 0.129 -3.771 M3(t.m ) 24.452 24.447 -2.752 1.156 -0.365 1.18 0.143 4.99 -0.211 2.972 1.409 -1.186 5.8.2 Tính Móng * Đặc điểm địa chất - Địa văn: Chọn giải pháp móng đơn móng băng đặt đất thiên nhiên + Lớp 1: sét lẫn sỏi sạn, trạng thái dẻo cứng đến nửa cứng, xuất hố khoan khảo sát với bề dày 20m có thành phần sau: -Độ ẩm tự nhiên: -Dung trọng tự nhiên: -Dung trọng khô: -Tỉ trọng: -Hệ số rỗng: -Độ bão hòa: -Độ rỗng: -Giới hạn chảy: -Giới hạn chảy: -Chỉ số dẻo: -Độ sệt: -Lực dính kết: 55 -Góc nội ma sát: -Hệ số nén lún: -Mô đun tổng biến dạng: -Sức chịu tải quy ước: * Chọn vật liệu làm móng: - Bê tông:Sử dụng bêtông cấp độ bền B20 tương ứng Mác 250 Có đặc trưng vật liệu sau:  Môđun đàn hồi: Eb = 27x103 Mpa  Cường độ chịu nén: Rb = 11.5 Mpa  Cường độ chịu kéo: Rbt = 0,9 Mpa - Cốt thép: Sử dụng cốt thép CI, CII.Có đặc trưng vật liệu sau:  Cốt thép CI: (Thép trơn đường kính < 10 )  Môđun đàn hồi: Es = 21x104 Mpa  Cường độ chịu nén tính tốn: Rsc = 225 Mpa  Cường độ chịu kéo tính tốn: Rs = 225 Mpa  Cường độ tính cốt ngang: Rsw = 175 Mpa  Cốt thép CII:( Thép gân đường kính >= 10)  Mơđun đàn hồi: Es = 21x104 Mpa  Cường độ chịu nén tính tốn: Rsc = 280 Mpa  Cường độ chịu kéo tính tốn: Rs = 280 Mpa + Cường độ tính cốt ngang: Rsw = 225 Mpa * Tính tốn: -Chọn chiều sâu chơn móng: Dựa vào kết khảo sát địa chất đất dẻo cứng đến nửa cứng tải trọng truyền xuống chân móng khơng lớn nên giải pháp đưa móng đơn móng băng cho khung Chọn Hcm=2.0m nằm mẫu thí nghiệm 910 hố khoan có độ sâu 2m, có trị số sau: -Độ ẩm tự nhiên: -Dung trọng tự nhiên: -Dung trọng khô: -Tỉ trọng: -Hệ số rỗng: -Độ rỗng: -Độ bão hòa: -Độ rỗng: -Giới hạn chảy: -Giới hạn chảy: 56 -Chỉ số dẻo: -Độ sệt: -Lực dính kết: -Góc nội ma sát: -Hệ số nén lún: -Mô đun tổng biến dạng: -Sức chịu tải quy ước: 0.000 Đấ t TN -Sơ xác định kích thước đế móng:(Dùng tải trọng tiêu chuẩn) - Giả thiết chiều rộng đế móng - Xác định cường độ đất Rtc theo TCXD 45 – 78: Trong đó: m 1,m2 : hệ số điều kiện làm việc hệ số điều kiện làm việc cơng trình tác dụng với nền, lấy theo bảng 2.3 (giáo trình Nền Móng) Với đất cát, bão hòa nước, lấy m1 = 1,2 ;m2 = 1,1 Ktc: Hệ số tin cậy, tiêu lý xác định thí nghiệm trực tiếp đất nên lấy Ktc = hm (m) : chiều sâu chơn móng  = 18.1 (kN/m3): dung trọng trung bình đất đáy móng ’ = 18.1 (kN/m3): dung trọng trung bình đất đáy móng A, B, D: hệ số phụ thuộc góc nội ma sát tiêu chuẩn, với tc (số liệu khảo sát), tra bảng 14 Tiêu chuẩn TCVN 9362 - 2012 Ctc: lực dính đơn vị tiêu chuẩn đất đáy móng Thay vào cơng thức tìm Rtc - Diện tích đáy móng theo u cầu: Trong đó: Ntc: Tải trọng tiêu chuẩn truyền xuống móng tb: dung trọng trung bình đất bê tơng đáy móng, lấy t = 1.8 (T/m3) hm: chiều sâu chơn móng Nếu móng chịu tải lệch tâm nên ta tăng kích thước lên cách nhân hệ số K = 1,2 F’ = K.F 57 Vậy cạnh dài móng là: a = F’/b từ chọn diện tich cần thiết để móng đạt cường độ -Kiểm tra cường độ đất đáy móng : Xác định ứng suất đáy móng: N tc � 6ea 6eb � tc  max,min  d � 1� � � a.b � a b � Trong đó: (kN): tổng tải trọng thẳng đứng tính đến cao trình đáy móng N dtc  N otc   tb F h ea , eb: độ lệch tâm (biểu thức lấy dấu ‘-‘ M Q ngược chiều nhau)eb = Kiểm tra điều kiện : < Rtc thoả mãn + Tính tốn độ bền cấu tạo móng: Sơ đồ tính : 58 ac tt tt tt max min 1 L b bc ac a Sơ đồ tính độ bền móng Ta có: Với * Tính mơmen uốn lớn nhất: - Momen mặt ngàm I-I (phương cạnh dài): - Momen mặt ngàm II-II (phương cạnh ngắn): * Tính bố trí cốt thép: - Tại mặt ngàm – 1: Với : +ho: Chiều cao làm việc móng, lấy ho = h – a + ma = 0,85 : Hệ số điều kiện làm việc cốt thép móng - Tại mặt ngàm – 2: Với : +ho: Chiều cao làm việc móng, lấy ho = h – a + ma = 0,85 : Hệ số điều kiện làm việc cốt thép móng a) Móng đơn phần tử M2 M4 phầ n tử Mx (t.m) Ntt (t) 19.78 37.43 Rtc(t/m 2) 2.8 6.2 độ lún S(c hm( m) My (t.m) 0.5 0.9 Qx (t) 2.4 6.5 Qy (t) 0.85 0.86 Pttmax(t/m Pttmin(t/m 2) 2) S B L (m2) 2.56 1.96 (m) 1.6 1.8 (m) 1.6 1.8 Pxt( t) Pcx( t) Ptttb(t/m 2) Ptcma x (t/m2) 21.5 13.25 Ptctb (t/m2) 6.72 6.73 59 m) M2 M4 8.5 8.78 0.9 0.4 0.4 17.07 15.24 -1.62 0.23 phần tử M1-1(t.m) M2-2(t.m) F1(cm2) M2 M2 1.87 3.83 2.1 1.98 4.34 7.73 7.73 12.3 29.9 Chọn thép F1 Ø12s150 Ø12s150 49.7 49.7 F2(cm2) 1.98 4.53 Chọn thép F1 Ø12s150 Ø12s150 a) Móng băng Phầ n tử M1 M8 M9 My Ntt (t) Mx (t.m) (t.m) -213.83 -214.15 -0.239 1.142 24.452 24.447 -0.04 0.38 17.58 17.58 14.98 28.17 19.9 0.211 2.97 1.409 0.495 0.35 0.129 1.19 0.52 0.19 0.89 2.86 0.97 20.39 1.18 3.77 1.61 0.53 Qx (t) Qy (t) Rtc(t/m 2) độ lún S(cm ) 13.9 19.7 3.1 1.6 10.66 19.43 0.83 1.6 10.66 19.43 Chọn thép F1 Chọn thép F2 Ø14a1 50 Ø12a1 50 Ø12a1 50 Ø14a1 50 Ø12a1 50 Ø12a1 50 S B L Ptc (m2) (m ) (m ) (t/m2 ) 27.9 9.3 3.68 2.3 3.68 2.3 Chọn thép Fg Fn( cm 2) Chọn thép Fn M11(t.m ) F1(cm 2) 25 7.75 Fg (c m2 ) 28 6.6 12Ø18 4Ø18 6Ø18 4Ø18 10.1 1.18 5.4 0.67 7.75 6.6 4Ø18 9.8 6.6 7.6 4Ø18 1.18 1.14 hm phầ (m n tử ) Ptb( t/m2 ) Mg( t.m) Mn( t.m) M1 M8 0.5 15.3 11.7 70.2 1.78 M9 0.5 11.7 1.78 (Bố trí thép xem vẽ) 60 ...CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lâp - Tự - Hạnh phúc *******o0o******* THUYẾT MINH TÍNH TỐN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH : GIÁO XỨ QUỲNH NGỌC HẠNG MỤC: NHÀ THỜ VÀ THÁP CHUÔNG ĐỊA ĐIỂM... THIẾT KẾ CÔNG TY TNHH KIẾN VIỆT Giám đốc PHAN NGỌC LIỆU KS Phạm Trần Quốc Dũng Năm 2019 Thuyết Minh Tính Tốn Kết Cấu I CÁC U CẦU THIẾT KẾ: I.I QUI MÔ CÁC HẠNG MỤC XÂY DỰNG : Nhà Thờ - Tháp Chuông: