ĐỒ án tìm HIỂU đề tài (22)

đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 phần III Và móng (50%) Gvhd : pgs.ts vơng văn thành Svth : đặng trọng thăng Lớp : 2001 x2 Hà Nội 2006 I Đánh giá đặc điểm công trình Công trình EVER FORTUNE PLAZA trung tâm thơng mại, văn phòng hộ cao cấp đợc xây dựng số 83B phố Lý Thờng Kiệt-Quận Hoàn Kiếm - Hà Nội Công Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 trình gồm 18 tầng tầng hầm, có tổng chiều cao 63.8, diện tích xây dựng 5429.9 m2 - TÇng hÇm 2 (cao 3,00m) tÇng hầm (cao 4,05m) : đợc dùng làm ga ô tô, cầu thang máy, cầu thang bộ, điều hoà trung tâm số cấu kỹ thuật phục vụ - Tầng (cao 6,00m): gồm siêu thị, văn phòng sảnh khu số cấu kỹ thuật phục vụ - Tầng 2(cao 4,70m): Gồm siêu thị văn số cấu kỹ thuật phục vụ - Tầng 18 (cao 3,30m): khối văn phòng hộ khép kín - Tầng tum: Phòng kỹ thuật thang máy, kho - Tầng thợng: Bể nớc, chống sét - Mặt công trình nằm khu đất phẳng thuận tiện cho việc vận chuyển nguyên vật liệu thiết bị phục vụ cho việc triển khai thi công xây dựng công trình - Công trình sử dụng hệ kết cấu kết hợp: + Hệ kết cấu theo phơng đứng bao gồm hệ cột vách lõi chịu tải trọng đứng + Hệ kết cấu theo phơng ngang đợc cấu tạo hệ sàn cứng truyền tải trọng ngang gió động đất vào lõi vách cứng, phần vào hệ cột khung theo độ cứng cấu kiện ii Điều kiện địa chất công trình II.1 Địa tầng Theo kết khảo sát đất dới công trình gồm có lớp khác Chiều dày lớp đợc lấy chiều dày trung bình mặt cắt địa chất điển hình (xem hình vẽ) Địa tầng đợc phân chia theo thø tù tõ trªn xng díi nh sau: + Lớp 1: Đất lấp, dày trung bình 1,65 m + Lớp 2: Bùn sét có chiều dày trung bình 2,25 m + Líp 3: SÐt dỴo cøng, cã chiỊu dày trung bình 1,5 m + Lớp 4: Sét pha cứng,có chiều dày trung bình 10,2 m + Lớp 5: Cát hạt mịn,có chiều dày trung bình 4,7 m + Lớp 6: Cát hạt trung, có chiều dày trung bình 11,6 m + Lớp 7: Cát hạt thô chặt,có chiều dày trung bình 6,2 m + Lớp 8: Cuội sỏi ,trạng thái chặt >38,1m Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 II.2 Đặc tính xây dựng lớp đất II.2.1 Lớp lớp đất lấp Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 Lớp đất lấp phân bố toàn phạm vi khảo sát, nằm mặt, bề dày trung bình lớp đất khoảng 1,65m Đất có thành phần cát mịn, chứa gạch ngãi vơn vµ tµn tÝch thùc vËt, kÕt cÊu xốp, bÃo hoà nớc Đây lớp đất yếu cần phải xử lý II.2.2 Lớp lớp Bùn sét Lớp hai bùn sét nằm dới lớp đất lấp, bề dày trung bình lớp đất khoảng 2,25m Đất có thành phần sét xám màu nâu, nâu hồng, tơng đối đồng nhất, trạng thái dẻo mềm Các tiêu lý lớp đất đợc trình bày Bảng Bảng 1: Chỉ tiêu lý cđa líp ®Êt ST 10 11 Tên tiêu Độ ẩm tự nhiên Khối lợng thể tích tự nhiên Khối lợng thể tích khô Tỷ trọng hạt Độ bÃo hoà Giới hạn chảy Giới hạn dẻo Chỉ số dẻo Độ sệt Lực dính Góc nội ma sát 12 Hệ số nén lún 13 Trị số xuyên SPT Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 Giá trị trun g bìn h 47 Ký hiệu Đơn vị W % w KN/m3 18,5 k KN/m3 13,7 2,71 93 57,4 29,4 28 0,628 32’ 31.10-5 25.10-5 20.10-5 17.10-5  G Wch Wd IP IS C  a0 – a1 – a2 – a3 – N % % % KPa Độ KPa-1 Số búa/30 đồ ¸n tèt nghiƯp kü s x©y dùng kho¸ 2001-2006 cm II.2.3 Lớp lớp sét dẻo cứng Lớp ba lớp sét dẻo cứng phân bố toàn phạm vi khảo sát, nằm dới lớp đất 2, bề dày trung bình lớp đất khoảng 1,5m Đất có thành phần sét mịn đồng nhất, màu xám xanh, trạng thái dẻo cứng Các tiêu lý lớp đất đợc trình bày Bảng Bảng 2: Chỉ tiêu lý lớp ®Êt ST 10 12 13 Tên tiêu Độ ẩm tự nhiên Khối lợng thể tích tự nhiên Khối lợng thể tích khô Tỷ trọng hạt Độ bÃo hoà Giới hạn chảy Giới hạn dẻo Chỉ số dẻo Độ sƯt Lùc dÝnh Gãc néi ma s¸t HƯ sè nÐn lún Ký Giá trị Đơn vị trung W % bình 35 w KN/m3 18,7 k KN/m3 KN/m3 % % % 17,9 2,69 99 36,7 19,5 17,2 0,467 23 17 49.10-5 hiÖu  G Wch Wd IP IS C  a0 – a1 – a2 – KPa §é KPa -1 39.10-5 32.10-5 29.10-5 a3 – Sè 14 Trị số xuyên SPT N búa/30 cm II.2.4 Lớp lớp sét pha nửa cứng Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 Lớp gặp toàn phạm vi khảo sát, nằm dới lớp 3, bề dày trung bình lớp đất khoảng 10,2m Đất có thành phần sét pha màu nâu, nâu sẫm trạng thái nửa cứng, kết cấu tơng đối chặt Đất không đồng nhất, có chứa kết vón ôxýt sắt Các tiêu lý lớp đất đợc trình bày Bảng Bảng 3: Chỉ tiêu lý lớp đất ST 10 11 Tªn tiêu Độ ẩm tự nhiên Khối lợng thể tích tự nhiên Khối lợng thể tích khô Tỷ trọng hạt Độ bÃo hoà Giới hạn chảy Giới hạn dẻo Chỉ số dẻo Độ sệt Lực dính Góc nội ma sát Ký Giá trị Đơn vị trung W % bình 34 w KN/m3 20,3 k KN/m3 17,2 2,73 94 55,6 28,5 27,1 0,215 33 20 26.10-5 hiÖu  G Wch Wd IP IS C  % % % KPa §é a0 – 12 HƯ sè nÐn lón a1 – a2 – KPa -1 21.10-5 18.10-5 16.10-5 a3 Số 13 Trị số xuyên SPT N búa/30 14 cm II.2.5 Lớp lớp cát hạt mịn, trạng thái chặt vừa Lớp cát mịn, trạng thái chặt vừa gặp toàn phạm vi khảo sát, nằm dới lớp 4, bề dày trung bình lớp đất khoảng 4,7m Đất có thành phần cát mịn màu xám, xám Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 nâu, trạng thái chặt vừa Các tiêu lý lớp đất đợc trình bày Bảng Bảng 4: Chỉ tiêu lý lớp đất STT Tên tiêu Tỷ trọng hạt Thành phần hạt 21 0,5 0,5 0,25 0,25 – 0,1 0,1 – 0,05 < 0,05 Gãc nghØ - Ký hiệu Giá trị trung bình 2,67 1 29 56 % 25 21 K Khi khô -Khi ớt Trị số xuyên SPT Đơn vị Số búa/30c m N Theo TCXD - 45 – 78: 25 E0 = 10000 (KPa) II.2.6 Líp lớp cát hạt trung, trạng thái chặt vừa Lớp gặp toàn phạm vi khảo sát, nằm dới lớp 5, bề dày trung bình lớp đất khoảng 11,6m Đất có thành phần cát thô đến trung, đồng nhất, màu xám nâu, trạng thái chặt vừa Các tiêu lý lớp đất đợc trình bày Bảng Bảng 5: Chỉ tiêu lý lớp đất ST Tên tiêu Tỷ trọng hạt Thành phần h¹t 200 - 20 20 - 10 10 - Ký hiệu Đơn vị Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 Giá trị trung bình 2,68 % 2 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 5-2 2-1 - 0,5 0,5-0,25 0,25- 0,1 < 0,1 42 21 10 Sè TrÞ sè xuyªn SPT N bóa/30c m Theo TCXD - 45 – 78: E0 = 30000 (KPa) 31 II.2.7 Líp lớp cát hạt thô, trạng thái chặt Lớp gặp toàn phạm vi khảo sát, nằm dới lớp 6, bề dày trung bình lớp đất khoảng 6,2m Các tiêu lý lớp đất đợc trình bày Bảng Bảng 6: Chỉ tiêu lý lớp đất STT Tên Ký tiêu Tỷ trọng hạt Thành phần hiệu Giá trị trung bình 2,67 hạt 200 - 20 44 20 - 10 24 10 - 10 5-2 Đơn vị % 2-1 - 0,5 0,5 - 0,25 0,25 - 0,1 < 0,1 Trị số xuyên N Số SPT búa/30cm Đề nghị chọn:E0 = 40000 (KPa) 64 II.2.8 Lớp lớp cuội sỏi, trạng thái chặt Lớp gặp toàn phạm vi khảo sát, nằm dới lớp 7, độ sâu 38,1m trở xuống, bề dày lớp lên Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 tới 65m cha khoan hết Đất có thành phần cuội lẫn sỏi, cuội có thành phần chủ yếu thạch anh cát kết, trạng thái chặt Các tiêu lý lớp đất đợc trình bày Bảng Bảng Chỉ tiêu lý lớp đất STT Tên tiêu Tỷ trọng hạt Thành phần hạt Ký hiệu Đơn vị 200 - 20 Giá trị trung bình 2,68 71 20 - 10 % 10 - 18 5-2 2-1 Sè Trị số xuyên SPT N búa/30 120 cm Đề nghị chọn: E0 = 58000 (KPa) III Đặc điểm địa chất thuỷ văn Tại khu vực xây dựng công trình cã hai tÇng chøa níc: - TÇng chøa níc ngÇm lớp đất lấp (lớp đất 2): Hiện tại, mùa ma nên tầng này, lu lợng nớc phong phú, mực nớc ngầm cách mặt đất 3,2m - Tầng chứa nớc có áp: Nớc đợc chứa trầm tích mềm rời thuộc lớp 6,7 Nớc có áp lu lợng lớn, tầng chứa nớc ngầm đợc khai thác phục vụ cho sinh hoạt nhân dân thủ đô Hà Nội Mực nớc dới đất nằm độ sâu 30m cách mặt đất tính ăn mòn bê tông IV Thiết kế móng cho công trình IV.1 Lựa chọn giải pháp móng - Cấu trúc đất thiên nhiên gồm lớp: lớp đất từ đến lớp đất yếu cần phải xử lý ;5,6,7 lớp tơng đối tốt, lớp lớp đất tốt - Với cấu trúc đất kết hợp với nội lực chân cột lớn sử dụng giải pháp móng cọc bê tông cốt thép, mũi cọc Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 tựa vào lớp đất lớp (cuội, sỏi - trạng thái chặt) hợp lý - Do nội lực chân cột, vách lõi lớn đất gồm nhiều lớp khác nhau, lớp 5,6,7 lớp đất tơng đối tốt mặt khác công trình năm trung tâm Hà Nội nên việc sử dụng cọc đóng không cho phép (vì cọc đóng gây chấn động làm ảnh hởng tới công trình lân cận, mặt khác tiết diện cọc lớn nên việc đóng ép cọc qua lớp đất 5,6,7,8 khó khăn, không thực đợc) Bởi giải pháp móng có hiệu công trình nµy lµ mãng cäc khoan nhåi hay mãng cäc Baret - §èi víi cäc khoan nhåi, chØ cã mét loại tiết diện (tiết diện tròn) nên cọc chịu lực theo hai phơng X Y nh không tận dụng đợc làm việc khác theo hai phơng kết cấu, dẫn tới hiệu kinh tÕ cha cao, cäc khoan nhåi chØ nªn thiÕt kế cho móng dới cột có tiết diện vuông chịu lực theo hai phơng tơng đối giống - Đối với cọc Barét (cọc Barét thuộc loại cọc khoan nhồi đờng kính lớn nhng có loại tiết diện khác nh: chữ nhật, chữ thập, chữ T, chữ I, chữ L v.v), chịu lực theo hai phơng cọc khác nên tận dụng đợc làm việc khác theo hai phơng cđa kÕt cÊu, dÉn tíi hiƯu qu¶ kinh tÕ cao (vì điều kiện chịu tải nh cäc BarÐt cã diƯn tÝch tiÕt diƯn nhá h¬n cäc khoan nhồi nên tiết kiệm đợc vật liệu) a u ®iĨm cđa cäc BarÐt vµ cäc khoan nhåi - Søc chịu tải lớn, đạt đến vài nghìn - Tận dụng đợc làm việc khác theo hai phơng kết cấu (đối với cọc Baret) - Khi thi công không gây chấn động đáng kể tới công trính lân cận nên không ảnh hởng phơng diện chấn động công trình lân cận b Nhợc điểm cọc Barét cọc khoan nhồi - Đòi hỏi thiết bị chuyên dụng (Máy đào, gàu đào) chuyên gia có nhiều kinh nghiệm - Giá thành cao - Khó kiểm tra chất lợng lỗ cọc thân cọc sau đổ bê tông nh tiếp xúc mũi cọc với lớp đất chịu lực c Kết luận Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 10 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 135 922981 136 925054 137 908372 138 916912 139 928545 140 923067 141 890897 142 876951 143 839832 144 823950 145 846613 146 873193 147 914581 148 915526 0.006880 43 0.006858 01 0.006647 99 0.006768 0.006924 0.006875 61 0.006626 73 0.006348 15 0.006438 35 0.006402 37 0.006241 98 0.006187 76 0.006199 55 0.007039 81 Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 1370525 61 1392611 94 1396471 95 1354696 69 1355338 29 1371613 99 1344399 72 1381429 48 1304422 55 1286946 08 1356323 33 1411161 65 1475239 39 1314702 92 98 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 149 915606 150 919823 151 923225 152 857653 153 876333 154 917023 155 913431 156 927407 157 911891 158 877530 159 832173 160 916459 161 900725 162 922309 0.006546 72 0.007101 18 0.006345 24 0.006521 0.005921 41 0.007032 58 0.006264 22 0.006962 89 0.006278 64 0.006344 48 0.006013 08 0.006855 66 0.006393 92 0.006763 74 Đặng Trọng Thăng Líp 2001x2 1429122 28 1309392 44 1486507 77 1315077 24 1479941 42 1303963 57 1458172 78 1331928 89 1484225 33 1383141 06 1383938 95 1365965 91 1408722 32 1363608 15 99 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 163 916688 164 862180 165 776496 166 921406 167 920586 168 922180 169 915023 170 805690 171 742210 172 919636 173 913223 174 917754 175 906894 176 913394 0.006427 11 0.006085 0.006199 21 0.006623 95 0.006428 16 0.006511 47 0.006470 81 0.005774 82 0.006120 71 0.006872 13 0.006780 68 0.006841 92 0.006546 13 0.006171 65 Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 1426284 40 1416685 02 1252573 68 1436312 47 1478784 06 1462311 59 1444987 38 1395178 79 1212620 46 1381865 57 1346802 44 1385217 18 1385390 28 1479983 81 100 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 177 740281 178 924396 179 882391 180 918519 181 879104 182 745839 183 499455 184 463518 185 790723 186 686415 187 918090 188 912923 189 868133 190 846930 0.005690 68 0.006594 0.005698 72 0.005997 22 0.005975 0.005817 72 0.004172 58 0.003887 16 0.005736 62 0.004839 84 0.005824 05 0.005451 49 0.005463 93 0.004977 06 Đặng Trọng Thăng Líp 2001x2 1300865 77 1401683 21 1548403 68 1564924 27 1471179 84 1282013 74 1196992 80 1192435 56 1378378 27 1418261 02 1576377 41 1674631 83 1588844 87 1701667 11 101 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 191 786426 192 902976 0.005795 61 0.006451 76 1356935 35 1477079 89 - So sánh kết chạy lặp lần lần ta có bảng % chênh lệch Bảng % chênh lệch phản lực đầu cọc chuyển vị Thứ tự Pi(%) i(%) 2.868 3.379 1.732 4.571 1.604 4.211 2.224 3.422 2.421 3.612 2.407 3.486 2.357 3.355 1.629 3.563 0.758 3.978 10 -0.115 4.605 11 1.003 4.522 12 2.591 3.362 13 2.538 4.113 14 2.896 3.697 15 1.584 4.315 16 -0.779 4.042 17 -1.747 3.480 18 2.377 4.347 19 2.150 3.365 20 -0.727 3.960 21 1.323 3.800 22 3.557 4.135 23 1.497 3.752 24 0.585 4.698 25 -1.907 4.663 26 3.051 3.519 Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 102 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 0.441 -1.627 0.383 0.473 0.318 2.109 -1.459 -2.024 2.959 0.551 -1.676 -1.505 0.909 2.059 -2.707 1.646 2.360 -0.036 1.864 -2.224 0.865 2.909 1.055 -0.445 -0.828 1.606 3.442 1.569 3.593 0.366 2.292 1.375 0.231 0.246 1.737 1.477 0.182 0.229 Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 3.285 3.600 3.451 3.283 3.815 3.440 4.555 3.607 3.925 3.106 3.479 3.475 4.470 4.016 4.380 4.356 3.480 3.846 3.410 4.798 3.981 4.729 3.087 3.097 3.177 3.981 4.202 3.473 3.896 4.626 4.776 4.909 4.653 4.711 3.529 3.928 4.718 3.169 103 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 2.821 1.350 2.045 -3.013 -2.351 1.868 1.679 0.311 0.639 1.699 -2.171 2.038 -2.970 -3.994 2.179 1.866 0.249 0.457 1.637 -1.340 -3.855 0.364 2.885 1.373 2.206 -1.605 -0.339 3.026 2.066 0.522 0.629 1.411 2.014 0.649 1.693 3.232 2.063 0.940 Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 4.095 4.936 3.634 3.357 -4.204 2.785 4.513 4.001 4.127 3.076 4.137 3.766 0.941 -0.793 4.295 4.260 3.681 3.856 4.922 1.762 -1.701 2.523 3.694 3.608 3.837 3.373 3.963 4.563 4.168 3.575 3.777 4.978 2.375 3.888 4.530 4.378 3.254 3.618 104 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 0.498 0.496 1.626 1.797 1.955 2.348 2.826 2.675 -0.200 1.579 0.105 -1.208 -1.582 -0.695 -2.514 -2.821 -1.689 -2.047 -3.715 -3.030 1.005 -1.148 -0.827 -0.678 -0.589 -0.457 -0.354 2.824 2.762 -0.682 -2.107 -2.811 -2.048 -2.546 -0.941 1.923 -2.721 -0.902 Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 3.696 3.127 3.805 3.558 3.128 4.179 3.235 3.088 4.631 4.362 3.625 3.733 3.265 3.835 3.210 4.533 4.052 2.632 2.200 4.760 4.963 4.990 3.928 3.662 3.502 3.248 3.055 4.880 4.865 4.335 4.600 3.761 4.152 3.269 3.674 4.323 3.283 4.422 105 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 1.947 1.801 2.341 2.538 1.852 1.134 1.340 -0.655 -2.050 0.156 -0.017 2.883 0.152 2.841 1.749 -0.683 -2.521 1.683 0.404 1.044 1.328 -0.276 -3.203 1.365 1.718 -0.517 -1.468 -1.771 -1.592 2.254 2.019 -2.225 -1.972 -2.739 -2.508 -0.959 0.300 1.406 Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 4.458 3.401 3.367 4.548 4.838 4.472 3.826 3.655 4.275 4.386 3.471 3.668 4.415 4.087 1.759 4.721 2.618 2.254 1.957 3.951 4.696 4.558 3.591 2.224 2.311 3.801 4.992 3.735 4.108 4.836 4.290 2.859 -1.607 4.126 -0.387 3.645 3.297 3.177 106 ®å ¸n tèt nghiƯp kü s x©y dùng kho¸ 2001-2006 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 -3.362 0.588 -1.824 0.057 2.828 2.202 -3.002 -1.177 -0.217 2.758 -3.050 -3.771 1.634 -3.875 4.067 3.974 4.883 0.460 2.002 4.773 -0.367 2.858 3.359 3.753 -2.826 3.586 -2.895 -2.434 - Sau so sánh kết ta thấy giá trị chênh lệch lớn phản lực đầu cọc 3,994%, chuyển vị 4,992% nhỏ nên ta chấp nhận giá trị Ta dừng trình chạy lặp - Kiểm tra,xử lý số liệu tính toán theo sơ đồ đồng thời: + Ta phải kiểm tra vị trí gối đàn hồi để bảo đảm không xuất phản lực nhổ vị trí gối hệ số đàn hồi đà chọn không phù hợp Nếu xuất lực nhổ cần có phơng án kết cấu khác kiểm tra lại tải trọng đà nhập Từ kết chạy lặp thu đợc lần thứ ta thấy tất gối không xuất hiên lực nhổ hệ số đàn hồi đà chọn phù hợp + Kiểm tra chuyển vị theo phơng đứng lớn gối đàn hồi : Nếu chuyển vị lớn (>2cm) cần kiểm tra lại cách chọn hệ số đàn hồi, giá trị hợp lý khoảng 0.5 ~1 cm Từ kết chạy lặp lần thứ t ta thấy giá trị chuyển vị lớn gối max=0,785cm < 2cm hệ số đàn hồi chọn không cần phải kiểm tra lại + Kiểm tra phản lực đầu cọc: Từ bảng kết phản lực đầu cọc ë lµn thø ta thÊy Pmax1=909280,3 (Kg)=909,28(T) Pmax2=929793,2 (Kg)=929,793(T) Trong đó: Pmax1 phản lực lớn đầu cọc bè tầng hầm Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 107 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 Pmax2 phản lực lớn đàu cọc bè tầng hầm Trọng lợng tính toán cọc bè tầng hầm : Pctt1 n.Fc Ltt c 1,1 3,14.1,22 23,5.2,5 73,1(T ) Trọng lợng tính toán cọc bè tầng hầm : Pctt2 n.Fc Ltt c 1,1 3,14.1,22 26,5.2,5 82,42(T ) Tổng tải trọng lớn tác dụng lên cọc bè tầng hầm là: P1 Pmax1  Pctt1 909,28  73,1 982,38(T )  PSPT 986,87(T ) Tổng tải trọng lớn tác dụng lên cọc bè tầng hầm là: P2 Pmax  Pctt2 929,793  82,42 1012,213(T )  PSPT 1025,1(T ) c Tính toán cấu tạo bè móng - Vật liệu dùng để cấu tạo bè + Bè cọc sử dụng bêtông mác 300 + Lớp bêtông lót dày 100 sư dơng m¸c 150 + Cèt thÐp dïng thÐp : 10 ≤ d < 20 dïng thÐp AII cã Ra = 2800 (Kg/cm ) d ≥ 20 dïng thÐp AIII cã Ra = 3600 (Kg/cm ) - Nội lực tính toán đợc trích từ kết chạp SAP2000 + Mô men dơng: M xttmax 371856,9( Kg m) M ytt max 360113,3( Kg m) + M« men ©m: M xttmin  321869,2( Kg m) M ytt  314216,5( Kg m) d TÝnh to¸n cèt thÐp cho bè - Tính toán cốt thép theo phơng x Diện tích cốt thép cần thiết xác định theo công thức sau: Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 108 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 · a F  M tt .ho R a Trong : Mtt -là mômen uốn quanh trục x,y h0- chiều cao tính toán đài móng Chọn lớp bảo vệ cốt thép dày abv=5 (cm) Dự kiến dùng cốt thép 36 chịu mômen dơng 28 chịu mômen âm nên chiều cao làm việc xác định nh sau h0 x 2500  300  50  ' hox 2500  50  36 2132(mm) 213,2(cm) 28 2436(mm) 243,6(cm) 36 2096(mm) 209,6(cm) h0 y 2500  300  50  36  hoy' 2500  50  28  28 2408(mm) 240,8(cm) + Cèt thÐp chịu mô xmax=501856,9.10 (Kg.cm) A men dơng : Mtt M xttmax 37185690  0,0629 Rn b.hox 130.100.213,2  0,5(1   2.0,0629 ) 0,9675 Fax  M xttmax 371856,9.10  50,08(cm ) .hox Ra 0,9675.213,2.3600 100.50,08 Kiểm tra hàm lợng cốt thép : % 100.213,2 0,235%   0,05% Dù kiÕn dïng cốt thép 36, fa=10,178(cm2) khoảng cách cốt thép lµ: 100.10,178 a 20,32(cm) 50,08 Chän 36,a=200 cm, cã Fa=50,89(cm2) + Cốt thép chịu xmin=321869,2.10 (Kg.cm) mômen âm: Mtt M xttmin 321869 ,2.10 A  0,0417 Rn b.hox2 130.100.243,6  0,5(1   2.0,0417 ) 0,9787 Fax  M xttmin 32186920  37,5(cm ) .hox Ra 0,9787.243,6.3600 Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 109 đồ ¸n tèt nghiƯp kü s x©y dùng kho¸ 2001-2006 100.37,5 Kiểm tra hàm lợng cốt thép : % 100.243,6 0,154%   0,05% Dù kiÕn dïng cèt thÐp 28, fa=6,158(cm2), khoảng cách cốt thép là: 100.6,158 a 16,42(cm) 37,5 Chän 28,a=160 mm, cã Fa=38,49(cm2) - TÝnh toán cốt thép theo phơng y: + Cốt thép chịu ymax=360113,3.10 (Kg.cm) A M ytt max oy Rn b.h mô men dơng: Mtt 36011330 0,0631 130.100.209,6  0,5(1   2.0,0631) 0,9674 x a F  M ytt max .hoy Ra  36011330 49,33(cm ) 0,9674.209,6.3600 100.49,33 Kiểm tra hàm lợng cốt thép: % 100.209,6 0,2354 %   0,05% Dù kiÕn dùng cốt thép 36,fa=10,178(cm2),khoảng cách cốt thép là: 100.10,178 a 20,63(cm) 49,33 Chän 36, a=200 mm, cã Fa=50,89(cm2) + Cèt thÐp chÞu ymin=314216,5.10 (Kg.cm) A M ytt Rn b.hoy2 mômen âm : Mtt 314216,5.10 0,0417 130.100.240,8  0,5(1   2.0,0417 ) 0,9574 Fax  M ytt max .hoy Ra  31421650 37,86(cm ) 0,9574.240,8.3600 100.37,86 Kiểm tra hàm lợng cốt thÐp :  % 100.240,8 0,1572%   0,05% Dự kiến dùng cốt thép 28, fa=6,158(cm2), khoảng cách cốt thép là: 100.6,158 a 16,27(cm) 37,86 Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 110 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 Chọn 28,a=160 mm, có Fa=38,49(cm2) a b c d e f f1 g1 k m 8 T-1 T-1 6 5 T-1 T-1 3 T-1 2 1 a b c d e f g h k l m MỈt b»n g c è t t h ép đài Nhận xét: Từ kết phân tích nội lực kết cấu theo sơ đồ ngàm sơ đồ "Nền-Móng- Kết cấu bên làm việc đồng thời ta có nhận xét sau: - Ta xác định xác lực tác dụng lên cọc bè móng - Xác định dợc nội lực bè từ tính thép bố trí cho bè (Đài, dầm sử dụng móng đơn dới chân cột ) - Chuyển vị đỉnh theo phơng ngang công trình tăng nhiều so với sơ đồ ngàm - Tải trọng ngang phân phối vách cứng giảm so với sơ đồ ngàm, ngợc lại phân phối khung tăng lên - Xác định đợc nội lực gia tăng chuyển vị cỡng chân cột Kết luận: Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 111 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 Việc đa sơ đồ tính toán đồng thời móng kết cấu bên đà đợc đặt từ lâu nhiên giải cụ thể nh hệ thống lý thuyết, qui phạm cho vấn đề cha đầy đủ Qua tính toán tham khảo số công trình đà áp dụng tính toán cho thấy với sơ đồ Nền - Móng - Kết cấu bên làm việc đồng thời cung cấp cho ngời thiết kế cách đầy đủ xác gần với thực tế làm việc công trình dới tác động loại tải trọng, giúp cho ngời thiết kế đa lời giải phù hợp, đặc biệt cho phép xác định đợc xác nội lực bè cọc, hệ dầm móng, đài cọc ứng suất sinh chuyển vị chân cột điều thực đợc sử dụng mô hình ngàm Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 112 ... Fa=56,52 cm2 Phơng án i tính toán móng theo sơ đồ làm việc đồng thời đất-móng-kết cấu bên Đặng Trọng Thăng Lớp 2001x2 20 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 I đặt vấn đề Nh biết hiƯn... án so sánh hai phơng án để chọn phơng án tối u - Phơng án 1: Móng bè cọc khoan nhồi - Phơng án 2: Móng đơn cọc baret kết hợp với cọc khoan nhồi IV.2 Các giả thuyết số liệu dùng để tính toán a Các... 2001x2 22 đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng khoá 2001-2006 Với phát triển mạnh mẽ máy tính điện tử với phần mềm phân tích tính toán toán kết cấu mạnh nh SAP2000, ETABS, STAAD PRO thời gian làm đồ án có