(Luận án tiến sĩ) nghiên cứu ảnh hưởng của cốt liệu thô tạo khung đến sự phát triển biến dạng không hồi phục của bê tông nhựa nóng trong điều kiện việt nam

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI ĐỖ VƯƠNG VINH NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG CỦA CỐT LIỆU THÔ TẠO KHUNG ĐẾN SỰ PHÁT TRIỂN BIẾN DẠNG KHƠNG HỒI PHỤC CỦA BÊ TƠNG NHỰA NĨNG TRONG ĐIỀU KIỆN VIỆT NAM Ngành : Kỹ thuật xây dựng cơng trình giao thơng Mã số : 9.58.02.05 Chun ngành : Xây dựng đường ôtô đường thành phố LUẬN ÁN TIẾN SĨ KỸ THUẬT Hướng dẫn khoa học: PGS TS Trần Thị Kim Đăng PGS TS Nguyễn Hữu Trí Hà Nội - 2021 ii LỜI CẢM ƠN Để hồn thành luận án, tơi trân trọng cảm ơn quan, đơn vị tạo điều kiện giúp đỡ: Trường Đại học Giao thông vận Tải; Phòng Đào tạo Sau đại học; Trung tâm Khoa học cơng nghệ GTVT; Phịng Thí nghiệm trọng điểm LasXD 1256, Phịng Thí nghiệm cơng trình Vilas 047; Khoa Cơng trình; Bộ môn Đường bộ; Bộ môn Vật liệu xây dựng Tơi xin bày tỏ lịng biết ơn sâu sắc đến thầy cô hướng dẫn khoa học PGS.TS Trần Thị Kim Đăng PGS.TS Nguyễn Hữu Trí Các Thầy, Cơ định hướng, tận tình hướng dẫn, giúp đỡ động viên tơi suốt q trình thực luận án Tôi xin chân thành cảm ơn GS TS Bùi Xuân Cậy, PGS TS Lã Văn Chăm, PGS TS Nguyễn Quang Phúc, thầy cô môn Đường bộ, đồng nghiệp, nhà khoa học Trường quan tâm, giúp đỡ, nhận xét, góp ý mặt chun mơn cho tơi q trình thực luận án Tôi xin chân thành cảm ơn cán bộ, nhân viên Phịng thí nghiệm trọng điểm LasXD1256, Phịng thí nghiệm Cơng trình Vilas 047, Phịng thí nghiệm Bộ môn Vật liệu Xây dựng, em sinh viên lớp Đường K55, Đường K56, Kỹ thuật Giao thông Đường K56 giúp đỡ thực thí nghiệm luận án Cảm ơn gia đình bạn bè, người thân bên tôi, ủng hộ khích lệ tơi hồn thành luận án Hà Nội, tháng …… năm 2021 Tác giả luận án Đỗ Vương Vinh MỞ ĐẦU Đặt vấn đề Bê tông nhựa loại vật liệu sử dụng phổ biến để làm mặt đường ô tô cấp cao, đường đô thị đường cao tốc Việt Nam giới có nhiều ưu điểm như tuổi thọ cao, chịu lưu lượng tải trọng xe lớn, thơng xe sau thi công, êm thuận độ ồn nhỏ xe chạy Tuy nhiên loại mặt đường có nhược điểm nhạy cảm với nhiệt độ, nhiệt độ thấp giịn dễ bị nứt, nhiệt độ cao cường độ giảm dễ bị biến dạng không hồi phục Thời gian gần Việt Nam, gia tăng lưu lượng tải trọng xe biến dạng không hồi phục dạng lún vệt bánh xe trở thành hư hỏng phổ biến mặt đường Theo nghiên cứu giới Việt Nam hư hỏng lún vệt bánh xe chủ yếu lớp bê tông nhựa ổn định điều kiện khai thác, không đủ cường độ kháng cắt làm cấu trúc vật liệu bị phá hoại Bê tông nhựa gồm cốt liệu thô (đá dăm), cốt liệu mịn (cát), bột khoáng, nhựa đường phụ gia (nếu có) phối hợp với theo tỉ lệ hợp lý Mỗi thành phần vật liệu đóng vai trị định có liên quan chặt chẽ với việc tạo nên khối liên kết có đủ cường độ tính chất cần thiết trình sử dụng Bên cạnh yếu tố chất lượng vật liệu cấp phối cốt liệu hay tỉ lệ phối trộn nhóm cỡ hạt cốt liệu yếu tố quan trọng ảnh hưởng đến hầu hết tính chất quan trọng hỗn hợp bê tơng nhựa có khả chống biến dạng không hồi phục cường độ chống cắt Một hỗn hợp BTN có tỉ lệ phối trộn cốt liệu hợp lý cho phép hạt cốt liệu thô tiếp xúc với hạt cốt liệu mịn nêm chèn vừa đủ mà không đẩy hạt cốt liệu thô xa Hỗn hợp có khung cốt liệu thơ chịu lực tốt từ tăng cường độ kháng cắt tăng khả chống biến dạng không hồi phục hỗn hợp tăng ma sát hạt cốt liệu Trên giới, ảnh hưởng cấp phối cốt liệu khung cốt liệu thô đến khả kháng lún hỗn hợp bê tông nhựa số tác giả quan tâm nghiên cứu Do nguồn gốc vật liệu, phương pháp nghiên cứu, thiết bị nghiên cứu khác nên kết thu khác Tuy nhiên, tác giả thống cho cấp phối cốt liệu ảnh hưởng lớn đến khả kháng lún bê tông nhựa cường độ chống cắt tăng có tiếp xúc chèn móc hạt cốt liệu thơ hỗn hợp Nhận thấy vai trò khung cốt liệu thơ việc hình thành khả kháng lún cho hỗn hợp bê tông nhựa, Robert Bailey nghiên cứu phát triển phương pháp thiết kế cấp phối cốt liệu cho bê tơng nhựa có xét đến hình thành khung cốt liệu thô giải pháp chống hằn lún vệt bánh xe bang Illinois, Hoa Kỳ Thêm vào đó, nhằm làm rõ vai trị khung cốt liệu thô khả chống biến dạng không hồi phục hỗn hợp BTN, số nhà khoa học nghiên cứu phát triển công cụ xác định cấu trúc khung cốt liệu hỗn hợp bê tơng nhựa sử dụng dụng phương pháp phân tích ảnh Ở Việt Nam gần có số tác giả nghiên cứu ảnh hưởng mức độ thô cấp phối cốt liệu đến khả kháng lún mỏi hỗn hợp bê tông nhựa Tuy nhiên nghiên cứu dừng lại việc đánh giá ảnh hưởng hàm lượng cốt liệu thô mà chưa xem xét đến việc tạo khung cốt liệu thơ vai trị khung cốt liệu thô khả kháng lún hỗn hợp bê tơng nhựa Chính đề tài luận án “Nghiên cứu ảnh hưởng cốt liệu thô tạo khung đến phát triển biến dạng không hồi phục bê tơng nhựa nóng điều kiện Việt Nam” cần thiết có ý nghĩa khoa học Mục đích nghiên cứu Nghiên cứu đề xuất phương pháp thiết kế hỗn hợp bê tơng nhựa chặt có xét đến việc hình thành khung cốt liệu thơ, khảo sát ảnh hưởng cấp phối cốt liệu hàm lượng cốt liêu thô tạo khung đến khả chống biến dạng không hồi phục bê tơng nhựa nóng Nghiên cứu đề xuất xác định thông số cấu trúc hỗn hợp bê tơng nhựa có liên quan đến khả chống biến dạng không hồi phục phương pháp phân tích ảnh Từ làm rõ vai trị khung cốt liệu thơ việc hình thành khả chống biến dạng không hồi phục hỗn hợp bê tông nhựa Đối tượng phạm vi nghiên cứu Đối tượng nghiên cứu luận án bê tơng nhựa nóng sử dụng làm mặt đường tơ Việt Nam Phạm vi nghiên cứu khả chống biến dạng không hồi phục hỗn hợp bê tơng nhựa sử dụng thí nghiệm hằn lún vệt bánh xe thí nghiệm từ biến, nghiên cứu thơng số cấu trúc có liên quan đến khả chống biến dạng không hồi phục hỗn hợp BTN - Ý nghĩa khoa học thực tiễn đề tài Nghiên cứu đề xuất phương pháp thiết kế hỗn hợp bê tơng nhựa có xét đến khung cốt liệu thô nhằm xác định cấp phối cốt liệu hàm lượng cốt liệu thô hợp lý cho hỗn hợp bê tông nhựa cho khả chống biến dạng không hồi phục tốt - Thông qua khảo sát ảnh hưởng hàm lượng cốt liệu thô đến khả chống biến dạng không hồi phục hỗn hợp bê tông nhựa với hai nguồn cốt liệu khác từ xác định khoảng hàm lượng cốt liệu thô hợp lý cho khả chống biến dạng không hồi phục cao - Nghiên cứu xác định cấu trúc hỗn hợp BTN sử dụng phương pháp phân tích ảnh, thiết lập tương quan số với thông số học thể khả kháng chống biến dạng không hồi phục hỗn hợp BTN Từ tiêu cấu trúc xác định phương pháp phân tích ảnh dự báo khả chống biến dạng không hồi phục, giúp đánh giá, sàng lọc sơ hỗn hợp bê tông nhựa theo khả chống biến dạng không hồi phục CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ ẢNH HƯỞNG CỦA CẤP PHỐI CỐT LIỆU VÀ KHUNG CỐT LIỆU THÔ ĐẾN BIẾN DẠNG KHÔNG HỒI PHỤC CỦA BÊ TÔNG NHỰA 1.1 Thành phần vật liệu cấu trúc bê tông nhựa 1.1.1 Thành phần vật liệu bê tông nhựa Bê tông nhựa hỗn hợp gồm thành phần cốt liệu khoáng (đá dăm, cát, bột khoáng), chất liên kết nhựa đường phụ gia (nếu có) phối hợp với theo tỷ lệ hợp lý Mỗi thành phần bê tơng nhựa đóng vai trị định có liên quan chặt chẽ với việc tạo nên khối liên kết có đủ cường độ tính chất cần thiết cho trình sử dụng - Đá dăm (cốt liệu thô): Làm nên khung chủ yếu bê tơng nhựa, làm cho bê tơng nhựa có khả chịu tác dụng ngoại lực tạo độ nhám bề mặt - Cát (cốt liệu mịn): Có vai trị lấp đầy lỗ rỗng hạt đá dăm với đá dăm làm thành khung chủ yếu bê tơng nhựa - Bột khống: Có vai trò lấp đầy lỗ rỗng hạt cốt liệu lớn Bột khống loại vật liệu có tỷ diện cao (250300 m2/kg), có lực mạnh với nhựa, biến nhựa vốn có trạng thái khối, giọt thành trạng thái màng mỏng, bao bọc dễ dàng với hạt khống vật Bột khống có vai trị chất phụ gia làm cho nhựa tăng thêm độ nhớt, tăng thêm khả dính bám tăng tính ổn định nhiệt Bột khoáng với nhựa tạo chất liên kết mới, chất liên kết asphalt có tính chất hẳn tính chất riêng nhựa đường - Nhựa đường: Là chất liên kết, kết dính hạt cốt liệu khoáng lại với thành khối góp phần lấp đầy lỗ rỗng hạt cốt liệu - Phụ gia: Mặc dù sử dụng với hàm lượng nhỏ, phụ gia có vai trò việc cải thiện tính chất bê tơng nhựa 1.1.2 Cấu trúc hỗn hợp bê tông nhựa Về mặt cấu trúc, bê tông nhựa vật liệu xây dựng có cấu trúc thuộc loại cuội kết nhân tạo, cốt liệu khống vật dính kết với nhờ chất liên kết asphalt Tuy nhiên vài quan điểm cấu trúc hỗn hợp: - Quan điểm theo mơ hình đơn giản xem bê tông nhựa gồm hai pha bản: pha rắn cốt liệu khoáng vật gồm đá, cát bột khoáng, pha lỏng nhựa - Quan điểm xem bê tông nhựa vật liệu gồm hai thành phần cấu trúc: khung sườn vật liệu khoáng vật gồm đá cát, hai chất liên kết asphalt gồm bitum bột khoáng - Quan điểm xem bê tông nhựa hệ thống gồm ba cấu tử [6] (Hình 1.1)  Cấu trúc vi mơ (tế vi) gồm nhựa bột khống tạo thành chất liên kết asphalt (mastic asphalt)  Cấu trúc trung gian gồm cát chất liên kết asphalt tạo thành vữa asphalt  Cấu trúc vĩ mô gồm đá dăm vữa asphalt tạo thành hỗn hợp bê tông nhựa Hình 1.1 Mơ hình cấu trúc bê tơng nhựa cấp độ nghiên cứu [35] o Xét cấu trúc tế vi thấy rõ quan hệ số lượng, bố trí tương tác bitum bột khoáng – thành phần phân tán hoạt động bê tông nhựa Cường độ bê tông nhựa biến đổi nhiều tùy thuộc vào hàm lượng bột khoáng, vào tỉ số nhựa bitum bột khoáng (B/BK) Hình 1.2 Thể cấu trúc hỗn hợp bitum bột khoáng tăng dần tỉ lệ bitum bột khoáng Bột khoáng trạng thái đầm chặt tối đa có chứa lỗ rỗng Hỗn hợp bột khống – bitum lượng bitum khơng đủ để lấp đầy lỗ rỗng bột khoáng Hỗn hợp bột khoáng – bitum lượng bitum vừa đủ để lấp đầy lỗ rỗng bột khoáng Hỗn hợp bột khống – bitum thể tích bitum vượt q thể tích lỗ rỗng bột khống Hình 1.2 Cấu trúc hỗn hợp bitum bột khoáng với tỉ lệ bitum tăng dần [17] Khi lượng nhựa nhiều bột khoáng ít, hạt bột khống bọc màng nhựa dày, khơng tiếp xúc trực tiếp với nhau, cấu trúc cho cường độ nhỏ, trường hợp thể khu vực I biểu đồ Hình 1.3 Khi tăng lượng bột khoáng lên, tỷ lệ bitum bột khoáng giảm, đến lúc lượng nhựa vừa đủ để bọc hạt bột khoáng màng nhựa mỏng Các hạt tiếp xúc với qua màng mỏng bitum có định hướng (khoảng 0,25 m); lúc cấu trúc tế vi đạt cường độ cao thể khu vực II đồ thị Nếu tiếp tục tăng lượng bột khống lên nữa, bitum khơng đủ để tạo màng bọc khắp hạt; cấu trúc tế vi tăng lỗ rỗng, hạt không liên kết với nhau, cường độ giảm nhanh thể khu vực III đồ thị Hình 1.3 Ảnh hưởng tỷ lệ [bitum/bột khoáng] đến cường độ nén bê tông nhựa [6] o Xét cấu trúc trung gian vữa asphalt (vữa nhựa) gồm mastic asphalt hạt cốt liệu mịn tương tự thành phần vữa bê tông xi măng Giống vữa xi măng, vữa nhựa lấp vào lỗ rỗng hạt cốt liệu lớn Thành phần vữa nhựa bị biến dạng tác dụng tải trọng nhiệt độ cao xuất vết nứt chịu tác dụng tải trọng lặp nhiệt độ trung bình mastic thành phần cấp độ Cấu trúc trung gian ảnh hưởng lớn đến cường độ, độ biến dạng, độ chặt tính chất khác bê tơng nhựa [53] o Xét cấu trúc vĩ mô, bê tông nhựa xem gồm thành phần khung cốt liệu thô vữa nhựa (xem Hình 1.4) Bê tơng nhựa Vữa nhựa (cốt liệu mịn + bột khống + nhựa Cốt liệu thơ Hình 1.4 Thành phần vữa nhựa cốt liệu thô hỗn hợp bê tông nhựa Tỉ lệ phối hợp cốt liệu thô với vữa nhựa tạo bê tơng nhựa có cấu trúc khung, cấu trúc bán khung cấu trúc khơng có khung [11]: - Cấu trúc có khung (khung rỗng khung chặt): Thể tích vữa asphalt bao gồm hỗn hợp cát, bột khoáng bitum khơng vượt q thể tích rỗng đá dăm kích cỡ hạt cát khơng lớn kích thước lỗ rỗng khung đá dăm (có thể khơng dùng hạt có kích cỡ từ 5- 0.63mm.) Như vậy, hạt cốt liệu không dễ chuyển động vữa asphalt tiếp xúc với cách trực tiếp thông qua lớp màng cứng bitum tạo cấu trúc Sự có mặt khung cứng không gian làm tăng độ ổn định động lớp phủ mặt đường Lực tác dụng truyền qua hạt cốt liệu thơ Điển hình cho loại cấu trúc loại bê tông nhựa SMA bê tông nhựa rỗng Porous asphalt - Cấu trúc bán khung: Thể tích vữa asphalt lớn thể tích lỗ rỗng hạt cốt liệu thô khơng nhiều Khi phần hạt cốt liệu thơ tiếp xúc với nhau, phần cịn lại khơng tiếp xúc với mà bị ngăn cách vữa nhựa lực tác dụng truyền qua cốt liệu thô cốt liệu mịn Điển hình cho cấu trúc bán khung hỗn hợp bê tông nhựa chặt - Cấu trúc khơng có khung: Thể tích vữa asphalt lớn nhiều so với thể tích lỗ rỗng cốt liệu lớn Các hạt cốt liệu thô hạt trơ bơi vữa asphalt, hạt đá dăm nằm cách xa lớp vữa asphalt dày Trong trường hợp này, kích cỡ, tính chất bề mặt đá dăm, hình dạng chúng khơng có ảnh hưởng lớn đến tính chất bê tơng nhựa Lực tác dụng truyền chủ yếu thông qua thành phần vữa nhựa Điển hình cho loại bê tông nhựa đúc – Mastic asphalt 7.0 12.0 11.5 11.0 10.5 10.0 9.5 9.0 8.5 8.0 Chiều sâu lún vệt bánh xe sau 20.000 lượt, mm Chiều sâu lún vệt bánh xe sau 20.000 lượt, mm 129 y = -2.4397x + 15.679 R² = 0.8116 6.5 6.0 5.5 5.0 4.0 1.60 1.80 2.00 2.20 2.40 2.60 2.80 3.00 3.20 Số tiếp xúc/cm2, txuc/cm2 1.60 1.80 2.00 2.20 2.40 2.60 2.80 3.00 y = -1.4706x + 14.369 R² = 0.7477 Chiều sâu lún vệt bánh xe sau 20.000 lượt, mm 2.00 2.50 3.00 3.50 Chiều dài tiếp xúc/cm2, mm/cm2 12.0 11.5 11.0 10.5 10.0 9.5 9.0 8.5 8.0 4.00 Chiều sâu lún vệt bánh xe sau 20.000 lượt, mm 7.0 6.5 6.0 5.5 5.0 y = -0.7463x + 8.2416 R² = 0.5983 4.5 4.0 2.00 2.50 3.00 3.50 Chiều dài tiếp xúc/cm2, mm/cm2 4.00 7.0 y = -1.6839x + 14.397 R² = 0.7688 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 Chỉ số ISI/cm2, mm/cm2 Chiều sâu lún vệt bánh xe sau 20.000 lượt, mm Chiều sâu lún vệt bánh xe sau 20.000 lượt, mm Số tiếp xúc/cm2, txuc/cm2 12.0 11.5 11.0 10.5 10.0 9.5 9.0 8.5 8.0 y = -1.1285x + 8.8255 R² = 0.9955 4.5 6.5 6.0 5.5 5.0 y = -0.8439x + 8.249 R² = 0.5823 4.5 4.0 Cốt liệu mỏ Thống Nhất 1.50 2.00 2.50 3.00 Chỉ số ISI/cm2, mm/cm2 3.50 Cốt liệu mỏ Sunway Hình 4.23 Quan hệ tiêu cấu trúc với chiều sâu lún vệt bánh xe sau 20.000 lượt gia tải 4.5.2 Quan hệ số cấu trúc cốt liệu với đặc tính từ biến hỗn hợp bê tơng nhựa 60 oC Trong Chương thực thí đánh giá khả chống biến dạng không hồi phục hỗn hợp bê tơng nhựa thí nghiệm từ biến Thí nghiệm thực nhiệt độ 30 oC 60 oC, áp lực thí nghiệm 200 kPa Cường độ nhựa đường giảm nhiệt độ tăng nên vai trò cốt liệu khung cốt liệu khả chống biến dạng thể rõ nhiệt độ cao Do đặc tính từ biến hỗn hợp bê tơng nhựa 60 oC gồm biến dạng tổng, biến dạng không hồi phục độ cứng từ biến lựa chọn để thiết lập tương quan với tiêu cấu trúc cốt liệu 130 4.5.2.1 Quan hệ tiêu cấu trúc với độ cứng từ biến 60 oC 70 60 55 50 45 40 35 30 25 20 60 Độ cứng từ biến, MPa Độ cứng từ biến, MPa Tương quan tiêu cấu trúc cốt liệu độ cứng từ biến 60 oC hỗn hợp thể Hình 4.24 Kết cho thấy, tiêu cấu trúc có mối quan hệ tốt với độ cứng từ biến Khi số tiếp xúc, chiều dài tiếp xúc số cấu trúc ISI tăng độ cứng từ biến có xu hướng tăng y = 22.843x - 5.0195 R² = 0.7712 50 40 y = 11.861x + 19.866 R² = 0.3534 30 20 1.60 1.80 2.00 2.20 2.40 2.60 2.80 3.00 3.20 60 55 50 45 40 35 30 25 20 Độ cứng từ biến, MPa 70 y = 13.84x + 7.0315 R² = 0.7179 2.00 Độ cứng từ biến, MPa Số tiếp xúc/cm2, txuc/cm2 60 50 40 30 y = 16.227x + 1.4273 R² = 0.9091 20 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 Chiều dài tiếp xúc/cm2, mm/cm2 2.50 3.00 3.50 4.00 Chiều dài tiếp xúc/cm2, mm/cm2 70 60 55 50 45 40 35 30 25 20 Độ cứng từ biến, MPa Độ cứng từ biến, MPa 1.60 1.80 2.00 2.20 2.40 2.60 2.80 3.00 Số tiếp xúc/cm2, txuc/cm2) y = 16.134x + 6.0446 R² = 0.7651 1.50 2.00 2.50 3.00 Chỉ số ISI/cm2, mm/cm2 Cốt liệu mỏ Thống Nhất 3.50 60 50 40 30 y = 18.687x + 0.3878 R² = 0.9177 20 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 Chỉ số ISI/cm2, mm/cm2 Cốt liệu mỏ Sunway Hình 4.24 Quan hệ tiêu cấu trúc với độ cứng từ biến 60 oC 131 4.5.2.2 Quan hệ tiêu cấu trúc với biến dạng tổng 60 oC Tương quan số cấu trúc cốt liệu với biến dạng tổng 60 oC hỗn hợp thể Hình 4.25 Kết cho thấy, số cấu trúc có mối quan hệ tốt với biến dạng tổng 60 oC Khi số tiếp xúc, chiều dài tiếp xúc số cấu trúc ISI tăng biến dạng tổng hỗn hợp có xu hướng giảm 0.60 0.50 0.40 0.30 0.20 y = -0.2056x + 0.9027 R² = 0.7116 0.10 0.00 1.60 1.80 2.00 2.20 2.40 2.60 2.80 3.00 Biến dạng tổng sau 3600s, % Biến dạng tổng sau 3600s, % 0.60 0.50 0.40 0.30 0.20 0.10 0.00 1.60 1.80 2.00 2.20 2.40 2.60 2.80 3.00 3.20 Số tiếp xúc/cm2, txuc/cm2 Số tiếp xúc/cm2, txuc/cm2 0.60 0.50 0.40 0.30 0.20 y = -0.1225x + 0.7883 R² = 0.6407 0.10 0.00 2.00 2.50 3.00 3.50 Chiều dài tiếp xúc/cm2, mm/cm2 4.00 Biến dạng tổng sau 3600s, % Biến dạng tổng sau 3600s, % 0.60 0.50 0.40 0.30 0.20 y = -0.1518x + 0.8642 R² = 0.8913 0.10 0.00 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 Chiều dài tiếp xúc/cm2, mm/cm2 0.60 0.60 0.50 0.40 0.30 0.20 y = -0.1436x + 0.7991 R² = 0.6905 0.10 0.00 1.50 2.00 2.50 3.00 Chỉ số ISI/cm2, mm/cm2 Cốt liệu mỏ Thống Nhất 3.50 Biến dạng tổng sau 3600s, % Biến dạng tổng sau 3600s, % y = -0.1042x + 0.6751 R² = 0.3054 0.50 0.40 0.30 0.20 0.10 0.00 y = -0.1752x + 0.8749 R² = 0.9035 1.50 2.00 2.50 3.00 Chỉ số ISI/cm2, mm/cm2 Cốt liệu mỏ Sunway Hình 4.25 Quan hệ tiêu cấu trúc với biến dạng tổng 60oC 3.50 132 4.5.2.3 Quan hệ tiêu cấu trúc với biến dạng không hồi phục 60 oC 0.45 0.40 0.35 0.30 0.25 0.20 0.15 0.10 0.05 0.00 y = -0.224x + 0.8371 R² = 0.7549 1.60 1.80 2.00 2.20 2.40 2.60 2.80 3.00 0.45 0.40 0.35 0.30 0.25 0.20 0.15 0.10 0.05 0.00 Biến dạng không hồi phục, % Biến dạng không hồi phục, % Tương quan tiêu cấu trúc cốt liệu với biến dạng không hồi phục 60 oC hỗn hợp thể Hình 4.26 Kết cho thấy, tiêu cấu trúc có mối quan hệ tốt với tiêu biến dạng không hồi phục 60oC Khi số tiếp xúc, chiều dài tiếp xúc số cấu trúc ISI tăng biến dạng khơng hồi phục hỗn hợp có xu hướng giảm 1.60 1.80 2.00 2.20 2.40 2.60 2.80 3.00 3.20 Số tiếp xúc/cm2, txuc/cm2 Số tiếp xúc/cm2, txuc/cm2 0.50 Biến dạng không hồi phục, % Biến dạng không hồi phục, % 0.50 0.40 0.40 0.30 0.30 0.20 0.20 0.10 y = -0.1344x + 0.7151 R² = 0.6891 0.10 2.00 2.50 3.00 3.50 Chiều dài tiếp xúc/cm2, mm/cm2 0.50 Biến dạng không hồi phục, % Biến dạng không hồi phục, % 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 Chiều dài tiếp xúc/cm2, mm/cm2 4.00 0.50 0.40 0.40 0.30 0.30 0.10 y = -0.1438x + 0.6904 R² = 0.9061 0.00 0.00 0.20 y = -0.1001x + 0.5146 R² = 0.3192 0.20 y = -0.1567x + 0.7248 R² = 0.7346 0.10 0.00 0.00 1.50 2.00 2.50 3.00 Chỉ số ISI/cm2, mm/cm2 Cốt liệu mỏ Thống Nhất 3.50 1.50 y = -0.1658x + 0.7002 R² = 0.9169 2.00 2.50 3.00 Chỉ số ISI/cm2, mm/cm2 3.50 Cốt liệu mỏ Sunway Hình 4.26 Quan hệ tiêu cấu trúc với biến dạng không hồi phục 60 oC 133 4.6 Kết luận Chương - Cấu trúc khung cốt liệu chịu lực hỗn hợp bê tông nhựa đánh giá qua tiêu số tiếp xúc (txuc/cm2), chiều dài tiếp xúc (mm/cm2) số cấu trúc ISI – số phụ thuộc vào chiều dài tiếp xúc hướng tiếp xúc (mm/cm2) Các tiêu xác định phân tích ảnh sử dụng phần mềm IPAS-2 – phần mềm xử lý phân tích ảnh chuyên dụng xác định cấu trúc hỗn hợp bê tông nhựa phát triển Đại học Madison-Wiscosin Đại học bang Michigan (Hoa Kỳ) - 10 hỗn hợp bê tông nhựa nghiên cứu chế tạo, cắt phân tích ảnh sử dụng phần mềm IPAS-2 từ hình ảnh mặt phẳng cắt mẫu để khảo sát tiêu cấu trúc khung cốt liệu chịu lực với hàm lượng cốt liệu thô tạo khung khác Các kết tiêu cấu trúc xác định phần mềm đánh giá độ chụm cho kết tốt mẫu hình ảnh mặt cắt Điều chứng tỏ ổn định kết phân tích ảnh phần mềm chất lượng công tác chế tạo mẫu - Trong tất số cấu trúc khung cốt liệu chịu lực mẫu hỗn hợp cho thấy mối quan hệ chặt chẽ với hàm lượng cốt liệu thơ tạo khung nguồn cốt liệu có ảnh hưởng đến tiêu số tiếp xúc, ảnh hưởng không lớn hàm lượng cốt liệu thô tạo khung Các tiêu cấu trúc hỗn hợp bê tơng nhựa có mối quan hệ chặt chẽ với hàm lượng cốt liệu thô thể thông qua phương trình hồi quy thực nghiệm từ (4.2) đến (4.5) với R2đc > 74% Với mối quan hệ hồi qui thực nghiệm tiêu cấu trúc hàm lượng cốt liệu thơ tạo khung có có dạng hàm bậc 2, rõ ràng thấy tồn hàm lượng cốt liệu thô tạo khung cho tiêu cấu trúc cốt liệu cao Hàm lượng cốt liệu thô tạo khung (d≥2.36mm) cho tiêu cấu trúc lớn nằm khoảng từ 62,50% đến 66,93%, trung bình 64,76% Hỗn hợp có thành phần cốt liệu thiết kế theo phương pháp Bailey có tiêu cấu trúc cốt liệu cao Kết khẳng định ưu điểm phương pháp việc thiết kế hỗn hợp có khung cốt liệu chịu lực tốt - Các tiêu cấu trúc khung cốt liệu chịu lực xác định phân tích ảnh có mối liên hệ chặt chẽ với chiều sâu vệt lún bánh xe với tiêu đặc trưng từ biến Khi tiêu cấu trúc cốt liệu xác định phương pháp phân tích ảnh tăng chiều sâu lún vệt bánh xe có xu hướng giảm, độ cứng từ biến có xu hướng tăng, biến dạng tổng biến dạng khơng hồi phục có xu hướng giảm 134 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Kết luận Bằng phương pháp nghiên cứu lý thuyết kết hợp thực nghiệm phòng, loại vật liệu lựa chọn, với thiết bị thí nghiệm đại, số mẫu thử hợp lý, số liệu thí nghiệm phân tích thống kê, luận án có số đóng góp mang tính mặt khoa học thực tiễn Các đóng góp mặt khoa học 1) Đã đưa khái niệm “hàm lượng cốt liệu thô tạo khung” vào nghiên cứu để tìm hiểu khẳng định mối liên hệ tiêu hỗn hợp cốt liệu với đặc tính biến dạng khơng hồi phục hỗn hợp bê tông nhựa 2) Đã nghiên cứu ứng dụng phương pháp Bailey thiết kế cấp phối cốt liệu bê tông nhựa 3) Đã nghiên cứu áp dụng phương pháp phân tích ảnh sử dụng phần mềm IPAS2 để phân tích mặt cắt mẫu bê tơng nhựa, xác định tiêu: số cấu trúc ISI, số tiếp xúc, chiều dài tiếp xúc 4) Đã nghiên cứu để chứng minh mối liên hệ tiêu cấu trúc cốt liệu có từ phân tích ảnh với hàm lượng cốt liệu thơ tạo khung mối liên hệ chúng với đặc tính biến dạng không hồi phục bê tông nhựa Các đóng góp mặt thực tiễn 1) Đã thực chương trình nghiên cứu thực nghiệm với thí nghiệm hằn lún vệt bánh xe thí nghiệm từ biến 10 hỗn hợp BTN 12,5mm có hàm lượng cốt liệu thô tạo khung (d≥2.36mm) khác nhau, chứng minh hàm lượng cốt liệu thơ tạo khung có ảnh hưởng đến khả chống biến dạng không hồi phục bê tông nhựa 2) Đã nghiên cứu thực nghiệm chứng minh hỗn hợp có thành phần cốt liệu phối trộn theo phương pháp Bailey cho chiều sâu lún vệt bánh xe 20.000 lượt nhỏ nhất, độ cứng từ biến lớn nhất, biến dạng tổng, biến dạng không hồi phục độ dốc từ biến nhỏ 3) Đã thiết lập tương quan thực nghiệm tiêu: chiều sâu lún vệt bánh xe, độ cứng từ biến, biến dạng tổng, biến dạng không phục hồi, độ dốc từ biến hỗn hợp BTN 12,5 với hàm lượng cốt liệu tạo khung (các công thức từ (3.1) đến (3.8)) Các tương quan có dạng hàm số bậc hai với hệ số xác định cao 135 thể tương quan chặt chẽ, cho thấy tồn khoảng hàm lượng cốt liệu thô tạo khung cho khả kháng biến dạng không hồi phục tốt Với kết nghiên cứu bước đầu này, thấy hàm lượng cốt liệu tạo khung (d≥2.36mm) hỗn hợp BTNC 12,5mm cho khả kháng biến dạng không hồi phục tốt nằm khoảng 65%  % (tức từ 60% đến 70%) Trong 65% khoảng giá trị trung bình hàm lượng cốt liệu thô d2.36 tạo cực trị khảo sát gồm thí nghiệm hằn lún vệt bánh xe, thí nghiệm từ biến tiêu phân tích cấu trúc;  % khoảng sai số cho phép hàm lượng d2.36 chế tạo BTN Quyết định 858 4) Đã sử dụng phần mềm IPAS-2 phân tích ảnh mặt cắt hỗn hợp bê tông nhựa, xác định tiêu cấu trúc cốt liệu: số cấu trúc ISI, số tiếp xúc, chiều dài tiếp xúc loại hỗn hợp BTN 12,5 Đã nghiên cứu thiết lập tương quan tiêu cấu trúc cốt liệu với tiêu học thể khả chống biến dạng không hồi phục hỗn hợp BTN Kết cho thấy mối quan hệ tuyến tính chặt chẽ chúng Khi số cấu trúc ISI, số tiếp xúc, chiều dài tiếp xúc tăng chiều sâu lún vệt bánh xe có xu hướng giảm, độ cứng từ biến có xu hướng tăng, biến dạng tổng biến dạng không hồi phục có xu hướng giảm 5) Đã xây dựng mối quan hệ thực nghiệm tiêu cấu trúc cốt liệu có từ phân tích ảnh với hàm lượng cốt liệu thô tạo khung (các công thức từ (4.2) đến (4.5)) Các tương quan có dạng hàm bậc với hệ số xác định cao thể tương quan chặt chẽ, cho thấy tồn khoảng hàm lượng cốt liệu thô tạo khung cho tiêu cấu trúc cốt liệu cao Với kết nghiên cứu bước đầu này, thấy hàm lượng cốt liệu tạo khung (d≥2.36mm) hỗn hợp BTNC 12,5mm cho tiêu cấu trúc cốt liệu tốt nằm khoảng khoảng 65%  % (tức từ 60% đến 70%) Các kết từ nghiên cứu phân tích ảnh mặt cắt mẫu BTN sử dụng phần mềm IPAS-2 cịn cho khả sử dụng phương pháp tiêu cấu trúc việc đánh giá chất lượng hỗn hợp BTN 6) Các kết nghiên cứu phân tích ảnh cho thấy hỗn hợp có thành phần cốt liệu thiết kế theo phương pháp Bailey có tiêu cấu trúc cốt liệu cao Kết khẳng định ưu điểm phương pháp việc thiết kế hỗn hợp có khung cốt liệu chịu lực tốt 136 Những tồn tại, hạn chế - Nghiên cứu tiến hành thí nghiệm với hỗn hợp BTN 12,5 sử dụng cốt liệu mỏ Thống Nhất Sunway mà chưa thực nghiệm với hỗn hợp BTN 19 - Khả chống biến dạng không hồi phục đánh giá thơng qua phương pháp thí nghiệm hằn lún vệt bánh xe thí nghiệm từ biến khơng hạn chế nở hông - Phạm vi nghiên cứu xác định chưa bao gồm thí nghiệm độ bền mỏi, tiêu học quan trọng khác hỗn hợp ảnh hưởng đến tuổi thọ chất lượng khai thác mặt đường BTN Kiến nghị hướng nghiên cứu tiếp tục - Mở rộng phạm vi nghiên cứu với cốt liệu số mỏ đá điển hình khác hỗn hợp BTNC 19 – loại bê tông nhựa thường sử dụng để làm lớp mặt mặt đường bê tông nhựa Việt Nam - Thực thí nghiệm đánh giá khả biến dạng không hồi phục hỗn hợp bê tông nhựa sử dụng thiết bị từ biến tải trọng lặp có hạn chế nở hơng – thí nghiệm mơ tốt điều kiện chịu lực thực tế BTN mặt đường - Khảo sát ảnh hưởng hàm lượng cốt liệu thô tạo khung d≥2.36mm đến khả chịu mỏi hỗn hợp bê tơng nhựa nhằm tìm khoảng hàm lượng cốt liệu thô cho hỗn hợp bê tông nhựa tốt khả chống biến dạng không hồi phục khả chịu mỏi - Nghiên cứu mối quan hệ tiêu cấu trúc cấu trúc cốt liệu với khả chống biến dạng không hồi phục tính chất học khác loại hỗn hợp bê tông nhựa với cỡ hạt lớn danh định nguồn cốt liệu khác - Nghiên cứu phát triển phần mềm xử lý phân tích hình ảnh để xác định đặc tính thể tích cấu trúc cốt liệu hỗn hợp bê tông nhựa, ứng dụng phương pháp phân tích ảnh mặt cắt mẫu khoan từ mặt đường để đánh giá chất lượng hỗn hợp 137 DANH MỤC CƠNG TRÌNH CƠNG BỐ CỦA TÁC GIẢ 1) Đỗ Vương Vinh, Trần Thị Kim Đăng (2016), “Ảnh hưởng cốt liệu mịn bột khoáng đến cường độ kéo uốn thành phần vữa nhựa hỗn hợp bê tông nhựa nóng”, Tạp chí Giao thơng vận tải, số Tháng 11/2016 2) Vuong Vinh DO, Thi Kim Dang TRAN (2017) “Effects of fillers and fine aggregates on the shear strength of fine aggregate matrix in hot mix asphalt”, Proceedings of the Eastern Asia Society for Transportation Studies, Vol.11, 2017 3) Đỗ Vương Vinh (2019), “Nghiên cứu phương pháp thiết kế hỗn hợp bê tơng nhựa chặt có xét đến việc hình thành khung chịu lực từ cốt liệu thơ", Tạp chí Giao thơng vận tải, số Tháng 03/2019 4) Đỗ Vương Vinh, Trần Thị Kim Đăng (2020), "Khả chống biến dạng không hồi phục hỗn hợp bê tơng nhựa chặt có cấp phối cốt liệu thiết kế theo phương pháp Bailey", Tạp chí Giao thơng vận tải, số Tháng 6/2020 5) Đỗ Vương Vinh, Trần Thị Kim Đăng (2021), “Hàm lượng cốt liệu thô tạo khung chịu lực ảnh hưởng đến khả chống biến dạng không hồi phục hỗn hợp bê tơng nhựa chặt”, Tạp chí Giao thơng Vận tải, số Tháng 01+02/2021 6) Đỗ Vương Vinh, Nguyễn Hữu Trí (2021), “Cấu trúc hỗn hợp bê tông nhựa khả chống biến dạng khơng hồi phục”, Tạp chí Giao thông vận tải, số tháng 03/2021 138 TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiếng Việt [1] Bộ Khoa học Công nghệ (2011), Mặt đường bê tơng nhựa nóng – u cầu thi công nghiệm thu TCVN 8819:2011, Hà Nội [2] Bộ Khoa học Công nghệ (2011), Hỗn hợp bê tông nhựa nóng – thiết kế theo phương pháp Marshall TCVN 8820:2011, Hà Nội [3] Bộ Giao thông vận tải (2014), Quyết định 858/QĐ-BGTVT ngày 26/03/2014 Hà Nội [4] Bộ Giao thông vận tải (2014), Quyết định 1617/QĐ-BGTVT ngày 29/04/2014 Hà Nội [5] Trần Đình Bửu, Nguyễn Quang Chiêu, Dương Học Hải, Nguyễn Khải (1978), Xây dựng mặt đường ô tô, Nhà xuất Đại học Trung học Chuyên nghiệp, Hà Nội [6] Trần Đình Bửu, Dương Học Hải (2006), Giáo trình Xây dựng mặt đường tơ tập II Nhà Xuất Giáo dục, Hà Nội [7] Trần Thị Kim Đăng (2010), Độ bền khai thác tuổi thọ kết cấu mặt đường bê tông nhựa, Nhà xuất Giao thông vận tải, Hà Nội [8] Trần Thị Cẩm Hà (2019), Nghiên cứu thành phần, tính chất học khả sử dụng bitum epoxy làm chất kết dính cho hỗn hợp asphalt Việt Nam, Luận án tiến sĩ, Trường Đại học Giao thông vận tải, Hà Nội [9] Trần Danh Hợi (2018), Nghiên cứu hỗn hợp đá – nhựa nóng cường độ caodùng kết cấu mặt đường ô tô cấp cao Việt Nam, Luận án tiến sĩ, Trường Đại học Giao thông vận tải, Hà Nội [10] Bùi Ngọc Hưng (2016), Nghiên cứu số yếu tố ảnh hưởng đến biến dạng lún vệt bánh xe có xét đến đặc tính mỏi bê tơng nhựa chặt làm lớp mặt đường ô tô, Luận án tiến sĩ, Viện Khoa học Công nghệ Giao thông vận tải, Hà Nội [11] Phạm Duy Hữu cộng (2010), Bê tông asphalt hỗn hợp asphalt, Nhà xuất Giao thông vận tải, Hà Nội [12] Vũ Phương Thảo (2015), Nghiên cứu ảnh hưởng cốt sợi thủy tinh phân tán đến khả chống mỏi chống lún vệt bánh xe bê tông asphalt điều kiện Việt Nam, Luận án tiến sĩ, Trường Đại học Giao thông vận tải, Hà Nội 139 Tiếng Anh [13] AASHTO T 19M/T 19 Standard Method of Test for Bulk Density (“Unit Weight”) and Voids in Aggregate American Association of State Highway and Transportation Officials, Washington, DC [14] Ahlrich, R C (1996) Influence of aggregate gradation and particle shape/texture on permanent deformation of hot mix asphalt pavements (No WES/TR/GL-96-1) ARMY ENGINEER WATERWAYS EXPERIMENT STATION VICKSBURG MS GEOTECHNICAL LAB [15] Anderson, D A and Kennedy, T W., (1993) Development of SHRP Specification, J Assoc Asphalt Paving Technol., Vol 62, pp 481–507 [16] Barksdale, R D (1972) Laboratory evaluation of rutting in base course materials Third International Conference on the Structural Design of Asphalt Pavements, London, England, (Vol 1, No Proceeding) [17] Blazejowski, K (2011) Stone matrix asphalt: Theory and practice CRC Press [18] Brown, E R., & Bassett, C E (1990) Effects of maximum aggregate size on rutting potential and other properties of asphalt-aggregate mixtures Transportation Research Record, 1259, 107-119 [19] Brown, E R., Kandhal, P S., & Zhang, J (2001) Performance testing for hot mix asphalt National Center for Asphalt Technology Report, (01-05) [20] Button, J W., Perdomo, D., & Lytton, R L (1990) Influence of aggregate on rutting in asphalt concrete pavements Transportation Research Record, (1259) [21] Carpenter, S H., & Enockson, L (1987) Field analysis of rutting in overlays of concrete interstate pavements in Illinois (No 1136) [22] Chen, J S., & Liao, M C (2002) Evaluation of internal resistance in hot-mix asphalt (HMA) concrete Construction and Building Materials, 16(6), 313-319 [23] Coenen A (2011), Image Analysis of Aggregate Structure Parameters as Performance Indicators of Rutting Resistance, PhD thesis [24] Coenen, A R., Kutay, M E., Sefidmazgi, N R., & Bahia, H U (2012), “Aggregate structure characterisation of asphalt mixtures using twodimensional image analysis”, Road Materials and Pavement Design, 13(3), 433-454 [25] Elliott, R P., Ford Jr, M C., Ghanim, M., & Tu, Y F (1991) Effect of aggregate gradation variation on asphalt concrete mix properties Transportation Research Record, (1317) 140 [26] European Commission (1999), COST 333 Development of new pavement design method - final report of the action, Brussels, Belgium [27] Foo, K Y (1994) Predicting rutting in hot mix asphalt Ph.D Dissertation, Auburn University [28] Garba, R (2002) Permanent deformation properties of asphalt concrete mixtures Phd Dissertation, Norwegian University of Science and Technology [29] I Abdallah and S Nazarian (2011), Strategies to Improve and Preserve Flexible Pavement at Intersections, Texas Department of Transportation [30] Jiang, J., Ni, F., Gao, L., & Yao, L (2017), “Effect of the contact structure characteristics on rutting performance in asphalt mixtures using 2D imaging analysis”, Construction and Building Materials, 136, 426-435 [31] Jorge B Sousa Joseph Craus Carl L Monismith, Summary Report on Permanent Deformation in Asphalt Concrete, SHRP-A/IR-91-104, National Research Council Washington, D.C 1991 [32] Jung, D H., & Young, K N (1998) Relationship between Asphalt Binder Viscosity and Pavement Rutting Transportation Research Board, ID: 00-0112 [33] Kandhal, P S., & Cooley Jr, L A (2002) Investigation of the restricted zone in the superpave aggregate gradation specification (with discussion) Journal of the Association of Asphalt Paving Technologists, 71 [34] Krutz, N C., & Sebaaly, P E (1993) The effects of aggregate gradation on permanent deformation of asphalt concrete Journal of the Association of Asphalt Paving Technologists, 62 [35] Lackner, R., Spiegl, M., Blab, R., & Eberhardsteiner, J (2005) Is low- temperature creep of asphalt mastic independent of filler shape and mineralogy?—arguments from multiscale analysis Journal of Materials in Civil Engineering, 17(5), 485-491 [36] Liu, Z L., Tian, W., and Shi, J F., (2002) New Technology of Asphalt Concrete in Highway, People’s Communications Press, Beijing, p 135 [37] Majmudar, T S., & Behringer, R P (2005), “Contact force measurements and stress-induced anisotropy in granular materials”, Nature, 435(7045), 1079-1082 [38] Mallick, R B., Ahlrich, R., & Brown, E R (1995) Potential of dynamic creep to predict rutting In Engineering properties of asphalt mixtures and the relationship to their performance ASTM International 141 [39] Masad, E., Muhunthan, B., Shashidhar, N., & Harman, T (1998), “Aggregate orientation and segregation in asphalt concrete”, In Application of Geotechnical Principles in Pavement Engineering, Proceedings of Sessions of Geo-Congress 98 American Society of Civil Engineers [40] Masad, E., Muhunthan, B., Shashidhar, N., & Harman, T (1999), “Internal structure characterization of asphalt concrete using image analysis”, Journal of computing in civil engineering, 13(2), 88-95 [41] National Asphalt Pavement Association (NAPA) (1995) Asphalt Surfacings National Asphalt Pavement Association Thin Hot Mix [42] Oliver, J W (1995) Results of the laboratory program associated with the ALF asphalt deformation trial, APRG report No 12- ARR 272, Austroads Pavement Research Group, Australia [43] Rothenburg, L., Bogobowicz, A., Haas, R., Jung, F W., & Kennepohl, G (1992), “Micromechanical modelling of asphalt concrete in connection with pavement rutting problems”, In International Conference on Asphalt Pavements, 7th, 1992, Nottingham, United Kingdom (Vol 1) [44] Sefidmazgi, N R (2011) Defining effective aggregate skeleton in asphalt mixture using digital imaging Master dissertation, University of Wisconsin Madison [45] Sefidmazgi, N R., Tashman, L., & Bahia, H (2012), “Internal structure characterization of asphalt mixtures for rutting performance using imaging analysis”, Road materials and pavement design, 13(sup1), 21-37 [46] Shaheen, M (2013), Evaluating the Potential for Hot Mix Asphalt Rutting Performance Using Laboratory and Digital Imaging Technique, Doctoral dissertation, Department of Civil and Environmental Engineering Faculty of Engineering, University of Waterloo [47] Shashidhar, N., Zhong, X., Shenoy, A V., & Bastian, E (2000), “Investigating the role of aggregate structure in asphalt pavements”, In International Center for Aggregates Research 8th Annual Symposium: Aggregates-Asphalt Concrete, Bases and Fines [48] Stakston, A D., & Bahia, H U (2003) The effect of fine aggregate angularity, asphalt content and performance graded asphalts on hot mix asphalt performance (Vol 92, No 45-98) Wisconsin Highway Research Program [49] Tashman, L S., Masad, E., Peterson, B., & Saleh, H (2001), “Internal structure analysis of asphalt mixes to improve the simulation of superpave gyratory 142 compaction to field conditions”, journal of the association of asphalt paving technologists, 70, 605-645 [50] Tashman, L., Masad, E., Little, D., & Zbib, H (2005), “A microstructure-based viscoplastic model for asphalt concrete”, International Journal of Plasticity, 21(9), 1659-1685 [51] TEX-231-F (2012), Test Procedure for Static Creep Test, Texas Department of Transportation, Texas, USA [52] Uge, P., & Van de Loo, P J (1974) Permanent deformation of asphalt mixes Shell Research Laboratories [53] Underwood, B S (2015) Multiscale modeling approach for asphalt concrete and its implications on oxidative aging Advances in Asphalt Materials: Road and Pavement Construction (pp 273-302) Elsevier Inc DOI: 10.1016/B9780-08-100269-8.00009-X [54] U.S Department of Transportation, Superpave Fundamentals Reference Manual, Federal Highway Administration, NHI Course #131053 [55] Vavrik, W.R., 2000 Asphalt Mixture Design Concepts to Develop Aggregate Interlock Doctor of Philosophy, University of Illinois [56] Vavrik, W.R et al, 2002 Bailey Method for Gradation Selection in Hot-Mix Asphalt Mixture Design Transportation Research Circular No E-C044, Transportation Research Board, Washington, D.C., USA [57] Wang, L., Hoyos, L R., Wang, J., Voyiadjis, G., & Abadie, C (2005), “Anisotropic properties of asphalt concrete: characterization and implications for pavement design and analysis”, Journal of materials in civil engineering, 17(5), 535-543 [58] Yue, Z Q., Bekking, W., & Morin, I (1995), “Application of digital image processing to quantitative study of asphalt concrete microstructure”, Transportation Research Record, 1492, 53-60 [59] Zelelew, H M., Papagiannakis, A T., & Masad, E (2008), “Application of digital image processing techniques for asphalt concrete mixture images” In The 12th International Conference of International Association for Computer Methods and Advances in Geomechanics (IACMAG) (pp 119-124) [60] Zelelew, H., Papagiannakis, A.T (2009), “Digital Image Processing Techniques for Capturing and Characterizing the Microstructure of Asphalt Concretes”, In the Transportation Research Board 88th Annual Meeting, Washington, D.C., 11-15 Jan 2009 143 [61] Zhu, H., & Dass, W C (1996), “Modeling of asphalt concrete”, Applied Research Associates, 193-202 [62] Zhu, H (1998, May), “Contact mechanism based asphalt concrete modeling”, In 12th ASCE Engineering Mechanics Conference in San Diego, California [63] Zhu, H., & Nodes, J E (2000), “Contact based analysis of asphalt pavement with the effect of aggregate angularity”, Mechanics of Materials, 32(3), 193202 ... chống biến dạng không hồi phục 4 CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ ẢNH HƯỞNG CỦA CẤP PHỐI CỐT LIỆU VÀ KHUNG CỐT LIỆU THÔ ĐẾN BIẾN DẠNG KHÔNG HỒI PHỤC CỦA BÊ TÔNG NHỰA 1.1 Thành phần vật liệu cấu trúc bê tông. .. cốt liệu thô mà chưa xem xét đến việc tạo khung cốt liệu thơ vai trị khung cốt liệu thô khả kháng lún hỗn hợp bê tơng nhựa Chính đề tài luận án ? ?Nghiên cứu ảnh hưởng cốt liệu thô tạo khung đến phát. .. dăm đến cường độ nén bê tông nhựa [6] 10 1.2 Biến dạng khơng hồi phục hư hỏng có liên quan đến biến dạng không hồi phục mặt đường bê tông nhựa Biến dạng không hồi phục tượng tích lũy biến dạng