Bài viết phân tích chính xác các hệ số cố kết đóng vai trò quan trọng đối với sự thành công của quá trình xử lý đất bằng phương pháp gia tải trước chân không và phụ tải. Việc phân tích đã đưa ra tỷ lệ biến dạng thích hợp được đề xuất cho thử nghiệm CRS và một phương pháp thích hợp được đề xuất để xác định hệ số cố kết ngang trong thử nghiệm tiêu tán cho đất yếu ở miền Nam Việt Nam. Mời các bạn cùng tham khảo!
PH¢N TÝCH HƯ Sè Cè KÕT Cv vμ Ch CđA ĐấT YếU KHU CÔNG NGHIệP HIệP PHƯớC Từ THí NGHIệM TRONG PHòNG V NGOI HIệN TRƯờNG Trần Quang Hộ*, Nguyễn Duy Quang** * Trờng Đại Học Bách Khoa Tp Hồ Chí Minh, ** Công ty Cổ Phần Cảng - Kỹ ThuËt BiÓn Abstract: Many terminals have been developed in Hiep Phuoc industrial zone located along Soai Rap River in Nha Be district, HCM City Soil in the area consists of mainly alluvial/estuarine deposits which are treated to increase shear strength and reduce settlement by vacuum and surcharge combined preloading method The time to remove surcharge and/or release vacuum pressure is a key factor to guarantee the economy and efficiency of the method The removal time depends on the required level of consolidation which depends on the vertical and horizontal coefficients of consolidation, Cv and Ch So the exact analysis of coefficients of consolidation plays an important role for the success of the soil treatment by vacuum and surcharge preloading method The analysis has resulted in an appropriate strain rate proposed for a CRS test and an appropriate method proposed to determine the horizontal coefficient of consolidation in a dissipation test for the soft soil in the south of Viet Nam I giới thiệU Mặt cắt địa chất điển hình: Khu vực Hiệp Phớc thuộc loại địa hình đồng bồi tụ với trầm tích phù sa trẻ có nguồn gốc sông, đầm lầy, sông - biển hỗn hợp Đất sét yếu bao gồm bùn sét hữu cơ, bùn sÐt, sÐt x¸m xanh cã bỊ dμy lín tõ ®Õn 30m, cã mét sè n¬i 35 ®Õn 40m VỊ mặt cấu tạo tự nhiên đất sét yếu khu vực ny hầu nh bÃo hòa nớc , độ ẩm tự nhiên cao từ 50% đến 100% gần với giới hạn chảy, dung trọng khô nhỏ < 10kN/m3, độ sệt B>1, hệ số rỗng e lớn Hình Mặt cắt địa chất điển hình II CÔNG TáC LấY MẫU NGUYêN DạNG (b) Phơng pháp Casagrande hay gọi l phơng pháp log(t) II.1 Lấy mẫu piston: Thiết bị lấy mẫu piston đợc sử dụng để lấy mẫu nguyên dạng Đối với đất bùn sÐt u viƯc sư dơng thiÕt bÞ lÊy mÉu b»ng piston tốt so với thiết bị lấy mẫu ống thnh mỏng chế thủy lực ống mẫu piston tránh đợc tợng tụt mẫu m thiết bị lấy mẫu thnh mỏng thờng gặp phải Kết thí nghiệm Bảng Tiêu chuẩn đánh giá chất lợng mẫu dựa hệ số rỗng chuẩn hóa e/eo (Lunne et al 1997) Chất lợng mẫu Tốt đến TB đến RÊt xÊu (D ) XÊu (C ) OCR XuÊt s¾c (A) 1-2 < 0.04 0.04 - 0.07 0.07 - 0.14 > 0.14 2-4 < 0.03 0.03 - 0.06 0.06 - 0.10 > 0.10 Tốt (B) II.2 Đánh giá chất lợng mẫu: 10 Bảng Bảng tổng hợp hệ số cố kết lớp đất yếu Tính chất học Mô tả Hệ số cố kết, Cv90 Hệ số cố kết, Cv50 m2/năm m /năm 1a 1b 1c Bùn sét Sét dẻo chảy Sét dẻo mềm 1.19 1.49 0.80 0.97 1.22 0.75 TØ sè Cv90/ Cv50 1.23 1.22 1.07 Cv90(OC)/Cv90(NC) 3.9 3.8 8.7 NhËn xÐt ¾ KÕt hệ số cố kết Cv xác định từ thí nghiệm nén cố kết truyền thống theo phơng pháp Casagrande (phơng pháp log(t)) cho kết nhỏ so với phơng pháp Taylor (phơng pháp t ) từ - 23% (Bảng 2) ắ Đặc điểm hệ số cố kết Cv: Trong giai đoạn đn hồi Cv thờng lớn Cv giai đoạn dẻo Khi áp lực cố kết vợt qua áp lực chảy dẻo (>max áp lực tiền cố kết) Cv giảm nhanh chóng, sau giai đoạn ny Cv gần nh không đổi (Hình 3) 15 4.5E-03 4.0E-03 20 3.5E-03 Cv , [cm 2/s] Depth, [m] Lớp Đơn vị 25 30 35 40 0.000 3.0E-03 2.5E-03 2.0E-03 1.5E-03 1.0E-03 A B C D 5.0E-04 0.0E+00 0.040 0.080 0.120 0.160 e/eo Hình Đánh giá chất l−ỵng mÉu khu vùc HiƯp Ph−íc (Theo Lunne et al 1997) III CáC PHƯƠNG PHáP THí NGHIệM III.1 Xác định Cv tõ thÝ nghiƯm nÐn cè kÕt trun thèng HƯ số cố kết theo phơng thẳng đứng (Cv) đợc xác định theo hai phơng pháp thông thờng: (a) Phơng pháp Taylor hay gọi l phơng pháp t 10 100 1000 Áp lực đứng, [kPa] 10000 H×nh HƯ sè cè kÕt cv90 tõ TN cè kÕt truyÒn thèng Tỉ số Cv giai đoạn đn hồi v giai đoạn dẻo từ 5-10 lần (Terzaghi, Peck v Mesri, 1996) Đối với đất Hiệp Phớc, tỉ số ny dao động từ 3.8 8.7 lần (Bảng v Hình 3) III.2 Xác định Cv từ thí nghiệm CRS III.2.1 Các phơng pháp xác định: có nhiều phơng pháp xác định Cv từ thí nghiệm CRS nh phơng pháp theo ASTM D 4186, phơng pháp Wissa (1971), phơng pháp Smith and Wahls (1969), phơng pháp Lee (1981) Nhng tiện việc trình by xác định Cv theo phơng pháp ASTM D 4186: Khi áp lực nớc lỗ rỗng thặng d đo đợc đáy mẫu tiến đến 3kPa, công thức xác định hệ số cố kết Cv lần đo xác định theo công thức sau: (1) Trong đó: v1 ứng suất dọc trục thời điểm t1 v2 ứng suất dọc trục thời điểm t2 H chiều cao mẫu trung bình t1 vμ t2 Δt = t2 - t1 ub ¸p lùc nớc lỗ rỗng thặng d trung bình t1 v t2 v ứng suất dọc trục trung bình t1 v t2 III.2.2 Thiết bị thí nghiệm Hình mô tả hộp nén CRS có đo áp lực nớc lỗ rỗng ắ Kết hệ số cố kết Cv từ CRS cho kết nhỏ so với hệ số cố kết Cv xác định từ thí nghiệm nén cố kết truyền thống từ 17 - 23% (Bảng 3) Nguyên nhân sai lệch l do: Hình trình by lần lợt thí nghiệm ứng với tốc độ biến dạng l 0.01 - 0.06%/phút Kết cho thấy ứng với cấp áp lực thấp giai đoạn đn hồi , tốc độ biến dạng cng tăng hệ số cố kết Cv cng tăng , nhng sau không đổi giai đoạn dẻo vợt qua áp lực tiền cố kết Tốc độ biến dạng cng tăng áp lực nớc lỗ rỗng cng tăng áp lực nớc lỗ rỗng tăng nhanh dẫn ®Õn sù h×nh thμnh ®iỊu kiƯn chun tiÕp (H×nh 6) Để đạt đợc trạng thái ổn định thí nghiệm CRS, tốc độ biến dạng cần chọn đủ thấp để không tạo giai đoạn chuyển tiếp nh Nhng tốc độ biến dạng không đợc chọn thấp áp lực nớc lỗ rỗng nhỏ dẫn đến giá trị cv thu đợc không hợp lý (khá lớn so với thực tế) Điều ny l chấp nhận thí nghiệm CRS Do đó, ®Ĩ phï hỵp víi thÝ nghiƯm nÐn cè kÕt trun thống, kiến nghị tốc độ biến dạng thí nghiệm CRS lμ 0.01 - 0.03%/phót 8.E-03 0.06%/phút 0.06%/phút 0.05%/phút 0.05%/phút 0.04%/phút 0.03%/phút 0.02%/phút 0.01%/phút 7.E-03 H×nh Hép nÐn CRS có đo áp lực nớc lỗ rỗng III.2.3 Kết thí nghiệm Bảng Bảng tổng hợp hệ số cố kÕt tõ TN CRS Cv , [cm 2/s] 6.E-03 5.E-03 4.E-03 z 3.E-03 2.E-03 Tính chất học Đơn vị Mô tả 1a 1b Bùn sét Sét dẻo chảy Hệ sè cè kÕt Cv90 tõ TN cè kÕt truyÒn thèng (ASTM D 2435) m2/năm 1.19 1.49 Hệ số cố kết Cv từ CRS(ASTM D 4186-89) m2/năm 0.97 1.02 1.23 1.17 TØ sè Cv90/ CvCRS 1.E-03 Líp 1c SÐt dỴo mỊm 0.80 0.E+00 10 100 1000 Áp lực đứng, [kPa] Hình Hệ số cố kết cv ứng với tốc độ biến dạng ắ Tơng ứng với tốc độ biến dạng đề xuất, tỉ số ALNLR thặng d ứng suất thẳng đứng thu nhận đợc từ u/v = - 20% l hợp lý Do tỉ số ữ 30% theo đề nghị ASTM (D4186-89) l lớn đất sét khu vực nghiên cứu III.2.4 Nhận xét Theo lời giải từ phơng pháp đờng biến dạng áp lực nớc lỗ rỗng thặng d vai mũi xuyên , u2 , đợc chuẩn hóa theo u2i xấp xỉ gần theo hệ số thời gian T* phơng trình nh sau: 0.50 0.01%/phút 0.45 0.02%/phút 0.40 0.03%/phút 0.04%/phút Tỉ số u b/σv 0.35 0.05%/phút 0.30 0.06%/phút 0.06%/phút 0.25 (4) 0.20 0.15 0.10 0.05 0.00 50 100 150 200 250 300 Áp lực đứng có hiệu σ'v, kPa 350 400 H×nh Tỉ số ub/sv từ thí nghiệm CRS III.3 Xác định Ch từ thí nghiệm tiêu tán áp lực nớc lỗ rỗng III.3.1 Các phơng pháp xác định Ch a) Chỉ số độ cứng Ir: Trong trình xuyên áp lực lỗ rỗng thặng d phát triển chủ yếu vùng biến dạng dẻo mũi xuyên Đờng kính vùng biến dạng dẻo mũi xuyên phụ thuộc vo số ®é cøng Ir §èi víi ®Êt sÐt, chØ sè ®é cứng (Ir) đợc xác định theo: Ir = G/Su = E/3Su với G l môđun cắt đất v E l môđun biến dạng E = E50 tính từ thí nghiệm ba trục CU, Su = cờng độ kháng cắt không thoát nớc Ir đợc xác định dựa theo công thức kinh nghiệm theo tơng quan kinh nghiệm hệ số cố kết v số dẻo (OCR, Ip) - Keaveny & Mitchell, 1986 nh− sau: Ir ≈ ⎡137 − I p ⎤ exp ⎢ ⎥ ⎣ 23 ⎦ ⎡ ⎧⎪ (OCR − 1) 3.2 ⎫⎪⎤ ⎢1 + ln ⎨1 + ⎬⎥ 26 ⎪⎩ ⎪⎭⎥⎦ ⎢⎣ Tõ hai phơng trình trên, ta thử dần để tìm giá tr ị Ch cho nhận đợc đờng cong xấp xỉ với số liệu đo Cách tính trực tiếp từ t50: Phơng pháp đờng biến dạng đợc sử dụng để phân tích cố kết thấm xung quang mũi xuyên v tìm mối quan hệ độ tiêu tán với hệ số thời gian T* Từ kết đo tìm t50 ứng với độ tiêu tán l 50% Có t50 xác định hệ số cố kết ngang theo công thøc sau: Ch = Độ gia tăng áp lực nước lỗ rỗng Δu trình cắt (CSSM) 0.8 (2) Vựng n hi Eu = 3G b) Phơng pháp đờng biến dạng (Strain path) Cách xấp xỉ đờng cong: Teh v Houlsby (1991) đà đề xuất mối quan hệ hÖ sè thêi gian T* vμ hÖ sè cè kÕt ngang Ch đợc ứơc tính thông qua áp lực nớc lỗ rỗng thu đợc từ CPTu kết hợp với việc xem xét số độ cứng Ir cho công thøc sau: Ch t R (5) t 50 Trong ®ã : T* - hÖ sè thêi gian, b»ng 0,245 R – b¸n kÝnh mịi cone, 17.85 mm t50 – thời gian tiêu tán 50% c) Phơng pháp CE-CSSM (Cavity ExpansionCritical State Soil Mechanics): Một phơng pháp khác để đánh giá giá trị Ch từ thí nghiệm tiêu tán áp lực nớc lỗ rỗng, Burns & Mayne (1998), đà chứng tỏ phù hợp với hai trờng hợp tiêu tán áp lực nớc lỗ rỗng l (monotonic) v trễ (dilatory) Mô hình phân tích ny dựa khái niệm trơng nở hai bên mũi xuyên v trạng thái tới hạn (CE-CSSM) Hệ số cố kết OCR đợc xác định từ thí nghiệm phòng v thí nghiệm CPTu T* = T * R Ir (3) Số liệu đo Δu = Δυoct+ Δushear τmax = Su Ứng suất bỏt din u (SCE) Hình Các thnh phần ALNLR phát sinh ứng suất pháp & ứng suất cắt xung quanh đầu cone áp lực nớc lỗ rỗng thặng d thu đợc từ thí nghiệm CPTu thực tế l kết hợp hai thnh phần khác nhau: Δu = Δuoct + Δushear (6) Trong ®ã: Ir ( Δu oct ) i (Δu shear ) i Δu = + + 50T * + 5000T * (8) Với T* l hệ số thời gian đợc định nghĩa theo công thức sau: T* = (9) R (I r ) 0.75 Chỉ số cứng Ir 50 100 150 50 Su [kPa] Chỉ số cứng Ir 50 100 100 150 Ir(1a+1b+1c)=62.1 1a+b+c 150 Ir(1a)=51.2 10 15 20 25 Ir(1b)=77.3 30 35 Ir(1c)=87.6 1a Ch t Thử dần để tìm giá trị Ch có đờng cong xấp xỉ theo phơng pháp CE-CSSM gần khít với điểm đo III.3.2 Kết thí nghiệm III.3.2.1 ChØ sè ®é cøng Ir TÝnh Ir tõ thÝ nghiệm trục CU Giá trị số cứng Ir = G/Su = E/3Su với G l môđun cắt đất v môđun đn hồi E = E50 đợc xác định từ đờng cong ứng suất - biến dạng thí nghiệm nén ba trục theo phơng pháp CU Biểu đồ Hình thể giá trị Ir theo độ sâu Tính Ir từ quan hệ (OCR, Ip).Giá trị Ir điển hình đợc tính theo công thức Mục III.3.1 dựa hệ số cố kết OCR v số dẻo Ip (Keaveny & Mitchell, 1986) Biểu đồ Hình thể giá trị Ir theo độ sâu Độ sâu, [m] Δuoct lμ thμnh phÇn øng suÊt pháp bát diện tạo từ môi trờng phá hoại dẻo xuyên vo đất v có giá trị dơng ushear l thnh phần ứng suất cắt tạo v l giá trị dơng ©m phơ thc vμo hƯ sè OCR vμ møc ®é ma sát Thay cho việc đơn l tìm điểm đờng cong tiêu tán áp lực nớc lỗ rỗng để xác định Ch tìm giá trị Ch cho đờng cong liên tục đợc xấp xỉ trùng khớp với nhiều số liệu đo hệ số cố kết ngang Ch tiêu biểu chung áp lực nớc lỗ rỗng thặng d ut thời ®iĨm t nμo cịng cã thĨ so s¸nh víi gi¸ trị ban đầu suốt trình xuyên (ui = u2-uo) cho bëi c«ng thøc sau: (7) Δui = (Δuoct)i + (ushear)i áp lực nớc lỗ rỗng thời điểm (t) đợc xác định từ hệ số thời gian hiƯu chØnh T* theo c«ng thøc: 1b 1c 40 Hình Giá trị Ir xác định từ quan hệ (OCR, Ip) Nhận xét: ắ Ir tăng theo độ sâu sử dụng phơng pháp xác định Ir theo (OCR,Ip) Vì Ip v OCR giảm theo độ sâu Ir tăng v ngợc lại ắ Ch có xu hớng giảm theo độ sâu theo 02 phong pháp Nguyên nhân hệ số rỗng giảm dần theo độ sâu dẫn đến thời gian tiêu tán tăng (t50 tăng) Ch giảm ắ Tỉ số Ch xác định Ir từ CU so với Ch xác định Ir từ quan hệ (OCR, Ip) lớp 1a+1b, 1c lần lợt l lớn 4% v nhỏ 4% Sai số phơng pháp l không đáng kể ắ Trong phân lớp Ir cng lớn Ch cng lớn v ngợc lại Điều l rõ rng lớp 1a+1b&1c III.3.2.2 Phơng pháp đờng biến dạng (Strain Path) Giá trị Ch xác định theo cách xấp xỉ đờng cong trình by Hình 10 v theo cách tính trực tiếp từ t50 trình by Bảng 200 Hình Giá trị Ir đợc xác định từ đờng cong øng st - biÕn d¹ng thÝ nghiƯm trơc Độ sâu 25.0 - 30.0 m Thí nghiệm tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng CPTu11, 15m 1.0 Áp lực nước lỗ rỗng thặng dư, u2 (kPa) ALNLR hóa ALNLR chuẩn thặng dư tiêu chuẩn 400 0.8 Ch= 5m2/yr Ch= 7m2/yr 0.6 Ch= 9m2/yr CPTu03-30.00m 0.4 CPTu05-27.04m CPTu09-26.03m CPTu13-29.96m 0.2 CPTu15-28.97m CPTu26-26.04m 0.0 10 100 1000 10000 100000 Log t (giây) 350 300 Đường cong xâp xỉ CE-CSSM 250 Giá trị đo 200 Áp lực thủy tnh u0 150 100 50 Hình 10 Đờng cong tiêu tán áp lực nớc lỗ rỗng theo phơng pháp đờng biến dạng 10 100 1000 10000 100000 Log t (sec) Hình 12 Dạng đờng cong xấp xỉ v đờng cong tiêu tán áp lực nớc lỗ rỗng Trờng hợp tiêu tán áp lực nớc lỗ rỗng trễ (dilatory) áp lực nớc lỗ rỗng tăng theo thời gian, đạt đến giá trị đỉnh gi¶m theo thêi gian 10 Ch(1a+1b)=16.2 15 20 200 Áp lực nước lỗ rỗng thặng dư, u2 (kPa) Độ sâu, m Thí nghiệm tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng CPTu04, 5.6m Ch(1c)=8.6 25 30 Ch-1a-CE-Strain path Ch-1b-Strain path Ch-1c-Strain path Average 1a+1b Average 1c 35 40 Đường cong xâp xỉ CE-CSSM Giá trị đo 150 Áp lực thủy tĩnh u0 100 50 0 10 20 30 40 50 10 100 Ch,m /yr NhËn xÐt: ắ Có thể xác định Ch đất cố kết nhẹ (LOC), khó xác định Ch đất cố kết nặng (HOC) ắ Phơng pháp Strain path không xác định đợc OCR trờng ắ Thay cho việc đơn l tìm điểm đờng cong tiêu tán áp lực nớc lỗ rỗng nh phong pháp trực tiếp đờng cong liên tục phơng pháp Strain path đợc lm cho phù hợp để đa giá trị hệ số cố kết ngang Ch chung tiêu biểu III.3.2.3 Phơng pháp CE-CSSM Trờng hợp tiêu tán áp lực nớc lỗ rỗng (monotonic) áp lực nớc lỗ rỗng giảm theo thời gian Hiện tợng ny giống với trờng hợp đóng cọc đất NC, ban đầu ALNLR đạt cực đại sau tiêu tán dần theo thời gian 10000 100000 Hình 13 Đờng cong xấp xỉ v đờng cong tiêu tán Từ phơng pháp CE-CSSM ta đánh giá đợc hệ số cố kết OCR biểu diƠn H×nh 14: 10 Độ sâu, m Hình 11 Giá trị Ch theo phơng pháp Strain path 1000 Log t (sec) OCR(1a)=3.2 15 OCR(1b+1c)=2.3 20 25 30 OCR-1a-CE-CSSM OCR-1b-CE-CSSM OCR-1c-CE-CSSM Average 1a Average 1b+1c 35 40 OCR H×nh 14 Giá trị OCR theo phơng pháp CE-CSSM lm cho phù hợp để đa giá trị hệ số cè kÕt ngang Ch chung tiªu biĨu nhÊt III.3.3 Hoán chuyển giá trị Ch từ thí nghiệm CPTu sang Ch trạng thái cố kết thờng Nói chung, giá trị Ch tính đợc từ thí nghiệm CPTu theo phơng pháp khác tơng ứng trạng thái cố kết (OC) Vì ta cần phải chuyển giá trị Ch trạng thái OC thnh giá trị Ch trạng thái cố kết thờng (NC) Phơng pháp đợc đề nghị Baligh v Levadoux (1986) dựa mối quan hệ sau đây: sõu, m 10 15 Ch(1a+1b)=12.7 20 Ch(1c)=5.4 25 30 Ch-1a-CE-CSSM Ch-1b-CE-CSSM Ch-1c-CE-CSSM Average 1a+1b Average 1c 35 C h ( NC) = 40 10 20 30 40 50 Ch,m /yr Hình 15 Giá trị Ch theo phơng pháp CE-CSSM Nhận xét: ắ Có thể đánh giá đợc đất OC dựa đờng cong tiêu tán ALNLR u2 theo thời gian OCR cng tăng tợng tiêu tán trễ cng thấy rõ rng (Hình 16) Kết tính toán giá trị hệ số cố kết theo phơng pháp khác đợc tổng hợp Hình 17 v Bảng hai trạng thái OC v NC OCR = OCR = Cv&Ch phương pháp khác, m 2/năm Áp lực nước lỗ rỗng thặng dư, u2 (kPa) 200 OCR = 150 100 50 10 100 1000 10000 (10) IV TổNG HợP hệ số cố kÕt tõ thÝ nghiƯm phßng vμ hiƯn tr−êng (CPTU) 250 OCR = RR C h (CPTu ) CR 100000 Log t (giây) Ch-Ir-OCR,Ip-1c Ch-Ir-CU-1c Ch-Ir-CU-1a+1b Ch-Ir-OCR,Ip1a+1b Ch-Ir-Strain Path1a+1b Ch-Ir-CECSSM1a+1b Ch-Ir-Strain Path1c Ch-CE-CSSM-1c Cv90-1b Cv90-1a CvCRS-1b CvCRS-1a Ch90-1c Hình 16 Dạng đuờng cong tiêu tán ALNLR theo OCR ắ Ngoi việc xác định Ch, phơng ph¸p CE0 Cv50, m /năm CSSM xác định đợc OCR trờng Hình 17 Tổng hợp hệ số cố kết theo phơng pháp ắ Thay cho việc đơn l tìm điểm tính khác đờng cong tiêu tán áp lực nớc lỗ rỗng nh phong pháp trực tiếp đờng cong liên tục phơng pháp CE-CSSM đợc Bảng Tổng kết hệ số cố kết theo phơng pháp khác Giá trị Cv, Ch theo trạng thái OC Líp Ch (m2/yr) Cv (m /yr) ThÝ nghiƯm phßng Cv50 Cv90 CvCRS 1a 4.74 4.63 9.5 1b 4.87 5.71 10.8 1c 2.46 6.94 Lớp Phơng pháp Strain Path Phơng pháp CE-CSSM t50 Ir(CU) t50 Ir(OCR, Ip) Xấp xỉ ®−êng cong XÊp xØ ®−êng cong 19.5 18.8 16.2 12.7 17.1 17.8 8.6 5.4 Giá trị Cv (NC), Ch hiệu chỉnh theo trạng thái NC 1a 0.97 1.19 0.97 1b 1.22 1.49 1.02 1c 0.75 0.8 3.25 3.13 2.7 2.12 2.85 2.97 1.43 0.9 V KÕt luËn HÖ sè cố kết đứng Cv giai đoạn dẻo từ CRS nhá h¬n so víi Cv90 tõ 17 - 23% vμ Cv50 lớp 1a, nhỏ 16% lớp 1b Giá trị Cv từ CRS cho kết tơng đối phù hợp với thí nghiệm cố kết vμ n»m ë cËn d−íi HƯ sè cè kÕt ®øng Cv từ CRS giai đoạn đn hồi cho kết lớn (gấp 02 lần) so với Cv90 từ thí nghiệm cố kết Giá trị Cv giai đoạn đn hồi (OC) thực tế không đóng vai trò quan trọng Cv giai đoạn dẻo (NC) Do chọn thí nghiệm CRS để xác định hệ số cố kết Cv l thiên an ton, nhng cần lựa chọn tốc độ biến dạng phù hợp Để phù hỵp víi thÝ nghiƯm nÐn cè kÕt trun thèng, kiÕn nghị tốc độ biến dạng thí nghiệm CRS l 0.01 ữ 0.03%/phút Tơng ứng với tốc độ biến dạng đề xuất, tỉ số ALNLR thặng d ứng suất thẳng đứng u/v = ữ 20% l hợp lý Phơng pháp CE-CSSM v Strain path cho kết thấp (cận dới) so với phong pháp trực tiếp từ 14 - 35% (líp 1a&1b) vμ 51 - 68% (líp 1c) Kiến nghị chọn lựa phơng pháp CE-CSSM v Strain path để xác định Ch từ thí nghiệm tiêu tán áp lực nớc lổ rỗng thí nghiệm CPTu Phơng pháp CE-CSSM có u điểm l xác định lịch sử ứng suất xác định đợc OCR Hầu hết 03 phơng pháp xác định Ch từ thí nghiệm tiêu tán CPTu cho giá trị Ch trạng thái OC Do đó, việc hiệu chỉnh Ch trạng thái NC l phù hợp với thực tế REFERENCES ASTM (1995), “D5778-95: Standard test method for performing electronic friction cone and piezocone penetration pesting of soils”, Annual Book of ASTM Standards ASTM (1989), “D4186-89: Standard Test Method for One-Dimensional Consolidation Properties of Soils Using Controlled-Strain Loading”, Annual Book of ASTM Standards Burns, S.E and Mayne, P.W (1998), “Monotonic & dilatory pore-pressure decay during piezocone tests”, Canadian Geotechnical J.35 (6), 1063-1073 Charles C Ladd, Hon M., ASCE, Don J DeGroot, M., ASCE, “Recommended Practice for Soft Ground Site Characterization: Arthur Casagrande Lecture”, 12th Panamerican Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering Massachusetts Institute of Technology Lunne, T., Berre, T., and Strandvik, S., (1997) ‘Sample Disturbance Effects in Soft Low Plastic Norwegian Clay’ Conference on Recent Development in Soil and Pavement Mechanics, Rio de Janeiro, Proceedings pp 81-102 Lunne, T., Robertson, P.K., and Powell, J.J.M (1997) Cone Penetration Testing in Geotechnical Practice Blackie Academic/Chapman-Hall Publishers, U.K,; available from EF Spon/Routledge Pub, New York, 312p Mayne, P.W., (2001), “Stress-strain-strengthflow parameters from enhanced in-situ tests”, Georgia Institute of Technology, Atlanta, Georgia USA, pp 27-48 Teh, C I & Houlsby, G T (1991), An analytical study of the cone penetration test in clay, Geotechnique 41, No.1, 17-34 Terzaghi, K., Peck, R B., and Mersi, G., (1996) Soil Mechanics in Engineering Practice, 3rd editor, John Wiley & Sons, INC New York TrÇn Quang Hé, Công trình đất yếu, Nh xuất Đại học quốc gia Tp.HCM Nguyễn Thị Thanh H, Nghiên cứu hệ số ngang Ch đất sét yếu bÃo hòa nớc tõ kÕt qu¶ thÝ nghiƯm” ... tổng hợp hệ số cố kết lớp đất yếu Tính ch? ??t học Mô tả Hệ số cố kết, Cv9 0 Hệ số cố kết, Cv5 0 m2/năm m /năm 1a 1b 1c Bùn sét Sét dẻo ch? ??y Sét dẻo mềm 1.19 1.49 0.80 0.97 1.22 0.75 TØ sè Cv9 0/ Cv5 0... rỗng ắ Kết hệ số cố kết Cv từ CRS cho kết nhỏ so với hệ số cố kết Cv xác định từ thí nghiệm nén cè kÕt trun thèng tõ 17 - 23% (B¶ng 3) Nguyên nhân sai l? ?ch l do: Hình trình by lần lợt thí nghiệm. .. lm cho phù hợp để đa giá trị hệ sè cè kÕt ngang Ch chung tiªu biĨu nhÊt III.3.3 Hoán chuyển giá trị Ch từ thí nghiệm CPTu sang Ch trạng thái cố kết thờng Nói chung, giá trị Ch tính đợc từ thí nghiệm