Thiết kế máy biến áp dầu 3 pha

TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI ***VIỆN ĐIỆN*** ĐỒ ÁN Thiết Kế ĐỀ TÀI: Thiết kế máy biến áp dầu pha Hà Nội, tháng năm 2021 Chương I: NHIỆM VỤ THIẾT KẾ Thiết kế máy biến áp dầu điện lực ba pha, hai dây quấn (cao áp hạ áp) với số liệu ban đầu sau: Tổng dung lượng máy biến áp Sđm =1600 kVA; Số pha máy biến áp m = 3; Tần số định mức f = 50 Hz; Điện áp dây định mức: U1/U2 = 35/0,69KV; U1=35000 +/- (2.2,5%) V So đồ nối dây Y/Y0-12 Máy biến áp làm mát dầu Máy biến áp làm việc dài hạn, thiết kế lắp đặt nhà ngồi trời Tổn hao khơng tải P0 = 3100 W ; tổn hao ngắn mạch Pn = 18000 W ; dịng điện khơng tải i0% = 1,4 ; điện áp ngắn mạch Un% = 6.5% Xác định đại lượng kích thước ; thiết kế dây quấn MBA ; tính tốn ngắn mạch ; tính tốn mạch từ ; tính tốn tổn hao hiệu suất Chương II TÍNH TỐN CÁC KÍCH THƯỚC CHỦ YẾU I XÁC ĐỊNH CÁC ĐẠI LƯỢNG ĐIỆN CƠ BẢN Dung lượng pha Sf = S dm = m 1600 = 533,33 (kVA) Dung lượng trụ: S’ = S dm t Dòng điện dây định mức: - Phía cao áp: I2 = - Phía hạ áp: I1 = Sdm.103 = 1600 1600.103 2dm Sdm.103 1dm Dịng điện pha định mức: Vì dây quấn nối Y/Y0 nên: If2 = I2 = 26,39 (A) If1 = I1 = 1338,78(A) 630.103 = 533,33 (kVA) = 26,39 (A) = 1338,78(A) Điện áp pha định mức: - Phía cao áp: Uf2 = U 2dm = - Phía hạ áp: = = Uf1 U 1dm 35.10 = 20207,26 (V) 690 = 398,37 (V) Điện áp thử dây quấn: Để xác định khoảng cách cách điện dây quấn phần khác máy biến áp ta phải biết điện áp thử chúng Với dây quấn U1đm = 35 kV U2đm= 0,69kV ta trả bảng tài liệu hướng dẫn ta được: Với U1đm = 35 kV ta có Uth1= 85 kV Với U2đm = 0,69 kV ta có Uth2 = kV Các thành phần điện áp ngắn mạch Thành phần tác dụng điện áp ngắn mạch: Unr = Pn = % 18000 = 1.13 % 10.1600 10.Sdm Thành phần phản kháng điện áp ngắn mạch: Unx = = = 6,4% Chọn số liệu xuất phát tính tốn kích thước C C l d đường kính trụ sắt l chiều cao dây quấn d12 đường kính trung bình hai dây quấn hay rãnh dầu hai dây quấn a1 bề rộng dây quấn cao áp a2 bề rộng dây quấn hạ áp l0 khoảng cách từ dây quấn đến gông a22 khoảng cách hai dây quấn cao áp quấn hai trụ a01 bề rộng rãnh dầu lõi thép cn hạ áp Các kích thước máy biến áp a12 khoảng cách cách điện dây quấn cao áp dây quấn hạ áp C khoảng cách hai trụ Chiều rộng quy đổi rãnh từ tản dây quấn cao áp hạ áp: Với Uth1= 85 kV, theo bảng 19 TLHD ta có a12 = 27 mm,  = mm rãnh a12 đặt ống cách điện dày 12 = mm Theo bảng công thức (2-36) bảng 12 TLHD ta chọn k = 0,52 a1  a = k 10-2 = 0,52 533,33 10-2 = 0,025 (m) Chiều rộng quy đổi từ trường tản : = 0,027 +0,025 = 0,052 (m) a a ar = a12 + Hệ số quy đổi từ trường tản kr = 0,95 Ta chọn tơn cán lạnh mã hiệu 3404 có chiều dày 0,35 mm Theo bảng 11 tài liệu hướng dẫn, ta chọn từ cảm trụ Bt = 1,62 T, hệ số kg = 1,03 bảng số Cách ghép trụ: Theo bảng TLHD, ta chọn cách ghép trụ nêm dây quấn Cách ép gông: Ta chọn cách ép gơng xà ép, bu lơng đặt phía ngồi gơng Chọn hệ số tăng cường gông kg = 1,03 Sử dụng lõi thép có bốn mối ghép xiên bốn góc lõi, cịn ba mối nối dùng mối ghép thẳng tôn Theo bảng TLHD chọn số bậc thang trụ số bậc thang gông lấy nhỏ trụ bậc tức bậc, hệ số chêm kín kc = 0,928 Lớp Tra bảng 10 TLHD chọn hệ số điền dầy rãnh kđ = 0,97 Hệ số lợi dụng lõi sắt kld = kc.kđ = 0,928.0,97 = 0,9 Từ cảm gông : Bg = =1,57 (T) = Bt kg 1,62 1,03 Từ cảm khe hở khơng khí mối nối thẳng : B’’ = B = 1,62 (T) Từ cảm khe hở khơng khí mối nối xiên : B’k = Bt = = 1,15(T) Suất tổn hao sắt trụ gông, theo bảng 45 50 TLHD với tơn chọn có mã hiệu 3404 ta tra số liệu sau: Với Bt = 1,62 T tra pt = 1,35 (W/kg), qt = 1,96 (VA/kg) Với Bg = 1,57 T tra pg= 1,25 (W/kg), qg = 1,68 (VA/kg) Suất từ hoá khe khơng khí: Với B’’ = 1,6 (T) tra q’’ = 25100 VA/m2 Với B’k = 1,13 (T) tra dược q’k = 3190 VA/m2 10 Các khoảng cách cách điện chính: Chọn theo Uth1 = 85 kV cuộn sơ cấp ( cao áp ) Uth2 = kV cuộn thứ cấp (hạ áp) Tra bảng 18, 19 TLHD ta có số liệu sau : - - Trụ dây quấn hạ áp a01 = 15 mm - Dây quấn hạ áp cao áp a12 = 27 mm - Ống chách điện cao áp hạ áp 12 = mm Dây quấn cao áp cao áp a22 = 30 mm - Tấm chắn pha 22 = mm - Khoảng cách dây quấn cao áp gông l0 = l01 = l02 = 75 mm - Phần đầu thừa ống cách điện lđ2 = 50 mm 11 Các số a, b tính tốn lấy gần tra bảng 13, 14 TLHD: a= d12 d =1,4 b = 2a2 d = 0,31 12 Tra bảng 15 TLHD ta hệ số tính toán tổn hao phụ dây quấn, dây dẫn vách thùng vài chi tiết kim loại khác dịng điện xốy gây nên, kf = 0,91; e = 0,405 hệ số qui đổi ½ tiết diện trụ hình thang hình chữ nhật, hệ số gia tăng tổn hao cơng suất góc nối kp0 =10,18, kdqCu = 2,46.10-2 13 Quan hệ đường kính trung bình d12 chiều cao l trụ sắt Trong thiết kế người ta dùng hệ số  để quan hệ chiều rộng chiều cao máy  = .d12 l ;  thay đổi từ 1,2 đến 3,6 Sự lựa chọn hệ số  ảnh hưởng đến mối tương quan khối lượng vật liệu thép, dây đồng mà ảnh hưởng đến thông số kỹ thuật như: Tổn hao không tải, tổn hao ngắn mạch… Về mặt kinh tế: Nếu máy biến áp có cơng suất, điện áp, số liệu xuất phát, tham số kỹ thuật  nhỏ, máy biến áp “gầy” cao,  lớn máy biến áp “ béo” thấp với trị số khác tỷ lệ trọng lượng sắt trọng lượng đồng máy biến áp khác  nhỏ trọng lượng sắt ít, lượng đồng nhiều,  tăng lên lượng sắt tăng lên, lượng đồng nhỏ lại 14 Đường kính lỏi thép: Theo cơng thức (2-37) TLHD d = A.x Trong x= S’= 533,3 (kVA) ar = 0,04018 (m) Với: kr f = 50 Hz Unx = 6,4 % Bt = 1,6 (T) hệ số quy đổi từ Rogovski, chọn kr = 0,95 kld hệ số lợi dụng lỏi sắt tính trên: kld = 0,9 Từ ta có A = 0,507 A = 0,507 = 0,2249 Vậy d = A.x = 0,2249.x 15 Trọng lượng tác dụng lỏi thép 9.1 Trọng lượng thép trụ: Gt = A1 x Với + A2.x2 (theo CT 2-42 TLHD ) A1 = 5,663.104.a A3.k1d Trong d12 = a.d  a = d12/d Với trị số hướng dẫn a = d12/d 1,40 dây quấn đồng, theo bảng 13 TLHD A1 = 5,663.104.1,40.0,233.0,9 = 863,44 (kg) A2 = 3,605.104 A2.kld.l0 A2 = 3,605.104.0,9.0,232.0,75 = 128,27 (kg) Vậy Gt = 863,44 x + 128,27.x2 9.2 Trọng lượng thép gông Gg = B1.x3 + B2.x2 theo CT 2-48 TLHD Với a = 1,40; kg = 1,025 Trị số hướng dẫn b = 2a tra bảng 14-15 TLHD ta có b = 0,4 ; e = 0,405 d B1 = 2,4.104.kg.k1d.A3.(a+b+e) = 2,4.104.1,3.0,9.0,233.(1,4 + 0,31 + 0,405) = 569,40 (kg) B2 = 2,4.104.kg.k1dA2.(a12 + a22) Với a12 = 0,027 m a22 = 0,03 m B2 = 2,4.104.1,03.0,9.0,232.(0,027 + 0,03) = 66,84 (kg) Vậy Gg =569,40.x3 + 66,84.x2 Như trọng lượng lỏi thép (công thức 2-51): Gfe = Gt + Gg Gfe = A1 + (A2 +B2).x2 + B1.x3 x Gfe = 448,86 x + (55,29 + 30,19)x2 + 307,18x3 = 448,86 + 85,48x2 + 307,18x3 x 16 Trọng lượng kim loại làm dây quấn Gdq = theo CT (2-55) TLHD Với C1 = Kdq Có kdq(Cu) = 2,46.10-2 kf hệ số tính tổn hao phụ dây quấn, đầu chi tiết kim loại khác dịng điện xốy gây nên Theo bảng 15 TLHD tra dược kf = 0,93  Po = 3281,61 W  Sai lệch so với tiêu chuẩn (3281,61-3100)*100/3100 = 5,86% => giới hạn cho phép Cơng suất từ hố (Cơng suất phản kháng ) Theo CT (5-30) TL[1] : Q0 ={kib.kic[qt.Gt + qg(Gg’ -N.G0) + qt  qg Trong đó: kir.k ioG ] + q n k k } (VA) k ig.kie.kit Tk N=4 Go = 82,21 kg G’g=767,23 kg Gt = 888,83 kg qt, qg tổn hao công suất từ hố trụ gơng, tra bảng 50 TLHD ta được: qt = 1,715 (VA/kg), qkt = 18480 VA/m2 Bg = 1,54 T tra qg = 1,474(VA/kg) qkg = 15580 VA/m2 Bkn = 1,123 T tra qkn = 2620 (VA/m2 ) Với Bt =1,58 T tra Diện tích bề mặt khe hở khơng khí: Tkn = 0,0439 (m2 ); Tkt = 0,03104 (m2 ) kir hệ số kể đến ảnh hưởng chiều rộng tơn góc mạch từ Tra bảng 52b TLHD , kir = 1,32 kio hệ số chung, kể đến ảnh hưởng góc nối phân phối khác số lượng mối nối nghiêng thẳng k ig = kn.k’io + kt.k’’io; tra bảng 52 TLHD ta được: k’io = 4,3, mối nối nghiêng k’’io = 11; mối nối thẳng Tra bảng 53 ta kio = 42,4 kig = hệ số làm tăng cơng suất từ hố kie hệ số kể đến ảnh hưởng việc ép mạch từ để đai kie = 1,05 kit hệ số kể đến tăng cường cơng suất từ hố tháo lắp gông đển cho dây quấn vào trụ kit = 1,05 kib hệ số kể đến ảnh hưởng việc cắt gọt bavia sau cắt gọt , kib = 1,00 kic hệ số kể đến ảnh hưởng việc cắt dập thép, chọn kic = 1,18 với tơn 3404 có ủ Q0 = 15541,13 (VAr ) Dịng điện khơng tải 3.1 Thành phần phản kháng dịng điện khơng tải iox = 15541,13 Q0 = 0,971 % = 10.S 10.1600 3.2 Thành phần tác dụng dịng điện khơng tải: ior = 3281,61 P0 = 0,21 % 10.S = 10.1600 Dòng điện khơng tải tồn phần; io = = = 0,99% Trị số dịng điện khơng tải dây quấn HA tướng ứng: Iox = 1338,78 = 13 (A) Ior = 1338,78 = 2,81 (A) Io = 1338,78 = 13,25 (A) Hiệu suất máy biến áp tải định mức: ) 100 =  P0  Pn 1 3281,61  18269,07  = (1Pdm  P0  Pn     16.1053281,6118269,07 = 98,67 % Chương VI: TÍNH TỐN NHIỆT CỦA MÁY BIẾN ÁP I TÍNH TỐN NHIỆT CỦA DÂY QUẤN Nhiệt độ chênh lòng dây quấn hay lõi sắt với mặt ngồi nó: Theo cơng thức (6-1 ) ta có:   q cd Trong  chiều dày cách điện phía dây  dẫn  = 0,5 103 = 0,25.10-3 m cd suất dẫn nhiệt lớp cách điện dây dẫn, theo bang 54 TLHD ta có: cd = 0,17 (W/m.0C) ứng với sơn 02 - Đối với dây quấn hạ áp: q2   ; cd Vì dây quấn hạ áp quấn hình xoắn đơn dây dẫn chữ nhật qcu = (W/m2) k hệ số che khuất bề mặt làm lạnh chi tiết cách điện k = 0,8; kf hệ số tổn hao phụ ứng kf = 1,05; wb số vòng bánh, dây xoắn kép: wb = 0,5; - Đối với dây quấn hạ áp: q1 = = 839 W/m2 o1 = = 1,23 (oC) - Đối với dây quấn cao áp: q2 = = 584 W/m2 o2 = = 0,86 (oC) Nhiệt độ chênh mặt dây quấn dầu 0d - Dây quấn hạ áp:  Theo CT ( 6-10b) ta có:  0d  k k k 0,35.q0,6 ( 0C ) 12 k1 = 1,0 hệ số kể đến tốc độ chuyển động dầu dây k2 = 1,1 dây quấn k3 hệ số kể đến đối lưu kho khăn dầu bề rộng ( hay cao) tương đối rãnh dầu ngang gây nên Với hr1 = mm, a2 = 30mm chiều dày dây quấn tra bảng 55 với hr   0,167 ta được: k = 0,85 a1  0d 30  k k k 0,35.q0,6  1.1,1.0,85.0,35.8390,6  18,58 (0C ) 12 - Đối với dây quán sơ cấp (CA): theo CT (6-2) TLHD od2 = k1.k2.k3.0,35.q26 = 1.1.0,95.0,35.5840,6 = 15,19 (oC) k3 = 0,95 với hr/a = 4,5/4 (B.55); k1 = k2 = 1; Nhiệt độ chênh trung bình dầu với vách thùng: Sơ ta chon nhiệt độ chênh θd.t θd.t = (0C) Nhiệt độ chênh trung bình dây quấn dầu: - Đối với dây quấn HA: 0d1tb  01   0d1  1,23  18,58  19,81 (0C ) - Đối với dây quấn CA: 0d2tb  02   0d2  0,86 + 15,19 = (0C) 6,05 II- TÍNH TỐN NHIỆT CỦA THÙNG DẦU Với cơng suất m.b.a S = 1600KVA, theo bảng 57 TlHD ta chọn kết cấu thùng vách phẳng có tản nhiệt kiểu ống thẳng Các kích thước tối thiểu bên thùng a) Các khoảng cách cách điện từ dây dẫn đến vách thùng, đến xà ép gông xác định sau: a) Chiều rộng tối thiểu thùng: B  D"  (s  s  d  s  s  d ).103 (m) 1 b) Chiều dài tối thiểu thùng A  2C  D"  2.s 103 (m) Với Uth1 = 85 kV; tra bảng 31 TLHD ta khoảng cách từ dây dẫn CA đến dây quấn CA s1 = 40 mm, bọc cách điện mm ( Tra bảng 31 ) s = 42mm khoảng cách từ dây dẫn dây quấn CA đến vách thùng d2 đường kính dây dẫn có bọc cách điện dây quấn CA, d2 = 20 mm s4 khoảng cách từ dây dẫn khơng có vỏ bọc cách điện dây quấn hạ áp đến vách thùng theo bảng 31 ta s4 = 90mm s3 = 25 mm khoảng cách từ dây dẫn dây quấn hạ áp có Uth = kV đến dây quấn cao áp có Uth = 85 kV (theo bang 32) H2 s2 d s1 D’’ B hg D’’ lt H H1 s3 s4 hg n d s5 Dùng để xác định kích thước thùng d1 = 10 mm kích thước dây dẫn không bọc cách điện (thanh dẫn trần dây quấn hạ áp) b) Chiều rộng tối thiểu thùng B = D" + ( s1 + s2 + d1 + s3 + s4 + d2).10-3 = 0,484  (40  42  10  25  90 20).103  0,711 (m) Để tâm trụ nằm ta lấy B = 0,76 m c) Chiều dài thùng dầu: A = 2C + B = 0,514 + 0,76 = 1,79(m) d) Chiều cao thùng dầu H = H + H2 H1 chiều cao từ đáy thùng đến lõi sắt H1 = lt + 2hg+ n.10-3 ; Với n = 0,05 chiều dày lót gơng dưới; hg = d = 0,26, chiều cao trụ lt = 0,783 m H1 = 0,783 + 2.0,26 + 0,05 = 1,353 (m) H2 khoảng cách tối thiểu từ gông đến nắp thùng, điều chỉnh điện áp đặt nằm ngang gông tren nắp thùng, tra bảng 58 TLHD ta H2 = 400(mm) = 0,4 m (theo điện áp sơ cấp U1 = 22KV) H = 1,353 + 0,4 = 1,753 (m) Tính diện tích bề mặt xạ đối lưu thùng dầu - Ta thiết kế thùng dầu đáy ô van, dùng tản nhiệt kiểu thẳng - Theo CT (6-20) TLHD ta có bề mặt xạ thùng dầu hình van: Mbx = Mơv.k = [2(A - B) +  B].H.k Trong Môv = [2(A - B) +  B].H = [2(1,8 - 0,76) + 3,14.0,76 ].1,8 = 8,1 (m2 ) diện tích mặt thùng phẳng đáy ơvan (bề mặt đối lưu thùng máy phẳng.) k hệ số kể đến ảnh hưởng hình dáng mặt thùng có tản nhiệt, sơ ta chon bảng 59 TLHD k = 1,5 Mbx = 8,1.1,5 = 12,2(m2 ) - Bề mặt đối lưu cần thiết với vói θ tk (CT 6-22 –TLHD) M’đl =  P = Po + Pn = 3281,61 + 18269,07 = 21550,68(W); Mbx = 12,2(m2 ) θ tk nhiệt độ chênh thùng dầu khơng khí θd.k = 60 - θo.dtb (0C) –CT (6-23) TLHD gia trị lớn nhiệt độ trung bình dầu với khơng khí θo.dtb nhiệt độ chênh trung bình dây quấn dầu , lấy giá trị lớn cuộn CA & HA ta θo.dtb = 19,810C; = 60 – 19,810 = 40,19 (0C) θ d k Từ ta có nhiệt độ chênh thùng đối vớ khơng khí θt k  θd k - θ d t Theo điều kiện (6-25)TLHD ta có: σ(θd.t  θ tk )  500 C  1,2.40,19  48,2280 C  500 C Thỗ mãn điều kiện Trong θd.t nhiệt độ chênh dầu với thùng : d.t = (oC)  hệ số xác định tỉ số nhiệt độ chênh dầu khơng khí lúc lớn với trị số trung bình, sơ chọn  = 1,2 Từ ta có nhiệt độ chênh trung bình thùng dầu với khơng khí θ tk = θd.k - θd.t θ tk = 48,228 - = 43,228 (0C) - Bề mặt đối lưu cần thiết thùng: M’đl = - Bề mặt đối lưu nắp thùng: Mn.đl = 0,5 [(A – B)(B+0,16) +  (B  0,16) =0,5[(1,79 - 0,76).(0,76 + 0,16) + 3,14 2] (0,76  0,16)2 ] = 0,806(m2) Trong 0,16 bề rộng hai bên vành nắp 0,5 hệ số kể đến che khuất bề mặt thùng - Bề mặt đối lưu tản nhiệt Μ b.dl ' đl  M bx  M ndl = 69– 12 – 0,806 = 57(m2) - Bề mặt đối lưu tản nhiệt quy mặt thùng phẳng Mb.đl = Mô.đl kh.đl + Mg.đl = 5,613.1,26 + 0,15 = 7,222 (m2) Trong đó: Mô.đl = 5,613 (m2) bề mạt đối lưu ống,với A = 1,79 tra bảng 63 kh.đl = 1,26 hệ số hình dáng tản nhiệt, tra bảng 56 TLHD, Mg = 0,15 bề mặt đối lưu hai ống góp dãy ống., theo bảng 63 TLHD - Số tản nhiệt cần thiết: nb = M b.dl Mb.dl  57,00  8,1 7,222 lấy tròn thành - Bề mặt đối lưu thực thùng: Mđl = +M +M Μ ôv b.dl n.đl = 9.7,22 + 8,1 + 0,806 = 74 (m2) III TÍNH TỐN CUỐI CÙNG NHIỆT ĐỘ CHÊNH CỦA DÂY QUẤN VÀ DẦU MÁY BIÊN ÁP Nhiệt độ chênh thùng với khơng khí: (CT 6-47) tk = [ ]0,8 = [ ]0,8 = 40,8 (oC) k = 1,05 Với m.b.a đơn Nhiệt độ chênh dầu sát vách thùng so với thùng: (CT 6-48) dt = 0,165.0,6 = 0,165.[ ]0,6 = 5,2 (oC) tổng bề mặt đối lưu vách thùng phẳng, ống, nắp k1 =1 làm nguội dầu tụ nhiên Nhiệt độ chênh dầu so với khơng khí: (CT 6-49)  'd k  t.k  d  40,8  5,2  46(0 C) Nhiệt độ chênh lớp dầu so với khơng khí: (CT 6-50) d k  (t.k  d ).  46.1,2  55(0 C) < 60 (0C) đạt tiêu chẩn Nhiệt độ chênh dây quấn khơng khí: (CT 6-51) - Đối với dây quấn HA:  o.k    'd k  19,81 40,8  60,61(0 C)  650 C Thoả mãn TC cho phép - Đối với dây quán CA: o.k     'd k  16,05  40,8  56,85(0 C)  650 Thoả mãn TC cho phép C CHƯƠNG VII: XÁC ĐỊNH SƠ BỘ TRỌNG LƯỢNG RUỘT MÁY,VỎ MÁY, DẦU VÀ BÌNH GIÃN DẦU Trọng lượng ruột máy phần tác dụng: Gr = 1,2.(Gdq + Gl) (CT 6-52) Gdq toàn trọng lượng dây quấn dây dẫn Gdq = GCu1 + GCu2 + Gr1 + Gr2 = 254,69 + 346,30 + 0,32 + 16,67 = 617,98 (kg) Gl trọng lượng lõi sắt G1 = Gt + Gg = 888,83 + 926,71 = 1815,54 kg Ta có 1,2 hệ số trọng lượng máy tăng thêm cách điện kết cấu khác Gr = 1,2(617,98 +1815,54) = 2920,22 (kg) Trọng lượng thùng: Gth = V  Fe +Gb.tn V thể tích vỏ máy;  Fe = 7850 (kg/m3) Gb.tn trọng lượng tản nhiệt A=1800 tra bảng 63: Gb.tn = 9.73,94 = 665,46 (kg) Gth = (Mov + )..Fe + Gb.tn - lấy  = 4mm bề dầy tôn làm thùng Gth = (8,1+ ).0,004.7850 + 665,46 = 970,42 (kg) Trọng lượng dầu: Thể tích dầu thùng : Vd = Vt – Vr (m3) (CT 6-53) Vt thể tích bên thùng dầu phẳng Vt = Mn.H M n = B thùng =  B( A  B) 3,14.0,711 1,33  0,711(1,79  0,711)  (m2 ) diện tích nắp Vt = 1,33.1,753 = 2,331 (m3) Vr = (CT 6-53) Vr thể tích ruột máy  r tỉ trọng trung bình ruột máy máy biến áp dây quấn đồng yrC  5500kg / m3 Vr = = 0,531 m3  Vd = 2,331 – 0,53 = 1,801 m3 - Trọng lượng dầu: Gd = 1,05[0,9(Vt – Vr) d +Gd.ô ] Ta có 1,05 hệ số kể tới trọng lượng dầu tăng thêm bình giãn dầu  d tỉ trọng dầu  d = 850 Gd.ô trọng lượng dầu hệ thống ống làm lạnh hay tản nhiệt tra bảng 63 ta có Gd.ơ = 57 Gd = 1,05[0,9(2,331 – 0,531).850 +9.57] = 1984,5kg Bình giãn dầu : Theo qui định máy có dung lượng từ 100KVA trở lên có bình giãn dầu Bình giãn dầu thường làm thép hàn chiều dày 1-3mm đặt nằm nắp thùng Đối với loại thùng phẳng: Chiều dài bình giãn dầu: lgd  B  l  0,711(m) gd Đường kính bình giãn dầu: Vg  (70 100%) thể tích thùng dầu Vg = 0,8.Vd = 0,8.1,801 = 1,4408 m3 D = = = 1,607 (m) ... 870.20 1488. 13 126. 83 1614.96 2485.17 135 .12 135 3.99 232 3 .37 8 93. 22 4570.58 0.07 2187.76 34 73. 30 131 76. 53 6710.99 25548.57 1.60 35 4 .38 36 5.01 37 5.96 887.28 33 72.44 438 8490.50 0 .32 0.44 0 .39 0.60 Tính... 26 ,39 (A) If1 = I1 = 133 8,78(A) 630 .1 03 = 533 ,33 (kVA) = 26 ,39 (A) = 133 8,78(A) Điện áp pha định mức: - Phía cao áp: Uf2 = U 2dm = - Phía hạ áp: = = Uf1 U 1dm 35 .10 = 20207,26 (V) 690 = 39 8 ,37 ...NHIỆM VỤ THIẾT KẾ Thiết kế máy biến áp dầu điện lực ba pha, hai dây quấn (cao áp hạ áp) với số liệu ban đầu sau: Tổng dung lượng máy biến áp Sđm =1600 kVA; Số pha máy biến áp m = 3; Tần số định